热风炉课程设计教材
热工课程设计说明书1
设计总说明立磨的工作过程可看作为干燥过程，立磨的工艺流程从热工角度分析，可简化为干燥器、空气预热器、通风除尘设备。
立磨充当干燥器的角色，将预干燥的物料在此与干燥介质进行换热。
湿物料受热后，部分水汽化被干燥，水汽随低温度的干燥介质逸出。
热风炉为立磨烘干湿物料提供干燥介质较高温度的烟气。
在热风炉的燃烧室中燃烧燃料产生高温烟气，在混合式中掺入适量冷空气使两者混合到所需温度后作为干燥介质通入立磨内。
该干燥介质具有两个作用：一是携带已磨细物料，二是烘干已磨细物料。
通风除尘设备用以收集成品及排除烟气。
在干燥过程中，用物料平衡可以计算物料在干燥设备中每小时蒸发的水分量及需要供给的干燥介质质量。
用热量平衡计算干燥所消耗的热量。
进行物料与热量交换主要是为了干燥设计计算的需要，并且可以了解运转中干燥器的结构及操作是否合理。
本次课程设计是对年产100万吨矿渣粉磨烘干系统的设计，在此设计中进行了热风炉发热量计算、系统热量衡算和系统气体横算，掌握立磨矿渣粉磨烘干系统的工艺流程图，并要求手绘出从喂料口到成品出收尘器工艺平面图和剖面图。
目录第一部分立磨系统平衡计算1 水分平衡1.1 风机后气体的含水量……………………………………………1.2 系统收入的水量 (5)1.3 水分平衡 (6)2 质量平衡2.1 立磨出口风量 (6)2.2 系统收入风量 (7)2.3 风量平衡 (7)3 热量平衡3.1 收入热量 (8)3.2 支出热量 (9)3.3 热量平衡 (10)第二部分热风炉热平衡计算1空气量、烟气量及烟气组成计算 (11)2热量平衡2.1收入热量 (13)2.2支出热量 (13)2.3热量平衡 (15)3烟气总量及烟气比热 (15)4校正 (15)5参考文献附录一总压为1atm（101325Pa）时不同温度下的饱和水蒸汽压力表附录二工艺设备表附录三课程设计综述前言采用各种立磨的矿渣粉磨工艺及技术在我国得到了快速发展，这对我国发展循环经济、充分利用固体废弃物、减少对环境的污染及降低产品能耗发挥了积极的作用。
热风炉讲义
一、热风炉部分1、我国热风炉的发展历程近20年以来，我国经济高速发展，高炉炼铁技术进步非常之快，高炉热风炉大型化、多样化、高效化，大大缩小了我们与世界先进水平差距，一大批炼铁及相关科技工作者开发出了一系列世界水平具有自主知识产权领先技术，填补国内外热风炉技术空白，引起世人关注。
1.1技术创新主要表现：1.1.1霍戈文高风温热风炉引进1．1.2大型外燃式热风炉或大型外燃式热风炉加辅助小热风炉组合1.1.3顶燃式热风炉（俄卡鲁金顶燃式引进、球式顶燃式、逆旋流顶燃式开发）1.1.4大型外燃式热风炉自身预热式大型高炉上成功应用1.1.5高炉热风炉烟气余热预热助燃空气和煤气技术及其附加加热换热技术组合等等。
所有这些，都取了高风温实效。
热风炉设计系统优化，自主设计、制造不同类型高炉热风炉，各交叉口采用组合砖都能自主设计、制造和砌筑。
高炉热风炉烘炉技术、凉炉与保温技术,耐火材料和耐火涂料研发大大推动了热风炉技术成熟与发展。
1.2 高炉热风炉理论研究方面业绩1.2.1计算机技术应用1.2.2数值模拟仿真技术开发1.2.3高效燃烧器及冷态、热态实验1.2.4冷风与烟气分配技术1.2.5高炉热风炉燃烧、流动与传热三大理论与实验研究。
实现高风温主要技术路线有:利用低热值煤气获高风温工艺方法;热工设备组合;工艺技术材料优化与创新;国内也有人提出了1400℃超高风温设想。
近几年我国大中型钢铁企业高炉平均风温虽有较大提高，但比国际先进水平低100~150℃。
同时，高炉煤气放散率仍有9.51%。
这浪费了大量二次能源，严重污染了大气环境。
炼铁燃料消耗所占炼铁制造成本翻番增长，高风温富氧喷煤强化炼铁，推动炼铁技术进步、降低成本和增加经济效益显越来越重要。
1.3 高温空气燃烧技术应用利用低热值煤气获高风温工艺方法主要有：（1）高炉煤气富化法；（2）金属换热器法；（3）自身预热法；（4）富氧助燃法；（5）掺入热风法；（6）辅助热风炉法等等。
高炉运转热风炉培训教材
充风阀开
热风阀开 送风阀开 冷风阀开
送风阀闭 冷风阀闭 热风阀闭
排风阀开
排风完
注：燃烧阀与切断阀之间，放散阀燃烧时关，送风时开。
烟道阀开 排风阀闭 Air燃烧阀开 BFG燃烧阀开 COG燃烧阀开 BFG吹扫阀开 COG吹扫阀开 BFG切换阀开 COG切换阀开 BFG吹扫阀开 COG吹扫阀开
高炉机械运转培训教材
SHR
SHR
SHR
1 #
SHR
1 #
SHR
换炉 完了
换 炉 指 令 蜂 鸣 器 响
2
#
2
#
2
#
炉 发 出 燃 烧
炉 发 出 休 止
炉 发 出 充 风
炉 发 出 送 风
炉 发 出 休 止
休止 指令
充风 指令
送风 指令
休止 指令
燃烧 指令
BFG阀闭 COG阀闭 BFG吹扫阀开 COG吹扫阀开 Air燃烧阀闭 BFG吹扫阀闭 COG吹扫阀闭 BFG燃烧阀闭 COG燃烧阀闭 烟道阀闭
高炉机械运转培训教材
四、热风炉操作（2） 热风炉操作（
2、热风炉运转方式
运转方法 全自动 内 根据换炉时间设定器 开始换炉。 根据副定时器可以变 更本次换炉时间。 半自动 时间 单一 并联 按半自动按钮时，开始换炉，（但需先按自动按钮） “换炉选择”在“全自动”时，根据换炉时间设定器，开 始换炉 4座热风炉有2座以上的“主干选择”在“换炉连动”时 就能运转 4座热风炉的“主干选择”全部选择在“换炉连动”时就 能运转 容
热风阀全闭时， 热风阀全闭时，即意味着进入休风 把送风时间告之风机房
高炉机械运转培训教材
五、热风炉换炉程序
从1#、3#热风炉送风，2#、4#热风炉燃烧的状态开始启动。
设计2000立方米热风炉的炼铁课程设计解析
附件一湖南工业大学课程设计资料袋冶金工程学院（系、部）2010 ~ 2011 学年第 2 学期课程名称炼铁课程设计指导教师刘竹林职称教授学生姓名夏雨专业班级冶金091 学号01234567题目设计向2000立方米高炉提供热风的热风炉成绩起止日期2011 年5月16 日～2011 年5 月29 日目录清单附件二湖南工业大学课程设计任务书2010 —2011 学年第 2学期冶金工程学院（系、部）冶金技术专业冶金091 班级课程名称：炼铁课程设计设计题目：设计向2000立方米高炉提供热风的热风炉完成期限：自2011 年 5 月16 日至2011 年 5 月29 日共 2 周指导教师（签字）：年月日系（教研室）主任（签字）：年月日（课程设计名称）设计说明书向2000立方米高炉提供热风的热风炉起止日期：2011 年 5 月16 日至2011 年5 月29 日学生姓名夏雨班级冶金091学号01234567成绩指导教师(签字)冶金工程学院（部）2011年月日湖南工业大学冶金工程学院课程设计答辩评价表湖南工业大学冶金工程学院课程设计评阅表前言从冶炼角度看，风是高炉冶炼的重要原料之一。
高炉发展史充分说明改进鼓风对高炉的发展有着极其重要的作用。
风也是强化高炉冶炼的最积极因素，就现在已采用的新技术来看，风的含义不仅与鼓风机有关，还和热风温度、喷吹、富氧、脱湿等技术的应用即风的质量有关。
热风炉为主的热风系统是综合鼓风系统的重要内容。
1828年美国开始使用热风。
实践和理论均证明：热风不仅是降焦、增产和提高生铁质量的重要措施之一，也为提高所喷吹燃料的燃烧率，为改善喷吹效果和加大喷吹量提供有利条件。
因此国内外高炉均致力于提高风温。
热风炉系统的重要作用就是加热冷风，降低焦比，提高生产效益。
现代高炉普遍采用蓄热式热风炉，由于热烧（即加热格子砖）和送风（即冷却格子砖）是交替工作的，为保证向高炉连续供风，故每座高炉至少配置两座热风炉，一般配置三座，大型高炉配置四座为宜。
2009冶金热工
09冶金工程《冶金热工基础》课程设计任务书指导老师：刘卫指导老师：刘卫 学科主任：学科主任：一、设计题目 蓄热式热风炉设计 二、设计目的课程设计是学生完成《冶金热工基础》课程学习后进行的一个重要的独立性实践教学环节。
其目的是通过蓄热式热风炉的设计过程，使学生初步掌握炉子设计步骤、原则和方法，进而了解一般炉子设计的基本规律，培养学生理论联系实际，综合应用所学的热工理论知识去分析和解决工程实际问题的能力，去分析和解决工程实际问题的能力，帮助学生巩固、帮助学生巩固、帮助学生巩固、深化和拓展知识面，深化和拓展知识面，使之得到一次较全面的设计训练，为毕业设计和实际工程设计奠定基础。
面的设计训练，为毕业设计和实际工程设计奠定基础。
三、设计内容1、炉型的选择；、炉型的选择；2、燃料燃烧计算；、燃料燃烧计算；3、热平衡计算；、热平衡计算；4、蓄热室热工计算；、蓄热室热工计算；5、热风炉流体阻损计算；、热风炉流体阻损计算；6、管道、烟道、烟囱计算；、管道、烟道、烟囱计算；7、换热器计算；、换热器计算；8、热风炉各部分尺寸的计算；、热风炉各部分尺寸的计算； 9、热风炉各部分耐火材料的选用。
、热风炉各部分耐火材料的选用。
四、设计要求课程设计要求学生根据设计题目进行热风炉设计，要求完成炉子的初步设计和技术设计内容，并编写设计说明书。
内容，并编写设计说明书。
对于炉子的初步设计，对于炉子的初步设计，要求根据设计题目完成如下任务：要求根据设计题目完成如下任务：要求根据设计题目完成如下任务：选定炉型、选定炉型、选定燃烧装置的形式及其安放位置、选定炉子烟气余热回收方式（换热器的形式）、选定排烟系统、热风炉各部分耐火材料的选用。
部分耐火材料的选用。
对于炉子的技术设计，要求正确完成各种计算，如燃料燃烧计算、对于炉子的技术设计，要求正确完成各种计算，如燃料燃烧计算、热平衡计算、蓄热室热平衡计算、蓄热室热工计算、热风炉流体阻损计算、换热器计算、烟道及烟囱计算、砌体设计计算等。
矿井热风炉课程设计
矿井热风炉课程设计一、教学目标本课程的教学目标是使学生掌握矿井热风炉的基本原理、结构和操作方法，培养学生对矿井热风炉的安全操作意识和故障处理能力。
1.了解矿井热风炉的定义、分类和应用范围。
2.掌握矿井热风炉的工作原理、结构组成和主要参数。
3.熟悉矿井热风炉的操作流程和维护方法。
4.了解矿井热风炉的安全操作注意事项和故障处理措施。
5.能够正确操作矿井热风炉，进行火焰调节、风量控制等。
6.能够对矿井热风炉进行日常维护和故障排查。
7.能够根据实际情况调整矿井热风炉的工作参数，优化燃烧效果。
情感态度价值观目标：1.培养学生对矿井热风炉安全操作的责任感和使命感。
2.培养学生对矿井热风炉故障处理的冷静分析和积极应对能力。
二、教学内容教学内容主要包括矿井热风炉的基本原理、结构和操作方法。
1.矿井热风炉的定义、分类和应用范围。
2.矿井热风炉的工作原理、结构组成和主要参数。
3.矿井热风炉的操作流程和维护方法。
4.矿井热风炉的安全操作注意事项和故障处理措施。
三、教学方法本课程采用讲授法、操作演示法、案例分析法和小组讨论法等多种教学方法。
1.讲授法：通过讲解矿井热风炉的基本原理、结构和操作方法，使学生掌握相关知识。
2.操作演示法：通过实际操作矿井热风炉，使学生熟悉操作流程和维护方法。
3.案例分析法：通过分析矿井热风炉的故障案例，培养学生故障处理能力。
4.小组讨论法：通过小组讨论，培养学生团队合作精神和沟通交流能力。
四、教学资源1.教材：选用《矿井热风炉操作与维护》作为主教材，辅助以相关学术论文和案例资料。
2.参考书：提供《矿井热风炉设计原理》、《矿井热风炉安全技术规程》等参考书籍。
3.多媒体资料：制作PPT、视频教程等，直观展示矿井热风炉的原理和操作方法。
4.实验设备：安排矿井热风炉实验课程，让学生亲身操作，提高实际操作能力。
五、教学评估本课程的评估方式包括平时表现、作业、考试等，以全面、客观、公正地评估学生的学习成果。
课程设计任务书20号
附件2：
课程设计任务书
学生姓名：专业班级：
指导教师：工作单位：
题目: 热风炉燃烧比值控制系统的设计
初始条件：
炼钢高炉采用内燃式热风炉,燃烧所采用的燃料为高炉煤气和转炉煤气。
两种燃料混合后进入热风炉燃烧室,再与助燃空气一起燃烧,为了使燃烧达到最高效率，要求燃料和助燃空气按7％的比值送向热风炉燃烧，使热风温度达到1150 ℃。
要求完成的主要任务:
1、了解内燃式热风炉工艺设备
2、绘制内燃式热风炉比值控制系统方案图
3、确定系统所需检测元件、执行元件、调节仪表技术参数
4、撰写系统调节原理及调节过程说明书
时间安排
12月19日选题、理解课题任务、要求
12月20日方案设计
12月21-28日参数计算撰写说明书
12月30日答辩
指导教师签名：年月日
系主任（或责任教师）签名：年月日。
热风炉拱顶温度串级与比值控制系统设计
热风炉拱顶温度串级与比值控制系统设计学号：课程设计热风炉拱顶温度串级与比值控制系题目统设计学院自动化专业自动化卓越工程师班级姓名指导教师2014 年12 月 4 日课程设计任务书学生姓名：专业班级：自动化ZY1101 指导教师：工作单位：自动化学院题目: 热风炉拱顶温度串级与比值控制系统设计初始条件：转炉炼钢通常采用的是内燃式热风炉,燃料为高炉煤气和转炉煤气。
两种燃料混合后进入热风炉燃烧室,再与助燃空气一起燃烧，要求高炉送风温度达到1550℃，则炉顶温度要求必须达到1600℃，稳态误差±10℃。
此拱顶温度串级控制系统中，以拱顶温度为主被控对象，煤气流量为副被控对象；主被控参数的信号送往主控制器控制煤气切断阀的开度，同时副被控参数的检测信号乘以一定的系数作比值调节器基准，其输出值作为助燃风流量流量给定，控制助燃风支管流量调节阀门的开度，实现煤气量和空气量的最佳配比。
要求完成的主要任务:1、了解内燃式热风炉工艺结构以及工作原理。
2、绘制内燃式热风炉温度控制系统方案图，掌握温度串级与比值控制系统的工作原理。
3、确定系统所需检测变送元件、执行元件、调节仪表技术参数，以及误差控制。
4、撰写详细的系统设计说明书并描述调节过程5、系统建模及其数值仿真6、总结课程设计的经验和收获时间安排11月 3 日选题、理解课题任务、要求11月 4 日方案设计11月 5日- 8日参数计算并撰写说明书11月 9 日答辩指导教师签名： 2014 年月日系主任（或责任教师）签名： 2014 年月日摘要作为热动力机械的热风炉于20世纪70年代末在我国开始广泛应用，它在许多行业已成为电热源和传统蒸汽动力热源的换代产品。
通过长时间的生产实践，人们已经认识到，只有利用热风作为介质和载体才能更大地提高热利用率和热工作效果。
传统电热源和蒸汽热动力在输送过程中往往配置多台循环风机，使之最终还是间接形成热风进行烘干或供暖操作。
这种过程显然存在大量浪费能源及造成附属设备过多、工艺过程复杂等诸多缺点。
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1 热风炉的热工计算1.1 燃烧计算煤气成分的确定如表1-1。
表1-1 已知煤气的干成分％物质 CO 2 CO H 2 CH 4 N 2 共计 成分/％20231.50.555100（1） 干煤气成分换算成湿煤气成分若已知煤气的含水的体积百分数，用下式计算： V 湿=V F ×(100-H 2O)/100×100％ （1-1） 若已知干煤气含水的重量，则用下式计算：V 湿=V F ×100/(100+0.124g H2O ) ×100％ （1-2） 以上两个公式中：V 湿—湿煤气中各组分的体积百分含量，％ F V —干煤气中各组分的体积含量，％2H O —湿煤气中含水体积, ％2H O g —干煤气中含水的重量，3g m （忽略机械水的含量）查“空气及煤气的饱和水蒸气含量（气压101325a P ）表”知30℃是煤气的饱和水含量为35.103g m ，代入上面的（1-2）式计算得表1-2。
表1-2煤气成分换算表种类CO 2CO H 2 CH 4 N 2 H 2O共计 干成分/％ 20 321.50.5 55100 湿成分/％ 19.1722.03 1.440.4855.7 4.18100（2）煤气低发热量的计算：设其中含可燃物成分的热效应如表1-3。
表1-3 可然成分热效应KJ可燃成分 CO H 2CH 4C 2H 4 C 2H 6 C 3H 6 C 4H 10 H 2S 热效应126.36107.85 358.81594.4643.55931.811227.74233.66煤气低发热量DW Q 的计算：3DW 24242Q 126.36CO 107.85H 351.81CH 594.4C H 233.66H SKJ m =+++++126.3622.03107.85 1.44358.810.48=⨯+⨯+⨯3=3111.244KJ m（3）焦炉煤气的加入量计算如表1-4。
表1-4焦炉煤气成分表种类 2COCO2H4CHn m C H2N共计 成分/％36.558253.54100理论燃烧温度的计算：取炉顶温度比热风温度高200℃，燃烧温度比拱顶温度约高80℃ 则T =T +200+80=1480理风℃ ,2001280C CT T ︒︒=-=理理所要求的最低发热量：3T =0.158Q +770Q (T 770)0.1584494KJ m=-=理低低理加入焦炉煤气量：33Q 1700018500KJ m ,Q =17500KJ m ≈低低焦到取00DW QW V (Q Q )(Q Q )9=--≈低焦低则煤气干成分加入量为：1-9﹪=91﹪ 则在混合成分中：2242n m 0000000000CO 0000000000CO 0000000000H 0000000000CH 0000000000N 000000C H V 209193=18.47V 23919 6.521.52V 1.591958 6.59V 0.591925 2.75V 55919450.41V 9 3.50.31=⨯+⨯=⨯+⨯==⨯+⨯==⨯+⨯==⨯+⨯==⨯=换算成混合湿煤气成分：2222224242220000FCO H O CO 0000FCO H O CO 0000FH H O 0000FCH H O CH FN H O N V V 100(100+0.124g )100=17.70V V 100(100+0.124g )100=20.62V V 100(100+0.124g )100=6.32V V 100(100+0.124g )100=2.64V V 100(100+0.124g )1=⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯=⨯⨯2湿湿湿H 湿湿n m 2n m 00000000FC H H O C H 00=48.31V V 100(100+0.124g )100=0.29=⨯⨯湿混合煤气成分如表1-5。
表1-5则混合煤气成分整理表如下：种类CO 2 CO H 2 CH 4 C n H m N 2 H 2O共计 干成分/％ 18.47 21.52 6.59 2.75 0.31 50.41 100 湿成分/％ 17.70 20.626.322.640.2948.314.58100煤气低发热量的计算：3DW 242423Q 126.36CO 107.85H 351.81CH 594.4C H 233.66H SKJ m 126.3620.62107.85 6.32358.81 2.64594.40.29=4406.79KJ m =+++++=⨯+⨯+⨯+⨯(4) 空气需要量和燃烧生成物的计算：1）空气利用系数a 0b =L L 空,燃烧混合煤气b 1.1 1.15空为到，计算中取1.10计算如表1-6。
表1-6 燃烧产物体积煤气 组成1003m 湿气体 积含量反应式需氧气体积3m生成物的体积∕3mO 2CO 2H 2ON 2合计2CO 17.7022CO CO →17.70 17.70CO20.62 221CO O CO 2+→10.3120.62 20.622H6.32 2221H O H O 2+→3.16 6.32 6.32 4CH 2.64 4222CH 2O CO 2H O +→+ 2.641.322.642.64 2N48.3122N N →48.3148.31 2H O 4.5822H O H O →4.58 4.58 24C H0.2924222C H 3O 2CO 2H O+→+0.870.58 0.581.16当a b 1.0=时，空气带入的16.98 63.88 63.88 当ab 1.10=时过剩空气带入的1.701.706.4 6.4 生成物总量（3m ） 1.70 40.22 14.12 118.59 174.63 生成物成分（％）0.9723.038.0967.91100（为了简化计算，式中将n m C H 全部简化成24C H 来计算） 2)燃烧13m 高炉煤气的理论空气量0L 为：30L 16.98210.809m =÷=3）实际空气需要量n L 为：3n L 1.100.8090.890m =⨯=4）燃烧13m 高炉煤气的实际生成物量V 产为： 3V =1.94m 产 5）助燃空气显热Q 为：3003Q =C t L C 1.302t 20L 0.809mQ 1.302200.80921.07kg m ⨯⨯====⨯⨯=空空空空空空式中C 空—助燃空气t 空时的平均热焓，3KJ (m .C)︒t 空—助燃空气温度，℃6）煤气显热Q 煤为：3Q =C t 1C 1.357t 30Q =1.357301=40.71kg m ⨯⨯==⨯⨯煤煤煤煤煤煤式中C 煤—煤气t 煤的平均热容，3KJ (m .C)︒t 煤—煤气温度，℃7）生成物热量Q 产为：Q 产=（Q 空+Q 燃+Q DW ）/燃烧1m 3煤气的生成物体积=（21.07+40.71+4406.79）/1.94 =2303.39KJ/m 3（5）理论燃烧温度的计算：取预热温度200℃ 则++t =DWQ Q Q V C ⨯空煤理产产式中 t 理——理论燃烧温度；℃C 产——燃烧产物在t 理时的平均热容；KJ/m 3由于C 产的数据取决于t 理，须利用已知的Q 产用迭代法和内插法求得t 理其过程如下：燃烧生成物在某温度的t Q 产，用下式计算：2222t t t t t 2222=++CO H O O N Q CO H O O N ωωωω⨯⨯⨯+⨯产；KJ/m 3式中2222t t t tCO H O O Nωωωω、、、——分别为CO 2、H 2O 、O 2、N 2在压力为101a kp ，温度t 时的焓值，KJ/m 3，可从附录表中查得；2222CO H O O N 、、、——分别为1 m 3生成物中该气体的含量，m 3。
先设理论燃烧温度为1400℃ 和1600℃ ，查表可得CO 2、H 2O 、O 2、N 2在该温度的焓值，表1-7 CO 2、H 2O 、O 2、N 2在1400℃ 和1600℃ 的焓（KJ/m 3)C ︒温度2COω2H Oω2Oω2Nω1400 3276.75 2540.25 2129.93 2012.36 16003815.862979.132463.972328.65据表的生成物成分，分别算出1400℃ 和1600℃的生成物热量t Q 产。
表1-8 在1400℃ 和1600℃的生成物热量C ︒温度2CO ω2H Oω2Oω2NωtQ 产1400 714.64 205.51 20.66 1316.59 2274.531600 828.79 221.01 23.90 1551.39 2525.09上述生成物的实际热量Q 产为2303.39 3KJ m 。
可以见其理论燃烧温度介于1400℃到1600℃之间，按内插法求得理论燃烧温度t 理为：=1400+.(2525.092274.53)200t -⨯理（230339-2274.53） =1400+58=1458C ︒1.2 简易计算已知：高炉的有效容积为39003m ，每立方米高溶剂应具有加热面积取803m （一般为80～903m ），4n =座。
（1）热风炉的全部加热面积为：3803900312000m ⨯=，设燃烧室及炉顶所占加热面积为：33120000.51560m ⨯=则每座热风炉蓄热室加热面积为：3(3120001560)477160m -=（2）选取热风炉蓄热室的外壳直径为10000mm,炉壳及炉墙的钢板和耐火材料的厚度如表1-9。
表1-9 炉墙耐火材料及炉壳厚度种类 钢板厚度 绝热砖厚 填料层 耐热砖层 尺寸（mm ）158080365蓄热室的内直径为：10000(156580365)28920m -+++⨯= （3）热风炉总断面积（23.14 6.92⨯）2462.45m ÷=一般燃烧室占热风炉总断面积的20％~25％，本例取25％，则燃烧室面积：262.450.2515.615m ⨯=，蓄热室面积为：262.4515.61546.85m -= （4）燃烧室选取圆形，按经验去其图中半圆部分的面积占燃烧室断面积的0058，计算出半圆的半径R(m)为：2`1R 15.610.582R 2.4mR 1.7mπ=⨯==取校核燃烧室的断面积为：22211F = 2.4+ 1.7+1.722.4-1.715.552m 22ππ⨯⨯⨯=燃（）即近似于215.615m（5）选用宝钢7孔格子砖，格子砖外形尺寸：221×256 mm 一个七孔砖的面积：（0.256-0.064）×0.221=0.0424322m 蓄热室一层格孔砖数：46.85÷0.042432=1104（块）单个格子砖断面孔数为12个，蓄热室断面上总格孔数：1104×12=13249（个）一米长格孔砖的加热面积：210.064=0.24m ⨯⨯ 则 格子砖的加热面积：2f=0.2413249=3180m ⨯ 格子砖高度：776103180=24.4m ÷ （6）高炉入炉风量的计算：q v =V U .Iq j /1440 (m 3/min)式中U V ，I.，j q ，V q 分别为高炉的有效容积，高炉冶炼强度，每吨干焦的 干风耗风量（一般为2604～27503m t ），高炉入炉风量。