3第三章湿法纺丝工艺原理2

（2）临界浓度Cc的计算：通常以1%高聚物溶液，
用一定浓度的凝固剂滴定至混浊，即可求得临界浓度。 临界浓度的计算如下：
V0 0C0 Vb bCb Cc V0 0 Vb b
C0 高聚物溶液中溶剂的浓度；ρ 0 高聚物溶液的比重； V0 ’为高聚物溶液的体积； Cb滴定液中溶剂的浓度， ρ b为滴定液的比重； Vb为滴定液耗用的体积.
二、扩散定律和衡量扩散速率的基本量
1. 在湿纺过程中与扩散有关的基本问题 （1）纺丝原液细流在凝固浴中的双扩散包括凝固浴 中的凝固剂向原液细流内部的扩散，也包括原液 中溶剂向凝固浴扩散。 （2）在湿纺过程中，原液细流与凝固浴接触后，当 原液细流中某处的溶液浓度达到临界浓度时，则 发生相分离而固化成形。显然，这一过程的完成 是以双扩散为基础的。
③原液浓度 浓度越高，临界浓度Cc越大； ④凝固浴温度 具有上临界混溶温度的体系 ，温度升高，临 界浓度Cc减小； 具有下临界混溶温度的体系 ，温度升高，临 界浓度Cc升高；
丙烯腈共聚物的分子量及磺酸基含量对临界浓度Cc的影响
共聚物中-SO3Na含量 0.266 0.267 0.308 0.308 0.494 0.494 平均分子量 86100 64100 81600 70800 88500 69000 临界浓度Cc(%) 35.0 34.9 34.5 34.2 34.6 33.9
共聚物的配料比为丙烯腈﹕丙烯酸甲酯﹕甲基丙烯磺酸钠=91.5﹕7﹕1.5
② 凝固浴温度 具有上临界混溶温度的体系 ，温度升高，凝固 值Vb升高； 具有下临界混溶温度的体系 ，温度升高，凝固 值Vb减小 ；
③凝固剂
凝固浴中凝固剂的凝固能力越大,凝固值Vb越小； 凝固浴中凝固剂的凝固能力越小,凝固值Vb越大
2、（凝固浴液的）凝固值Vb（凝固强度）
（1）凝固强度的定义：对同一高聚物溶液来说，滴定所 用凝固浴体积的立方厘米数称为此滴定液（即凝固浴） 的凝固值Vb ，它表征该浴液的凝固强度。
Vb的数值越小，凝固浴的凝固强度越大。 Vb的数值越小，体系越容易发生相分离。
（2）影响凝固强度的因素

①凝固浴的浓度Cb（凝固浴中溶剂的浓度） 凝固浴的浓度Cb增加，凝固值Vb增加；凝固强度降低。
A：扩散物质所通过的面积。 D：扩散系数是表征扩散过程最基本物理量
扩散系数是沿扩散方向，在单位时间每单位浓度降的条件下， 垂直通过单位面积所扩散某物质的质量或摩尔数。
设
m J A t
c J D x
则扩散定律为
传质通量J：单位面积单位时间通过物质的量 Fick第一定律：
dc i J i Di dx
中和时间 （s） 0.327 0.30 0.306 0.30 0.294
11.0 16.0 31.4 36.7 44.2
（五）溶剂及凝固剂种类的影响

1、溶剂不同，对成形纤维的结构和扩散速率有很大的影响。 以PAN为例：
溶剂 Sr DMSO 6.2 DMF 2.1 DMAc 1.1 NaSCN 0.4
（3）扩散过程中纺丝线上各组分是在不断 发生变化的
组分 NaSCN H2O 喷丝孔出口处% 出凝固浴% 43.9 43.5 8.9 74.2
Co-PAN
12.6
16.9
2、扩散速率的表征 （1）扩散系数D和传质通量J
m t c x
m C 扩散定律： t DA x
单位时间扩散物质的量，扩散速度； 浓度梯度（细流与凝固溶液浓度差）

Ziabicki 三元相图
图中的圆弧线为相分离线，相分离线下的阴影部分为两相体 系，空白区域为均相体系。组成变化线与S－P线间的夹角为


当夹角＝0时， SD沿S－P线向S靠近，相应的通量比JS/JN ＝－∞，即纺丝原液不断地被纯溶剂所稀释。 当 ＝π时，SD向P靠近，通量比JS/JN＝∞，相当于干法纺 丝，即纺丝原液中的溶剂不断蒸发，使原液中聚合物浓度不 断上升，直至完全凝固。
无相变 不固化
①区: －∞≤ JS/JN ≤u* (第一临界切线) 沿纺丝线组成变化路径,聚合物浓度下降 (即溶剂扩散速度小 于凝固剂的扩散速度)
有相变 固化 形成疏松的不均匀结构
②区: u*< JS/JN ≤1 (上限，即溶剂与凝固剂的 扩散速度相等)。 沿纺丝线途径聚合物含量下降 (凝固剂浓度增 加) ——稀释凝固成形机理
传质通量J、扩散系数D、固化速率参数Sr是表征扩散过程的 基本物理量。
（3）传质通量比JS/JN 溶剂的通量（Js）和非溶剂（凝固剂）的通 量（JN）比值（Js/JN），此值称为传质通 量比。 Js/JN =1 高聚物浓度不变，等浓凝固 Js/JN <1 高聚物浓度减小，稀释凝固 Js/JN >1 高聚物浓度增加，浓缩凝固
传质通量J是表征扩散过程的另一个基本物理量
dc s J s D s dx
dcN J N D N dx
Ds、DN －溶剂、凝固剂的扩散系数 ， Js、JN－溶剂、凝固剂的传质通量。
（2）固化速率参数Sr
在纺丝细流中常可以观察到已固化部分和未固化部分之 间有明显界面，而且随扩散过程的进行界面的位置不断 地移动，故称移动边界（moving boundry），这种边界 位移的速率可用固化速率参数 s 表示

2、凝固剂分子量大，则扩散系数变小。 聚丙烯腈以DMF为溶剂，用不同分子量的凝固剂成形时， 其扩散系数有下列顺序：
凝固剂分子量 凝固剂 DN×106 cm2/s 0.265 异丁醇>乙醇>甲醇>H2O 0.87 1.86 5.2


（六）原液浓度的影响 随着原液浓度的提高，溶剂或凝固剂的扩散系 数都下降。 因为原液的浓度提高，体系的粘度也随之提高， 各种分子的扩散阻力增大，故扩散系数下降。
有相变 固化 形成较均匀结构
③区: 1< JS/JN ≤u** (第二临界切线)，沿纺丝线 途径聚合物浓度增加
固化，形成致密而均匀的结构
④区: u**< JS/JN ≤∞ (上限为干法纺丝) 如:冻胶法纺丝溶液发生冻胶化、液晶法溶致性聚合 物液晶发生取向结晶等。
3、影响传质通量比的因素
（1）凝固剂种类对通量比的影响

例如：在用硫氰酸钠法纺腈纶时，取25ml的丙
烯腈共聚物溶液，共聚物浓度为1%，NaSCN在 NaSCN-H2O中的浓度为51%，用浓度为12%的 NaSCN水溶液进行滴定； ρ 0值约为1.294； ρ b 值约为1.069； Vb值为24.3cm3。则
25 1.294 0.51 24.3 1.069 0.12 Cc (%) 100 33.6% 25 1.294 24.3 1.069
（二）扩散系数与纤维半径的关系

随着单纤维半径的的不断增大，扩散系数D也不 断的增大。一般有：R↑，Di ↑
纤维凝固成形时，在表 面先形成一层表皮，结构较 紧密。在纤维半径小时，表 皮层的相对比例较大，平均 扩散系数较小。随着纤维半 径的增大，表皮层的相对比 例变小，故平均扩散系数变 大。
（三）扩散系数沿纺程的变化
S
N
P
PVA-DMSO-甲醇三元体系相平衡图
2、纺丝原液细流凝固的途径
由于双扩散的进行，在聚合物（P）-溶剂（S）-凝固剂 （N）的三元体系中，组成随双扩散的进行而逐步发生变 化。组成的变化决定于传质通量比（ JS / JN ）。 改变纺丝用的溶剂和凝固剂，其组成变化所经历的路径是 不同的，每一路径的通量比也是互不相同的。因此，可用 不同通量比来代表纺丝线组成变化的路径。 传质通量比的变化路径分三类： JS / JN =1 高聚物浓度不变，等浓凝固 JS / JN <1 高聚物浓度减小，稀释凝固 JS / JN >1 高聚物浓度增加，浓缩凝固
PVA的纺丝试验条件 纺丝编 号 溶 剂 原液浓度 （%） 凝固剂 凝固浴浓 凝固浴温 J /J 度（g/dm3） 度（℃） S N
G- 1 C-3 G/C-1 G/C-2 G/C-3
水 水 水 水 水
15 15 15 15 15
表8-17
粘胶纤维成形中变性剂及纺速度对中和浸长的影响
无 变 性 剂 加 入 变 性 剂 中和浸长 （cm） 14.0 18.0 30.0 34.0 40.0 中和时间 （s） 0.763 0.675 0.573 0.555 0.543
纺丝速度 （m/min）
中和浸长 （cm） 6.0 8.0 16.0 18.5 22.0


当在40℃下，以0.2%～40%的PVA溶液（以H2O或DMSO为溶剂）与 0.2%-100%的NaOH、Na2SO4或甲醇水溶液相混合，如果在摇匀后体 系出现混浊，即表示发生了相分离。把开始出现混浊的各点相联，即可 获得相分离曲线图。 在三元体系相图中，相分离曲线以上的部分是均相的溶液；曲线以下的 部分由于发生了相分离，所以是多相体系。
四、纺丝线的组成变化路径和传质通量比




1、高聚物-溶剂-凝固剂 （P-S-N）三元体系相平衡图 当温度与压力恒定的情况下，高聚物-溶剂-凝固剂三 元体系的相图可用一等边三角形表示。 三角形的任一边代表一个二元体系； 三角形内的任一点代表体系中三个成分的相互比例。 例如在三元体系中的一点O， 过O点作NP边的垂线OA， 再自S点作NP边的中垂线SS1， 则OA/ SS1的比例百分数， 代表O点上溶剂S的百分含量， 同理可求得O点高聚物P和 凝固剂N的百分含量。
第五节 纺丝原液细流的固化
一、相分离的热力学条件 纺丝原液是高聚物和溶剂二元体系，是均相的 高分子溶液。当加入凝固剂后，成为高聚物-溶 剂-凝固剂三元体系。 高聚物-溶剂-凝固剂三元体系分相难易程度可 以用（溶剂的）临界浓度Cc和凝固强度Vb来表 示。