合材料的拉伸损伤演变过程和微观结构特征
复合材料损伤演化机理
复合材料损伤演化机理复合材料损伤演化机理复合材料损伤演化机理是指复合材料在受到外界载荷作用下，其内部产生的损伤随时间的推移而逐渐演化的过程和规律。
复合材料作为一种结构材料，在航空航天、汽车、船舶等领域得到了广泛的应用。
了解复合材料的损伤演化机理，对于预测和评估其在使用过程中的寿命和性能至关重要。
复合材料是由多种不同性质的材料通过某种方式组合而成的。
这些材料之间存在着各种各样的界面和相互作用，从而形成了复杂的内部结构。
在外界载荷的作用下，复合材料内部的应力会集中在一些局部区域，从而导致损伤的产生。
复合材料的损伤可以表现为裂纹、断裂、层间剥离、纤维断裂等形式。
这些损伤的产生与复合材料内部的微观结构有关。
一般来说，复合材料的微观结构是由纤维束和基体组成的。
在外界载荷作用下，纤维束和基体之间的界面会受到剪切、撕裂等力学作用，从而导致损伤的发生。
损伤的发生和演化过程可以分为几个阶段。
首先是损伤的初始化阶段，即在外界载荷作用下，复合材料内部的一些微小缺陷会逐渐扩大形成裂纹。
接下来是损伤的扩展阶段，裂纹会由缺陷区域扩展到整个复合材料的结构中。
最后是损伤的破坏阶段，即裂纹扩展到一定程度导致复合材料的失效。
损伤的演化机理是一个复杂的过程，受到多种因素的影响。
首先是复合材料自身的性质和结构。
不同的复合材料具有不同的力学性能和破坏模式。
其次是外界载荷的大小和方向。
不同大小和方向的载荷作用下，复合材料的损伤演化过程也不尽相同。
此外，温度、湿度等环境因素也会对损伤演化过程产生一定的影响。
为了更好地了解复合材料的损伤演化机理，研究人员通过实验和数值模拟等方法进行深入研究。
他们通过观察和分析复合材料的微观结构和损伤形态，建立了相应的力学模型和数学模型，以预测和评估复合材料的寿命和性能。
总之，复合材料的损伤演化机理是一个复杂而重要的研究领域。
通过深入研究和了解复合材料内部的损伤演化过程，可以为复合材料的设计、制造和使用提供科学的依据，从而提高其性能和寿命。
GAP复合固体推进剂细观结构演变特性
GAP复合固体推进剂细观结构演变特性周水平;唐根;庞爱民;吴芳;徐海元;宋会彬【摘要】采用原位扫描电镜对含GAP的复合固体推进剂单轴拉伸行为进行分析,研究推进剂的细观结构演变与拉伸破坏行为.通过与含PEG的复合固体推进剂进行对比,系统分析GAP推进剂的初始损伤类型及其对于推进剂力学性能的影响.通过分析拉伸过程中SEM图,发现含GAP的推进剂的细观破坏由粘合剂基体拉丝、断裂以及粘合剂与固体填料之间的“脱湿”两种因素共同作用.随着单轴拉伸的进行,推进剂的抗拉强度逐渐加大,内部的“脱湿”愈发显著,推进剂内部出现了大量的空穴与裂纹.而PEG类NEPE推进剂随着拉伸的进行,仍可保持良好的粘弹性行为,推进剂内部填料的“脱湿”现象不明显,主要呈现基体的拉丝与空穴的增长.【期刊名称】《固体火箭技术》【年(卷),期】2018(041)005【总页数】7页(P580-585,592)【关键词】原位扫描电电镜;聚叠氮缩水甘油醚;复合固体推进剂;细观结构演变【作者】周水平;唐根;庞爱民;吴芳;徐海元;宋会彬【作者单位】湖北航天化学技术研究所,襄阳441003;湖北航天化学技术研究所,襄阳441003;湖北航天化学技术研究所,襄阳441003;湖北航天化学技术研究所,襄阳441003;湖北航天化学技术研究所,襄阳441003;湖北航天化学技术研究所,襄阳441003【正文语种】中文【中图分类】V5120 引言现代战略、战术武器的迅猛发展，对新型的固体推进剂的综合性能要求越来越高[1]。
为了使推进剂同时达到高能量、高性能的苛刻要求，最有效的途径是采用含能粘合剂(如聚叠氮缩水甘油醚GAP、3,3-双(叠氮甲基)氧丁环/四氢呋喃PBT的共聚物)替代非含能粘合剂(如HTPB和环氧丙烷-四氢呋喃共聚醚PET)。
GAP具有生成热高、密度大、燃气纯净且不含HCl等优良特点,是高能低特征复合固体推进剂中优良的含能粘合剂。
然而，GAP分子结构中存在较大的—CH2N3基团，其主链承载原子数相对较低，同时GAP分子间作用力小，体系内二级交联不足，内聚能密度较低，含GAP的高能复合推进剂的力学性能相对较差。
浅析拉伸载荷下贴补复合材料层合板的渐进损伤
浅析拉伸载荷下贴补复合材料层合板的渐进损伤本文从网络收集而来，上传到平台为了帮到更多的人，如果您需要使用本文档，请点击下载按钮下载本文档（有偿下载），另外祝您生活愉快，工作顺利，万事如意！随着复合材料在航空航天领域中的广泛应用，与复合材料结构相关的修补技术日益受到重视，尤其是复合材料层合板的胶接修补技术。
贴补法作为一种典型的胶接修补方法，因具有操作简单、材料打磨较少等优点而逐渐成为一个研究热点。
近年来，复合材料修补结构的强度分析技术得到了发展。
渐进损伤分析方法主要关注材料刚度退化模型，将材料损伤及刚度退化引入结构的强度分析中，有效地分析复合材料修补结构的损伤产生及演化过程。
国内外学者基于不同的材料刚度退化模型对贴补复合材料层合板进行了研究：Soutis 等基于断裂力学模型研究了压缩载荷下贴补复合材料层合板的强度;Liu 等基于折减材料弹性系数的退化模型研究了贴补复合材料层合板的拉伸性能;王跃全等基于连续介质损伤力学模型模拟复合材料和胶层的刚度退化，研究了压缩载荷下贴补复合材料层合板的破坏过程;Mokhtari等基于粘聚区模型分析了材料性能对贴补复合材料层合板应力分布的影响。
但是，上述研究多采用单一材料刚度退化模型对贴补复合材料层合板进行研究，而结合连续介质损伤力学和粘聚区模型分析贴补复合材料层合板强度与损伤演化过程的研究却并不多。
本文基于连续介质损伤力学和粘聚区模型建立了贴补复合材料层合板的渐进损伤分析模型，其中复合材料采用连续介质损伤力学模型，胶层采用粘聚区模型。
渐进损伤分析模型综合考虑了复合材料损伤与胶层损伤之间的耦合，通过子程序实现了材料本构关系的建立与刚度退化。
基于建立的模型研究了拉伸载荷下贴补复合材料层合板的强度和损伤演化过程，并讨论了补片参数对修补结构拉伸性能的影响，得到一些有参考价值的规律和结论。
1 渐进损伤分析模型复合材料连续介质损伤力学模型本文考虑了复合材料的纤维失效、基体失效及分层失效，基于连续介质损伤力学模型对产生损伤的复合材料进行刚度退化。
拉伸的原理
拉伸的原理拉伸是一种常见的加工工艺，它可以使材料变得更长、更薄或更细。
在工业生产和日常生活中，我们经常会遇到拉伸加工的产品，比如塑料薄膜、金属线材等。
那么，拉伸的原理是什么呢？本文将从材料的微观结构和力学原理两个方面来介绍拉伸的原理。
首先，我们要了解材料的微观结构对拉伸性能的影响。
在拉伸过程中，材料的原子结构会发生变化。
一般来说，金属材料的原子排列比较整齐，原子之间通过金属键相互连接，而非晶材料的原子排列则比较杂乱。
当外力作用于材料上时，原子之间的距离会发生变化，从而影响材料的形变。
此外，材料的晶粒结构也会对拉伸性能产生影响。
晶粒的大小和形状会影响材料的塑性变形能力，从而影响材料的拉伸性能。
其次，我们要了解拉伸的原理是基于力学原理的。
在拉伸过程中，材料会受到外力的作用，从而产生应力和应变。
应力是单位面积上的内部力，而应变则是材料单位长度的形变量。
根据胡克定律，应力与应变之间存在线性关系，即应力与应变成正比。
当外力作用停止时，材料会产生弹性恢复，即恢复到原来的形状和尺寸。
但是，如果外力作用超过了材料的弹性极限，材料就会产生塑性变形，从而导致永久变形。
在拉伸过程中，材料会经历弹性变形和塑性变形。
弹性变形是可逆的，而塑性变形是不可逆的。
材料的拉伸性能取决于其弹性模量和屈服强度。
弹性模量越大，材料的刚度越高，而屈服强度则是材料开始产生塑性变形的临界点。
在拉伸过程中，我们需要根据材料的特性来选择合适的拉伸条件，以确保产品的质量和性能。
总之，拉伸的原理是基于材料的微观结构和力学原理的。
通过对材料的微观结构和力学性能的分析，我们可以更好地理解拉伸的原理，并合理地应用于工程实践中。
希望本文对大家有所帮助，谢谢阅读！。
航空航天结构材料：4.复合材料力学性能特点与结构设计理念
3.1 结构设计一般原则
(2) 按使用载荷设计时，采用使用载荷所 对于的许用值称为使用许用值；按设 计载荷校核时，采用设计载荷所对应 的许用值，称为设计许用值。 许用值是计算中允许采用的性 能值，由一定的试验数据确定。
3.1 结构设计一般原则
数据统计方法
制造期间的操作差异 原材料批间差异 检验差异 材料固有差异
界面区能量流散的因素
界面能量流散与基体类型（脆性、韧性）、界面 粘结状态、固化反应化学键分布等很有关系
19
2. 复材界面与纤维/树脂匹配
裂纹的扩展与能量流散过程
能量
树脂 纤维
界面粘结很强：裂纹未在界面区扩展，较多能量集中于裂纹尖端，冲断纤维 复合材料呈现脆性破坏特征
纤维
能量
树脂
界面粘结很弱或裂纹尖端能量很大：在界面产生大面积脱粘破坏，同时于裂 纹尖端能量依然集中，引起纤维断裂
环境 室温 室温 室温 室温 室温 室温 室温 室温 室温 室温 室温
1. 复合材料力学性能特点
层压板力学性能
编号 1 2 3 4 5 6
性能项目 开孔拉伸强度 填孔拉伸强度 开孔压缩强度 填孔压缩强度 冲击后压缩强度
挤压强度
环境
室温干态 室温湿态 高温干态 高温湿态
1. 复合材料力学性能特点
数据归一化
纵L 向 (x)
强度、模量 强度、模量
横T 向 (y)
强度、模量
剪切
纵横剪切强度、纵横剪切模量
1. 复合材料力学性能特点
单向板力学性能工程常数
编号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
性能项目 0°拉伸强度 0°拉伸模量
泊松比 90°拉伸强度 90°拉伸模量 0°压缩强度 0°压缩模量 90°压缩强度 90°压缩模量 面内剪切强度 面内剪切模量
不同微观组织Ti-5111合金原位拉伸变形行为研究
不同微观组织Ti-5111合金原位拉伸变形行为研究不同微观组织Ti-5111合金原位拉伸变形行为研究摘要：钛合金因其高比强度和良好的耐蚀性而被广泛应用于航空航天、汽车制造和生物医学领域。
钛合金的力学性能与其微观组织密切相关。
本研究通过原位拉伸实验，探究了不同微观组织下Ti-5111合金的变形行为。
结果表明，细小、均匀的晶粒和孪晶相的存在对材料的塑性变形有显著的影响。
第一节：引言钛合金具有良好的比强度和腐蚀性能，因此被广泛应用于航空航天、汽车和医疗领域。
在这些领域应用中，钛合金通常需要承受大范围的应变和变形。
因此，了解钛合金的塑性变形机制是至关重要的。
钛合金的力学性能与其微观组织密切相关，包括晶粒尺寸、晶界特征以及相变位错的分布等。
本研究主要通过原位拉伸实验，研究了Ti-5111合金在不同微观组织下的变形行为，从而揭示其塑性变形机制。
第二节：实验方法选取了经过不同热处理得到的Ti-5111合金样品，并进行了金相显微结构分析，以确定不同微观组织的特征。
然后，使用电子背散射衍射技术（EBSD）进行晶粒尺寸和晶界特征的定量分析。
最后，进行原位拉伸实验，通过扫描电子显微镜（SEM）观察和分析不同变形阶段的显微组织演变。
第三节：结果与讨论通过金相显微结构分析发现，经过适当热处理的Ti-5111合金样品拥有细小、均匀的晶粒和孪晶相。
EBSD分析结果显示，在拥有这些微观组织特征的样品中，晶粒尺寸一般在10微米以下，晶界密度相对较高。
原位拉伸实验观察到了材料的塑性变形行为，并对应不同阶段的组织演变进行了分析。
在材料开始变形的早期阶段，晶界滑移和晶胞旋转被观察到，导致了微观组织中的位错和孪晶相增多。
这种形变机制有助于增加材料的强度和塑性。
当应变进一步增大时，材料出现了明显的颈缩现象。
在颈缩区域，显微组织出现明显的局部应变不均匀性，形成了形变带。
同时，晶粒内部开始发生取向的局部变化，存在晶粒内壁滑移。
随着应变进一步增大，材料开始出现断裂。
复合材料结构宏、细观强度破坏分析
vi
南京航空航天大学硕士学位论文
图 3.14 90°铺层单层板基于 GMC 模型失效准则的逐步损伤过程 ............... 63 图 3.15 90°铺层单层板基于 GMC 模型失效准则的逐步损伤过程 ............... 64 图 3.16 90°铺层单层板基于 GMC 模型失效准则的逐步损伤过程 ............... 66 表 2.1 纤维、基体、单层板材料常数表 .................................... 17 表 2.2 GMC 模型与有限元方法计算得到得代表性体积单元中极值应力比较 ...... 17 表 2.3 纤维体积分数对基体残余应力的影响 ................................ 32 表 2.4 残余应力对 RVE 内细观应力极值的影响 .............................. 38 表 3.1 SOLID46 计算结果与经典层合板理论比较 ............................ 43 表 3.2 单层板材料常数表 ................................................ 47 表 3.3 0°铺层单层板逐步损伤规律比较 ................................... 66 表 3.4 45°铺层单层板逐步损伤规律比较 .................................. 66 表 3.5 90°铺层单层板逐步损伤规律比较 .................................. 66
作者签名： 日 期：
南京航空航天大学硕士学位论文
图表目录
图 2.1 通用单胞模型求解示意图 ...........................................8 图 2.2 复合材料的周期性与 RVE 单元划分 ...................................9 图 2.3 有限元法与 GMC 模型细观应力计算结果比较 ..........................19 图 2.4 复合材料带孔单层板及其加载情况 ..................................24 图 2.5 有限元模型及网格划分 ............................................24 图 2.6 PA 作用下孔边应力分布 ............................................25 图 2.7 PB 作用下孔边应力分布 ............................................26 图 2.8 PA 情况下判断是否发生失效 ........................................27 图 2.9 PB 情况下判断是否发生失效 ........................................28 图 2.10 PA 情况下危险点 RVE 的 图 2.11 PB 情况下危险点 RVE 的
复合材料的微观力学性能与评估
复合材料的微观力学性能与评估在现代材料科学的领域中，复合材料以其独特的性能和广泛的应用引起了众多研究者的关注。
复合材料不是单一的材料，而是由两种或两种以上不同性质的材料通过物理或化学的方法组合而成，从而获得了单一材料所不具备的优良性能。
要深入理解复合材料的性能，就必须研究其微观力学性能，并且建立有效的评估方法。
复合材料的微观力学性能主要取决于其组成成分的性能、含量、分布以及相互作用等因素。
以纤维增强复合材料为例，纤维的强度、模量、长度和直径，以及纤维在基体中的分布和取向，都会显著影响复合材料的力学性能。
比如，碳纤维增强环氧树脂复合材料，碳纤维具有高强度和高模量，当其在环氧树脂基体中均匀分布并且取向合理时，能够极大地提高复合材料的强度和刚度。
在微观层面，复合材料的界面性能也是至关重要的。
界面是指不同组成成分之间的过渡区域，它在传递载荷、协调变形方面发挥着关键作用。
良好的界面结合能够有效地将载荷从基体传递到增强相，提高复合材料的整体性能；反之，如果界面结合不良，就容易导致复合材料在受力时发生过早的失效。
为了评估复合材料的微观力学性能，研究人员采用了多种先进的实验技术和分析方法。
其中，纳米压痕技术是一种常用的手段。
通过使用微小的压头对材料的微观区域进行加载，可以测量出材料的硬度、模量等力学参数。
这种技术能够在微米甚至纳米尺度上对复合材料的微观力学性能进行表征，为深入理解材料的性能提供了重要的依据。
扫描电子显微镜（SEM）和透射电子显微镜（TEM）也是不可或缺的工具。
SEM 可以用于观察复合材料的表面形貌、纤维分布以及损伤模式等；TEM 则能够提供更高分辨率的微观结构信息，帮助研究人员了解界面的微观结构和化学成分。
此外，X 射线衍射（XRD）技术可以分析复合材料的晶体结构和相组成，而拉曼光谱则可以用于研究材料的分子结构和化学键。
除了实验方法，数值模拟在复合材料微观力学性能评估中也发挥着重要作用。
有限元分析（FEA）是一种常见的数值模拟方法，通过建立复合材料的微观模型，模拟其在不同载荷条件下的力学响应，可以预测材料的性能和失效模式。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
梅辉等：2D C/SiC复合材料的拉伸损伤演变过程和微观结构特征· 137 ·第35卷第2期2维C/SiC复合材料的拉伸损伤演变过程和微观结构特征梅辉，成来飞，张立同，徐永东，孟志新，刘持栋(西北工业大学，超高温结构复合材料国防科技重点实验室，西安 710072)摘要：通过单向拉伸和分段式加载–卸载实验，研究了二维编织C/SiC复合材料的宏观力学特性和损伤的变化过程。
用扫描电镜对样品进行微观结构分析，并监测了载荷作用下复合材料的声发射行为。
结果表明：在拉伸应力低于50MPa时，复合材料的应力–应变为线弹性；随着应力的增加，材料模量减小，非弹性应变变大，复合材料的应力–应变行为表现为非线性直至断裂。
复合材料的平均断裂强度和断裂应变分别为234.26MPa和0.6%。
拉伸破坏损伤表现为：基体开裂，横向纤维束开裂，界面层脱粘，纤维断裂，层间剥离和纤维束断裂。
损伤累积后最终导致复合材料交叉编织节点处纤维束逐层断裂和拔出，形成斜口断裂和平口断裂。
关键词：陶瓷基复合材料；碳纤维/碳化硅复合材料；力学性能；微结构中图分类号：TB332文献标识码：A文章编号：0454–5648(2007)02–0137–07DAMAGE EVOLUTION AND MICROSTRUCTURAL CHARACTERIZATION OF ACROSS-WOVEN C/SiC COMPOSITE UNDER TENSILE LOADINGMEI Hui，CHENG Laifei，ZHANG Litong，XU Yongdong，MENG Zhixin，LIU Chidong(National Key Laboratory of Thermostructure Composite Materials, Northwestern Polytechnical University, Xi′an 710072, China)Abstract: The damage evolution and the associated mechanical response of a 2 dimensional C/SiC composite were investigated under monotonic and stepwise incremental loadings and unloadings. The microstructures of the samples were observed by scanning electron microscopy and the damage behavior under mechanical loading was monitored by the acoustic emission technique. The results show that the stress-strain of the composite is linear at stress below 50MPa. The modulus of the material decreases and the inelastic strain increases with the increase of tension stress, and the composite exhibits a largely non-linear stress-strain behavior up to rupture. The mean fracture strength and failure strain of the composite are 234.26MPa and 0.6%, respectively. The tensile damage behavior in-volves: matrix microcracking, transverse bundle cracking, interfacial debonding, fiber fracture, ply delamination and bundle splitting. The damage accumulation eventually results in splitting and pull-outs of the fibers at the crossovers between the bundles, leading to two major rupture modes of the oblique and plain sections.Key words: ceramic matrix composites; carbon fiber/silicon carbide composite; mechanical properties; microstructure连续碳纤维增强碳化硅陶瓷基复合材料(carbon fiber reinforced silicon carbide, C/SiC)具有高强度、高硬度、耐高温、低密度等一系列优异性能，已成为航空航天领域极具发展前景的新一代高温热结构材料[1]。
C/SiC广泛应用于航空发动机的热端部件，如：尾喷管调节片、密封片、航天飞行器的头锥、机翼前缘、以及火箭与动能武器的喷管及其扩张段等[2–3]。
力学性能表征对于了解结构材料的基础性能极为重要[4–6]。
研究材料在外部载荷环境中的响应和破坏机理有助于改进材料的制备工艺，提高材料的服役性能。
国际上对连续纤维增强陶瓷基复合材料基础力学行为的表征已经进行了较多的实验，并取得了一定的理论成果[7–8]。
近年来，国内报道了三维编织C/SiC复合材料的拉压性能、断裂韧性和声发射响收稿日期：2006–08–10。
修改稿收到日期：2006–10–09。
基金项目：国家自然科学基金重大研究计划重点项目(90405015)资助；国家杰出青年科学基金(50425208)资助；长江学者和创新团队发展计划资助项目。
第一作者：梅辉(1977～)，男，博士研究生。
通讯作者：成来飞(1962～)，男，博士，教授。
Received date:2006–08–10. Approved date: 2006–10–09.First author: MEI Hui (1977—), male, postgraduate student for doctor degree. E-mail: phdhuimei@Correspondent author: CHENG Laifei (1962—), male, doctor, professor. E-mail: chenglf@第35卷第2期2007年2月硅酸盐学报JOURNAL OF THE CHINESE CERAMIC SOCIETYVol. 35，No. 2February，2007硅酸盐学报· 138 ·2007年应等[9–11]，而对于二维(2 dimensional, 2D)编织C/SiC 材料力学性能的研究很少[12–14]，尚不能系统地表征具有非线性、各向异性、可损伤特性材料的力学行为。
为此，研究了2D C/SiC复合材料在拉伸载荷作用下的宏观力学行为和微观结构，探讨了材料在这一过程中的损伤演变和失效机制。
1 实验1.1 材料制备采用日本东丽公司(Toray Ltd., Tokyo, Japan)生产的1k T300TM碳纤维束编织成(0°/90°)碳布，叠压得到二维编织预制体。
经化学气相沉积(chemical vapor deposition, CVD)工艺反应沉积适当厚度的热解碳界面相后再沉积碳化硅基体[1]，得到纤维体积分数约为40%的2D C/SiC复合材料板材。
图1示出了复合材料中的纤维构造及其三大组成要素：基体、界面和纤维。
用数控机床将复合材料平板精密加工成如图2所示的拉伸样品，样品尺寸见表1。
为防止样品被试验机夹头压碎，样品的两端贴有硬铝加强片。
用排水法测得样品体密度为2.18g/cm3，孔隙率为13%左右。
1.2 测试分析为了得到应力–应变曲线、拉伸损伤机理、损伤的发展和拉伸断裂情况，对C/SiC复合材料采取单向和加载–卸载(分段式)两种拉伸试验。
实验在INSTRON 8801(Instron Ltd., High Wycombe, Eng-land)实验机上通过控制位移加载，加载速度为0.001 mm/s。
在单调拉伸试验过程中，使用MICRO–80D 型声发射仪(Physical Acoustic Corp., New Jersey, USA)监测样品损伤的变化。
在加载–卸载实验中，应力每增加约20MPa，卸载一次，重复进行加载–卸载直至样品断裂。
用日本产HITACHI S–4700型扫描电子显微镜(scanning electron microscope, SEM)观察样品的微结构。
图1 2D C/SiC复合材料预制体纤维构造Fig.1 Fiber architectures and constitution of the 2 dimensional (2D) C/SiC composite图2 拉伸实验样品示意图Fig.2 Geometry and dimensions of the as-received2D C/SiC composite sample表1 2D C/SiC复合材料室温拉伸测试结果Table 1 Tensile experimental results of the 2D C/SiC composites at room temperatureDimension/mmSampleL L0W T Modulus /GPaUltimate tensile strength /MPaFailure strain /%2D CSiCT1 120.1 40.0 8.00 4.33 78.4 252.45 0.74 2D CSiCT2 120.0 40.1 8.06 4.34 80.7 230.43 0.58 2D CSiCT3 120.2 39.9 8.00 4.32 84.5 232.01 0.63 2D CSiCT4 119.8 40.0 8.04 4.33 81.3 222.13 0.52 Mean value 120.0±0.1 40.00±0.07 8.03±0.03 4.33±0.01 81.2±2.5 234.26±12.80 0.60±0.09 L—Total length; L0—Tested length; W—Sample width; T—Sample thickness.梅辉等：2维C/SiC复合材料的拉伸损伤演变过程和微观结构特征· 139 ·第35卷第2期2 结果与分析2.1 单调拉伸行为图3为典型的2D C/SiC复合材料样品的单调拉伸应力–应变曲线和声发射监测的样品弹性波累积能量与应变的关系。