钢结构平台铺板计算书
平台铺板计算
肋梁应力和挠度计算
M= V= 1.26 (kN*m) 弯矩 2.84 (kN) 剪力 43.5 N/mm2 肋梁上翼缘应力 192.2 N/mm3 肋梁下翼缘应力 9.0 N/mm4 肋板剪应力 4.0 mm 442 挠度 挠度跨度比
σ 1= σ 2=
τ= w= l / w=
简支铺板应力和挠度计算
M=
σ 1=
w= l / w=
0.32 (kN*m) 弯矩 76.2 N/mm2 肋梁上翼缘应力 7.2 mm 111 挠度 挠度跨度比
单向连=
w= l / w=
0.21 (kN*m) 50.8 N/mm2 1.4 mm 556
弯矩 肋梁上翼缘应力 挠度 挠度跨度比
78.5 (kN/m3) 材料重度 γ(钢材为78.5kN/m3)
荷载计算
B＝ L= t= tw＝ hw= gk= qk= 800 (mm) 1770 (mm) 5 (mm) 5 (mm) 63 (mm) 肋梁间距 肋梁跨度 铺板厚 肋板厚 tw 肋板高 hw
0.42 (kN/m2) 恒荷载 2.5 (kN/m2) 活荷载
T形截面性质计算 形截面性质计算
b＝ ＝ t＝ ＝ hw＝ ＝ tw＝ ＝ h＝ ＝ A＝ ＝ S＝ ＝ y＝ ＝ yy＝ ＝ ＝ Ix＝ Wx＝ ＝ Wxx＝ ＝ γ= 150 (mm) 5 (mm) 63 (mm) 5 (mm) 68 (mm) 1065 (mm2) 1.3373E+04 (mm3) 1.2556E+01 (mm) 5.5444E+01 (mm) 3.6219E+05 (mm4) 2.8845E+04 (mm3) 6.5325E+03 (mm3) 有效铺板宽 b 有效铺板厚 t 肋板高 hw 肋板厚 tw 总高 h 截面面积 A 截面对上翼缘边缘轴的面积矩 S=∑Ai*yi 形心主轴到上翼缘边缘的距离 y=S/A 形心主轴到腹板下边缘的距离 yy=h-y 惯性矩 Ix=∑(Ix1i+Ai*yi^2) 截面抵抗矩 Wx=Ix/y 截面抵抗矩 Wxx=Ix/(h-y)
(完整)钢结构平台计算书
钢结构平台设计说明书设计：校核：太原市久鼎机械制造有限公司二零一四年十月目录1．设计资料。
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(3)2．结构形式。
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..33．材料选择.。
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34．铺板设计。
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.. (3)5．加劲肋设计。
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.56．平台梁..。
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66.1 次梁设计。
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66.2 主梁设计。
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77．柱设计.。
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钢结构平台设计计算书
钢结构平台设计计算书 Prepared on 22 November 2020哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书姓名：***学1指导教师：***二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算（1）铺板的设计铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重： 2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为，活荷载分项系数为。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+= 均布荷载设计值： 235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯= （3）强度计算 花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：（4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯ 设计满足强度和刚度要求。
2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。
加劲肋与铺板采用单面角焊缝，焊角尺寸6mm ，每焊150mm 长 度后跳开50mm 。
此连接构造满足铺板与加 劲肋作为整体计算的条件。
加劲肋的计算截面为图所示的T 形截面，铺板计算宽度为15t=180mm ，跨度为。
钢平台计算书
挑钢平台计算书材料自重：14＃工字钢：168.9N/m×31m＝5236N木板：400N/m2×9＝3600N防护栏杆：34.8 N/m×30m＝1044N挡脚板：4.7 N/m×9＝42.3N合计：9922.3N 施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14＃工字钢，间距600mm）14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m木板自重：400 N/ m2×0.6×1.2＝288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/m合计：538.1 N/m活荷载：3000 N/ m2×0.6＝1800 N/mq＝538.1＋1800×1.4＝3058.1N/mM＝1/8ql2＝3440.4 N·m验算：14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mM< Wnf，满足要求。
2、计算主梁（采用14＃工字钢）次梁传递：1/2×3058.1×3＝4587.2N转换为均布荷载：4587.2÷0.6＝7645.3N/m14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/mq＝7895.4 N/m为安全考虑，R3按不受力计算。
R1＝（7895.4×2.5×1.25－7895.4×0.5×0.25）÷3＝7895.4NR2＝（7895.4×3－7895.4）÷0.707＝22334.9NMmax＝7894.5N·m，14＃工字钢Wnf＝21930 N·m>M，满足要求。
钢结构平台铺板计算书
平台铺板计算书四边简支无肋铺板的弯矩和挠度计算系数值表－11，铺板计算2/8.558.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.754.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /56.075.096.7125.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/75.4382.11056.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015047.2810206750108.51422.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22508mm A =；41392377mm I x =395694.4mm W =上；316685.2mm W =下 m kN q q q /35.475.0)58.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标 m kN q q q /97.575.0)54.18.02.1(75.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==99.280.297.5822max设 []226max max/215/3.1492.166852.11099.2mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 8250200025016.313923771020638420001035.4538453434max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.888.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/16.1284.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /70.075.016.121017.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/7.5482.11070.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015092.2810206750108.81106.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
钢结构平台设计计算书
哈尔滨工业大学（威海）土木工程钢结构课程设计计算书姓名：学号：指导教师：二零一五年七月土木工程系钢结构平台设计计算书一、设计资料某厂房内工作平台，平面尺寸为18×9m 2（平台板无开洞），台顶面标高为 +4.000m ，平台上均布荷载标准值为12kN/m 2，设计全钢工作平台。
二、结构形式平面布置，主梁跨度9000mm ，次梁跨度6000mm ，次梁间距1500mm ，铺板宽600mm ，长度1500mm ，铺板下设加劲肋，间距600mm 。
共设8根柱。
图1 全钢平台结构布置图三、铺板及其加劲肋设计与计算1、铺板设计与计算 （1）铺板的设计 铺板采用mm 6厚带肋花纹钢板，钢材牌号为Q235，手工焊，选用E43 型焊条，钢材弹性模量25N/mm 102.06E ⨯=，钢材密度33kg/mm 1085.7⨯=ρ。
（2）荷载计算平台均布活荷载标准值： 212q m kN LK =6mm 厚花纹钢板自重：2D 0.46q m kN K =恒荷载分项系数为1.2，活荷载分项系数为1.3。
均布荷载标准值： 2121246.0q m kN k =+=均布荷载设计值：235.174.1122.146.0q m kN k =⨯+⨯=（3）强度计算花纹钢板0.25.26001500a b >==，取0.100α=，平台板单位宽度最大弯矩设计值为：m kN a ⋅=⨯⨯==6264.06.015.16100.0q M 22max α2222max max mm 215mm 87006.02.10.626466M M N N t W <=⨯⨯==γγ （4）挠度计算取520.110, 2.0610/E N mm β==⨯1501166161006.26001046.12110.0v 353333<=⨯⨯⨯⨯⨯==-Et a q a k β 设计满足强度和刚度要求。
2、加劲肋设计与计算图2加劲肋计算简图（1）型号及尺寸选择选用钢板尺寸680⨯—，钢材为Q235。
钢平台计算书.doc
挑钢平台计算书材料自重：14＃工字钢：168.9N/m×31m＝5236N木板：400N/m2×9＝3600N防护栏杆：34.8 N/m×30m＝1044N挡脚板：4.7 N/m×9＝42.3N合计：9922.3N施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14＃工字钢，间距600mm）14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m木板自重：400 N/ m2×0.6×1.2＝288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/m合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2×0.6＝1800 N/mq＝538.1＋1800×1.4＝3058.1N/mM＝1/8ql2＝3440.4 N·m验算：14＃工字钢：Wn＝102cm3，Wnf＝102×215＝21930 N·mM< Wnf，满足要求。
2、计算主梁（采用14＃工字钢）次梁传递：1/2×3058.1×3＝4587.2N转换为均布荷载：4587.2÷0.6＝7645.3N/m14#工字钢自重：168.9×1.2＝202.7 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m×1.2＝41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m×1.2＝5.6 N/mq＝7895.4 N/m为安全考虑，R3按不受力计算。
R1＝（7895.4×2.5×1.25－7895.4×0.5×0.25）÷3＝7895.4N R2＝（7895.4×3－7895.4）÷0.707＝22334.9NMmax＝7894.5N·m，14＃工字钢Wnf＝21930 N·m>M，满足要求。
钢平台计算书
挑钢平台计算书材料自重：14 井工字钢:168.9N/m X 31m = 5236N木板：400N/m2x 9 = 3600N防护栏杆：34.8 N/m X 30m = 1044N挡脚板：4.7 N/m X 9= 42.3N合计：9922.3N施工荷载：3000N/ m21、计算次梁（采用14#工字钢，间距600mm）14# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m木板自重：400 N/ m2X 0.6X 1.2 = 288 N/m防护栏杆自重：34.8 N/m X.2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X.2= 5.6 N/m合计：538.1 N/m 活荷载：3000 N/ m2X0.6= 1800 N/mq= 538.1+ 1800 X 1.4= 3058.1N/mM = 1/8ql2= 3440.4 N • m验算：14#工字钢：Wn = 102cm3, Wnf = 102X 215= 21930 N • m M<Wnf,满足要求。
1/2 X 3058.14587.2 一0.614# 工字钢自重：168.9X 1.2= 202.7 N/m 防护栏杆自重：34.8 N/m X .2= 41.8 N/m挡脚板自重：4.7 N/m X .2= 5.6 N/m q = 7895.4 N/m 为安全考虑，R3按不受力计算。
R1=( 7895.4X 2.5X 1.25-7895.4X 0.5X 0.25) 一 3 = 7895.4N R2=( 7895.4X 3- 7895.4) 一 0.707= 22334.9NMmax = 7894.5N • m , 14 # 工字钢 Wnf = 21930 N • m>M ,满足要求。
3、 验算钢丝绳：钢丝绳所受拉力 T = 5829.4X 3-( 2X 0.707)= 12367.9 N/m选用直径18.5mm 钢丝绳，取极限强度1700N/mm 2,拉力总和为219079N ,换算系数取0.82,夹角为45o 。
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平台铺板计算书四边简支无肋铺板的弯矩和挠度计算系数值表－11，铺板计算2/8.558.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.754.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /56.075.096.7125.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/75.4382.11056.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015047.2810206750108.51422.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22508mm A =；41392377mm I x =395694.4mm W =上；316685.2mm W =下 m kN q q q /35.475.0)58.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标 m kN q q q /97.575.0)54.18.02.1(75.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==99.280.297.5822max设 []226max max/215/3.1492.166852.11099.2mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 8250200025016.313923771020638420001035.4538453434max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.888.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/16.1284.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /70.075.016.121017.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/7.5482.11070.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015092.2810206750108.81106.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22508mm A =；41392377mm I x =395694.4mm W =上；316685.2mm W =下 m kN q q q /6.675.0)88.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标 m kN q q q /12.975.0)84.18.02.1(75.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==57.285.112.9822max设 []226max max/215/4.1282.166852.11057.2mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 6250150025052.11392377102063841500106.6538453434max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.10108.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.14104.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /86.075.095.141017.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/2.6782.11086.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 515075015058.3810206750108.101106.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22508mm A =；41392377mm I x =395694.4mm W =上；316685.2mm W =下 m kN q q q /1.875.0)108.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标 m kN q q q /22.1175.0)104.18.02.1(75.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==16.385.122.11822max设 []226max max/215/8.1572.166852.11016.3mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 6250150025086.11392377102063841500101.853*******max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.15158.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.21154.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /69.050.096.211250.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/9.5382.11069.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 33.315050015033.1810206500108.151422.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22508mm A =；41392377mm I x =395694.4mm W =上；316685.2mm W =下 m kN q q q /9.750.0)158.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标m kN q q q /98.1050.0)154.18.02.1(50.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==09.385.198.10822max设 []226max max/215/3.1542.166852.11009.3mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 6250150025081.11392377102063841500109.7538453434max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.20208.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.28204.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /91.050.096.281250.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/1.7182.11091.066mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 33.315050015075.1810206500108.201422.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。
2，加劲肋计算组合截面特性：22784mm A =；42339703mm I x =3119879mm W =上；326442.5mm W =下m kN q q q /4.1050.0)208.0(75.0)(=×+×=＝＋活恒标m kN q q q /48.1450.0)204.18.02.1(50.0)4.12.1(=××+××××=＝＋活恒设m kN l q M ⋅=×==07.485.148.14822max设 []226max max/215/3.1285.264422.11007.4mm N f mm N W M x =<=××==γσ []mm l v mm EI l q v x 6250150025042.12339703102063841500104.10538453434max===<=××××××==−标 所以铺板及加劲肋均满足要求！1，铺板计算2/8.30308.0m kN q q q =+=＝＋活恒标2/96.42304.18.02.14.12.1m kN q q q =×+×××=＝＋活恒设 m m kN a q M /34.150.096.421250.022max ⋅=××==设α[]22232max max max/215/7.10482.11034.166mm N f mm N t M W M x x =<=×××===γγσ []mm a v mm Et a q v 33.315050015060.2810206500108.301422.0334334max===<=×××××==−标β其中：α，β由表－1查得。