国内污泥厌氧消化装置停运或运行不良的原因浅析
厌氧消化的影响因素有哪些
厌氧消化的影响因素有哪些厌氧消化是一种微生物通过在缺氧条件下分解有机物质来生产能量的过程。
它广泛应用于工业废弃物处理、农业废弃物处理和能源生产等领域。
厌氧消化的效果受到多种因素的影响，下面将详细介绍其中的一些主要因素。
1.温度：温度是影响厌氧消化过程的关键因素之一、在一定的温度范围内，厌氧消化的速率会随温度的升高而增加。
通常，对于厌氧消化系统来说，适宜的工作温度范围是30-40°C。
当温度过低或过高时，微生物的活性会受到抑制，从而影响厌氧消化过程的效果。
2.pH值：适宜的pH范围对于维持良好的厌氧消化过程非常重要。
多数厌氧消化系统的适宜pH范围为6.5-8.5、过低或过高的pH值都会对微生物的生长和代谢活动产生不利影响，进而影响消化过程的效果。
3.营养物质含量：厌氧消化过程需要碳源、氮源和磷源等营养物质的供应。
适当的营养物质含量可以促进微生物的生长和代谢活动，并有助于提高消化效果。
然而，过多或过少的营养物质供应都会对系统的稳定性和效果产生负面影响。
4.水分含量：适宜的水分含量对于维持良好的厌氧消化过程至关重要。
水分含量过高会导致系统的通气不良，影响微生物的生长和代谢活动；水分含量过低则会导致微生物的生理活动受限，从而影响消化效果。
5.其他环境因素：除了上述因素外，厌氧消化的效果还受到其他环境因素的影响，比如厌氧消化系统中的微生物群落结构，系统的有机物负荷和冲击负荷，以及系统的混合和通气等。
综上所述，厌氧消化的效果受到温度、pH值、营养物质含量、水分含量和其他环境因素的影响。
了解并控制这些因素，可以对厌氧消化系统进行优化，提高系统的稳定性和消化效果。
污泥处理系统机电设备运行故障分析及对策张航1盛涛飞1陈嘉诚2
污泥处理系统机电设备运行故障分析及对策张航1 盛涛飞1 陈嘉诚2发布时间：2023-06-02T02:45:44.817Z 来源：《中国科技信息》2023年6期作者：张航1 盛涛飞1 陈嘉诚2[导读] 在改革开放以来，我国处在一个快速发展的时期，在此过程中人们的需求从基本的生存需求逐渐向高层次的物质需求转向，人口数量的增多使城市化建设愈加激烈，在城市正常运行的过程中，污水处理厂作为社会的基础设施设备，与人们的生活日常息息相关。
温州杭钢水务有限公司温州科创环境发展有限公司浙江省温州市 325000摘要：在改革开放以来，我国处在一个快速发展的时期，在此过程中人们的需求从基本的生存需求逐渐向高层次的物质需求转向，人口数量的增多使城市化建设愈加激烈，在城市正常运行的过程中，污水处理厂作为社会的基础设施设备，与人们的生活日常息息相关。
污水处理厂中的污泥处理是工作中的重要环节，在污泥处理的过程中，设备出现的故障就是影响其处理效率的最大阻碍，在污水系统中影响工作效率的关键之一就是机电设备能够正常运行。
因此本文将在多个方面分析设备运行故障提出针对性的对策，为相关工作人员打好理论基础。
关键词：污水处理系统；机电设备故障；分析和对策污泥处理系统在我国的发展过程中，有着较大的发展空间，但是却面临着相应的发展困境，并且相应的机电设备行业也出现了一定的问题，所以使污泥处理行业在当前的市场竞争中处于一个弱势的状态。
在近些年我国污水处理厂的污泥处理系统机电设备的相关研究才逐渐确立，所以属于起步阶段，不能够对设备的整体情况进行综合分析，例如设备的性能以及市场潜力等，导致在标准化工作的开展过程中，不能满足当前相关工作者在实际工作中对设备的要求。
一、排泥设备在污水处理过程中因为工艺不尽相同的原因，有些污水处理的工艺一般不使用二沉池，例如较为常见的SBR、UNITANK等，这些工艺的池子有一个相同的特点就是池底为平铺的，在排泥的过程中会因为多种因素的影响出现泥层漏斗。
污泥消化问题分析和解决方法
污泥消化问题分析和解决方法一、污泥消化名词解释污泥消化是利用微生物的代谢作用，使污泥中的有机物质稳定化。
当污泥中的挥发性固体 VSS 含量降到 40% 以下时，即可认为已达到稳定化。
污泥消化可以采用好氧处理工艺，也可以采用厌氧处理工艺。
二、污泥的好氧消化污泥的好氧消化是在不投加有机物的条件下，对污泥进行长时间的曝气，使污泥中的微生物处于内源呼吸阶段进行自身氧化。
好氧消化可以使污泥中的可生物降解部分（约占污泥总量的80%）被氧化去除，消化程度高、剩余污泥量少，处理后的污泥容易脱水。
好氧消化比厌氧消化所需时间要少得多，在常温下水力停留时间为10-12d，主要用于污泥产量少的场合。
一般鼓风量为4.2-16.8m³/（㎡·h）、污泥负荷为0.04-0.05kgBOD5/（kgMLSS·d），BOD5去除率约50%。
三、污泥好氧消化特点和种类1）好氧消化上清液BOD5、SS、CODcr和氨氮等浓度较低，消化污泥量少、无臭味、容易脱水，处置方便简单。
好样消化池构造简单、容易管理、没有甲烷爆炸的危险。
2）不能回收利用沼气能源，运行费用高，能耗大，消化后的污泥进行重力浓缩时。
因为好氧消化不采取加热措施，所以污泥有机物分解程度随温度波动大。
好氧消化有普通好氧消化和高温好氧消化两种。
普通好氧消化与活性污泥法相似，主要靠延时曝气来减少污泥的数量。
高温好氧消化利用微生物氧化有机物时所释放的热量对污泥进行加热，将污泥温度升高到40-70℃，达到在高温条件下对污泥进行消化的目的。
与普通好氧消化相比，高温好氧消化反应更快，停留时间更短，而且几乎可以杀死所有病原体，不需要进一步消毒处理。
高温好氧消化可以在大多数自然气候条件下，利用自身活动产生的热量达到高温条件，不需要外加热源，只要对消化池加盖保温即可。
四、厌氧消化内容和高浓度废水厌氧处理区别污泥的厌氧消化是利用厌氧微生物经过水解、酸化、产甲烷等过程，将污泥中的大部分固体有机物水解、液化后并最终分解掉的过程。
探究餐厨垃圾厌氧消化影响因素及对策
探究餐厨垃圾厌氧消化影响因素及对策本文针对餐厨垃圾厌氧消化影响因素进行了分析，并提出了相应的应对策略，仅供参考。
标签：餐厨垃圾；厌氧消化；影响因素；对策1厌氧消化影响因素分析1.1含固率厌氧消化过程中，含固率是需要设定的基本工况之一。
传统的厌氧消化通常在较低的含固率条件下进行，处理设施占地面积大，处理效率低，保温能耗高，沼液多；近年来新兴的高含固厌氧消化（TS为8%～15%）具有占地小、效率高、能耗低等优点而被广泛采用。
餐厨垃圾本身具有较高的含固率，通常为10%～25%，当厌氧消化进料含固率为15%时，餐厨垃圾厌氧消化效率相对于含固率5%时提高了37%。
根据某餐厨垃圾处理项目的物料平衡图可知，当原始餐厨垃圾含固率为20%时，预处理系统先将无机杂物去除，三相分离后得到油脂、有机固渣与贫油废水，将有机固渣与贫油废水混合后的餐厨浆液含固率为9.6%，有机质含量高，很适于进行厌氧消化产沼。
1.2有机负荷相关资料研究了序批式实验条件下不同有机负荷对餐厨垃圾厌氧消化性能的影响。
发现当有机负荷为4g/（L·d）时，餐厨垃圾厌氧消化所得到的甲烷产率最大，为547.1mL/g。
当有机负荷有所提高时，会延长餐厨垃圾厌氧消化反应的延滞期。
相关研究的餐厨垃圾干式发酵实验研究了不同有机负荷（40～60g/（L·d））条件下餐厨垃圾中温厌氧消化的性能，发现在序批条件下干发酵最佳有机负荷为42.9g/（L·d）。
在另一组餐厨浆液TS为5.4%～8.6%的厌氧消化实验里，当有机负荷从6.4g/（L·d）上升到21.8g/（L·d）时，甲烷产率从465mL/g下降到了377mL/g，有机负荷的波动对沼气产率的影响较大。
1.3Na+、挥发性脂肪酸与氨氮相关资料研究了餐厨垃圾厌氧消化系统内部总氨氮浓度的积累及抑制作用。
发现总氨氮在系统内部的积累，呈现一种先加快而后减慢的趋势，当氨氮达到一定浓度时，便会停止积累，保持稳定。
厌氧单元运行过程中存在问题及改进措施
厌氧单元运行过程中存在问题及改进措施目前主流的厌氧工艺设备有UASB厌氧反应器和IC厌氧反应器，对于厌氧工艺的选择主要有下述考虑：项目中醋糟压榨水和醋超滤浓水虽然水量较小，但是在混合废水的COD浓度中贡献较大，这两股废水的主要成分是醋酸。
由醋酸转化成甲烷的化学反应方程可知，该反应产生的吉布斯自由能较低，理论上合成的微生物细胞少，不利于污泥的颗粒化生长。
酿醋制醋废水废水处理方法，把复杂且难降解、大颗粒的有机物水解成易降解的简单有机物，大大降低废水中的SS含量，处理后的废水BOD和COD去除率高，达到了规定的排放标准。
厌氧单元运行过程中存在问题及改进措施：
本项目原水中有醋糟压榨水，麸皮、谷糠等难降解的木质纤维素形成大量悬浮物，原有预处理设备中有1台机械格栅，齿耙间隔为5mm，可以拦截废水中的部分塑料胶条和麸皮等，但是在调节池内仍然发现有麸皮等存留，为了避免悬浮物堵塞厌氧进水泵或进入厌氧反应器，设计时在厌氧供料泵吸入口管道上增加了篮式过滤器。
实际运行过程中发现，经过机械格栅拦截之后进入调节池的废水中仍然含有很多悬浮物，导致篮式过滤器堵塞频繁，设备清理频率非常高，人工操作强度大。
厌氧颗粒污泥取样过程中发现有麸皮存留于底部污泥床。
结合现场实际情况，为避免麸皮等惰性物质进入厌氧反应器，并在系统内累积，影响厌氧污泥活性，工艺设计进行了优化：在调节池顶增加旋转滤网，滤网采用栅条形不锈钢网，栅条间隔0.5mm。
从优
化后的运行情况看，栅格间距为0.5mm的旋转滤网可以有效的拦截麸皮、谷糠的悬浮物质，有利于后续厌氧系统运行。
污泥污泥处理污泥焚烧污泥干化厌氧消化杂谈
污泥污泥处理污泥焚烧污泥干化厌氧消化杂谈--德国汉堡污泥消化发电干化焚烧项目的数据解读德国汉堡在Koehlbrandhoeft污水处理厂内建设了一个包括厌氧消化、沼气发电、污泥干化、污泥焚烧在内多种工艺组合的能源化综合利用项目，从概念上看是十分先进的，国内已有多篇介绍。
本文根据这些文章所提供的数据，结合汉堡公用排水公司(HamburgPublicSewageCompany)在年报等公开出版物中的基础数据，试图对这一十分复杂的项目进行一个量化解读。
一、基本情况根据MathiasL?ser在布拉格大学(2006年)的讲课记录(WasteWaterTreatmentinHamburg)，汉堡污水处理及其污泥处置的主要情况如下:汉堡人口约170万，有两座污水处理厂(K?hlbrandh?ftandDradenau)，设计处理能力为180万加上相当于40万人口当量的工业或商业污水。
日处理污水量约45万立方米，年均1.4亿立方米。
污水产生的污泥，首先采用10座、单体容积8000立方米的蛋形消化器进行中温(35度)处理，有机质降解率约50%，产生沼气约84000立方米/日，消化对象也包括每年大约26000吨来自其它污水厂的污泥和有机废物。
消化后的污泥经机械脱水，从含水率97%降为80%，然后采用热干化，从80%降至58%。
1997年底建设了污泥焚烧装置，该装置除处理干化污泥外，也焚烧大约17000吨外来废物。
根据HSE(汉堡排水公司)2005年年报，2004年处理污水量1.455亿立方米，2005年为1.443亿立方米，分别产生污泥干固体44110和45130吨。
污水厂年耗电1.19亿度，项目发电可满足自用电的65%，所需热量0.87亿千瓦亦可从污泥中获得65%，此能源自足率在德国处于领先位置。
根据汉堡城市排水公司R.D.Thierbach等《汉堡Koehlbrandhoeft污水处理厂对沼气和污泥焚烧的能源利用》一文的介绍(卢志等在《中国给水排水》2007.5上发的论文《德国汉堡污水处理厂污泥循环处理模式探讨》与该文基本相同)，该项目可满足用电量的60%和热量的100%。
污泥厌氧消化技术现状及应注意的问题
污泥厌氧消化技术现状及应注意的问题王涛1,2（1.机械科学研究总院环保技术与装备研究所，北京100044；2.机科发展科技股份有限公司，北京100044）摘要：阐述了厌氧消化技术背景与基本原理。
通过对国内示范项目运行情况的研究分析，从处理方面分析了应注意的泥质影响、池形选择、温度与无害化、含固率与搅拌动力等问题；结合行业技术指南分析了处置方面应注意的问题。
通过处理与处置全过程成本经济分析，得出了该技术参考运行成本。
最后给出了该技术的适用条件。
关键词：厌氧消化、中温厌氧消化、处理、处置、无害化、沼气、全过程1.厌氧消化技术概述1.1技术来源厌氧消化是利用兼氧菌和厌氧菌进行厌氧生化反应，分解污泥中有机质的一种污泥处理工艺。
1881年法国Mouras净化器是污水（污泥）厌氧生物处理的雏形；1905年，德国的Imhoff 池的出现，第一次将泥水分离进行厌氧处理；1927年，首次在厌氧消化池中加上了加热装置，使产气速率显著提高；随后，又增加了机械搅拌器，反应速率进一步提高；20世纪50年代初又出现了利用沼气循环的搅拌装置。
多种形式的厌氧消化池形成了现代污泥厌氧消化技术的核心工艺体系。
1.2技术原理厌氧消化的作用机理有两段论、三段论、四段论之分，就两段论可以分为产酸阶段和产甲烷阶段，其中产酸阶段又可细分为水解阶段、酸化阶段、酸性衰退阶段。
水解酸化阶段（酸性发酵）：污水中不溶性大分子有机物，如多糖、淀粉、纤维素、烃类（烷、烯、炔等）水解，主要产物为甲、乙、丙、丁酸、乳酸；紧接着氨基酸、蛋白质、脂肪水解生成氨和胺、多肽等。
产甲烷阶段（碱性发酵）：产甲烷细菌把甲酸、乙酸、甲胺、甲醇等基质通过不同途径转化为甲烷，其中最主要的基质为乙酸。
全部反应可以概括为：淀脂1.3厌氧消化池分类厌氧消化池从构造上一般分为池顶、池体和池底三部分：池顶主要起到收集沼气的作用；池体主要起到容纳作用；池底一般主要起到排泥的作用。
按照消化池形状可以分为：圆柱形、椭圆形（卵形）和龟甲形等。
污水处理厂停运报告
污水处理厂停运报告1. 引言本报告旨在对某污水处理厂长时间停运的原因进行分析，并提出适当的解决方案，以确保该污水处理厂的持续运行和环境保护。
2. 停运原因分析污水处理厂停运的主要原因可能包括以下几个方面：2.1 设备故障污水处理厂的设备在长期运行中可能会出现故障，例如污水泵、曝气系统等设备的损坏导致无法正常运行。
2.2 维护和保养污水处理厂需要定期进行维护和保养工作，包括设备的清洁、润滑和更换磨损部件等。
如果维护和保养工作不及时或不到位，可能会导致设备运行异常或停运。
2.3 资金短缺污水处理厂的正常运营需要足够的资金来支付设备维修、能源消耗和人力成本等费用。
如果资金不足，可能导致无法维持正常运营，并最终停运。
3. 解决方案针对以上分析的停运原因，我们提出以下解决方案来确保污水处理厂的正常运行：3.1 定期维护和保养制定详细的维护计划，包括设备清洁、润滑和更换磨损部件的时间表，确保设备保持良好的运行状态。
同时，建立设备巡检制度，定期检查设备，及时发现并修复潜在问题。
3.2 增加维修预算合理评估污水处理厂的维修和运营成本，确保有足够的预算用于设备维修、能源消耗和人力成本等方面。
通过合理规划和管理资金，避免资金短缺导致的停运问题。
3.3 引入备用设备在关键设备上引入备用设备，以备发生设备故障时可以及时替换，避免因故障导致的停运时间过长。
备用设备的选购应考虑与原设备的兼容性和稳定性。
4. 结论污水处理厂的长时间停运给环境保护和社会稳定带来了一定的风险。
通过定期维护和保养、增加维修预算以及引入备用设备等解决方案，可以有效地避免或减少停运问题的发生。
污水处理厂应高度重视设备运行状态的监测和维护工作，并与相关部门密切合作，确保污水处理厂的持续运行和环境保护的顺利进行。
以上是对污水处理厂停运原因和解决方案的一份报告，希望能为相关部门提供参考和借鉴。
同时，也希望相关部门能加强对污水处理厂的管理和运营，确保环境保护工作的顺利进行。
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国内污泥厌氧消化装置停运或运行不良的原因浅析——高碑店消化发电项目数据解读北京高碑店污水厂直到几年前还一直是我国污水界最有代表性的工程之一，其厌氧消化更是继天津的几个厌氧消化项目之后，国内建设最早、规模最大、设计配套最完整、运行时间较长的项目之一。
但2008年奥运会前，消化部分停止了运行，至今尚未恢复生产，时间已过去了三年多，甚至还有传闻说消化罐等要彻底拆除，为计划中的带式干化项目让地。
关于高碑店的消化项目，有多篇已发表的论文可供参考。
如张韵等《高碑店污泥消化发电项目》、张韵等《高碑店污水处理厂污泥处理系统及设计中应注意的一些问题》、刘达克《高碑店污泥消化的启动》、李维、杨向平等《高碑店污水处理厂沼气热电联供情况介绍》、王立国《高碑店厌氧消化与沼气发电》、宋晓雅等《高碑店污水处理厂污泥处理系统工艺介绍及运行分析》等。
本文拟采用这些论文所提供的数据，建立一个厌氧消化的分析计算模型，以了解厌氧消化项目的设计思想，并结合所报道的实际运行数据，分析技术经济特征，进而探讨项目消化停运的原因。
一、项目设计条件与模型的建立资料显示，一、二期项目在泥区物流、厌氧消化工艺方面的设计参数是基本一致的，所不同的地方仅在于消化器的搅拌形式、沼气发电机的选型和配置、脱硫工艺类型等。
这里按每期项目数据单独分析。
“设计水量50万m3/d，初沉泥和二沉池的混合污泥量为4417m3／d，污泥含水率97％”，则浓缩污泥的干固体量为132.5吨/日。
项目采用中温两级消化，温度35度，一级消化的固体停留时间21天，二级7天，一级消化器12个，二级4个，则单体消化器的有效容积为7800立方米。
入消化器浓缩污泥量2208立方米/日，则含固率的设计值为6%（实际4-5%）；设计消化参数取值为干基有机质含量60%，消化降解率50%。
则每日有机质降解量为39.75吨/日。
设计日产气量设计值为26500立方米。
假设甲烷含量在60-65%之间，取中值63%，则日产甲烷量约16695立方米/日。
由此可知，设计时可能采用了有机质降解产甲烷系数0.42 Nm3/kg.VSSr。
消化器的设计直径20米，总高28.8米，其中地下5米。
据此可得到消化器的表面积。
二期项目设计时，给出了项目“消化池冬季所需最大加热量为226.8万Kcal／h。
夏季最小加热量为138.3万Kcal／h”的数据，据此，可采用北京地区气温、土温数据，建立适合此类消化池的加热部分计算模型。
为使模型完整，根据进出水数据，反推得到污水处理工艺的设计数据如下：入水BOD5 200 mg/l，出水20 mg/l，TSS进水200 mg/l，初沉池固体去除率50%，剩余污泥产率系数0.60 kg/kg，MLVSS浓度1.6kg/m3，MLVSS分解系数0.05，MLVSS/MLSS比0.60。
在沼气使用方面，一、二期项目装机量均为2000 kW；以二期的设计发电效率38.3%考虑，需要耗用沼气19955立方米/日；根据二期项目发电机余热量50.3%，发电机满负荷时所产余热应能满足冬季最大加热量需求。
这里为分析方便起见，不采用全部余热生成热水的方法，而是考虑部分高温余热（相当于发电沼气输入热量的19.5%）生成蒸汽或导热油用于干化，以此来考察厌氧消化的多余能量结合干化实现污泥减量的潜力。
仅采用缸套冷却水和润滑油冷却水进行热水回收，这相当于沼气发电输入热量的28.5%。
热水不足部分，在专设的沼气锅炉中燃烧沼气替代。
满足发电同时满足消化供热最大需求的沼气剩余部分用于干化。
干化数据采用动态取值，升水蒸发量净热耗在660-720 kcal/kg之间，干化后含固率越高，净热耗越低。
二、运行效果与技术问题从日产污泥的干固体量看，此项目如果不进行消化，采用带机假设可机械脱水至含固率20%的话，每日应产生湿泥量663吨。
按照设计，厌氧消化可实现干固体减量30%，经脱水后，获得含固率25%的湿泥约371吨，相当于总体湿泥减量44%。
在沼气产量为26500立方米/日时，维持设计发电量2000 kWh，需要将沼气的75.3%需要用于发电，21.7%用于沼气锅炉生产蒸汽或热水用于满足最大热能消耗下的保温加热，剩余的3%与来自沼气发电机的余热（回收为导热油或蒸汽），可供蒸发1428 kg/h的水分，能将脱水至含固率25%的污泥干燥到大约27.5%。
从本项目的设计参数看，厌氧消化产生的能量用于发电后，剩余热量仅能满足干化提升2.5个百分点，能量产出有限。
发电同时进行热干化的可能性较低，除非干化有大量废热可供利用，不占沼气份额、从污泥减量看，厌氧消化在理论上十分有意义，消化后污泥的脱水性质改善，可望实现污泥减量（以未消化湿泥的脱水后含固率20%计）的幅度较大。
然而，实际运行下来，结果与设计值有较大的偏差。
根据李维、杨向平等《高碑店污水处理厂沼气热电联供情况介绍》（载《给水排水》2003年第12期），2003年初两期项目均实现稳定运行后的实际总产气量仅为25000立方米/日，日均发电量55000千瓦，发电量约为设计值4000 kWh（实际3836 kWh）的57%，产气量相当于设计值53000立方米的47%。
该文分析，高碑店项目的实际来水量为80多万立方米/日，相当于设计值100万立方米的80%，因此厌氧项目的产气能力可望达到40000立方米/日，也就是设计值的75%以上。
此时设施还应有较好的经济效益。
然而，几年运行下来，产气量远远达不到设计规模，经济效益不佳，其间又出现过两次重大安全事故，技术、管理、安全等多方面的原因，最终造成了项目的停运。
张韵等《高碑店污水处理厂污泥处理系统及设计中应注意的一些问题》（2005年首届中国城镇水务发展战略国际研讨会论文集）、宋晓雅等《高碑店污水处理厂污泥处理系统工艺介绍及运行分析》（载《给水排水》2004年第12期）对高碑店厌氧发电项目的技术问题进行了较为全面的总结，这里不做引述，仅提出几个比较关键的问题讨论如下：1、进泥含固率低的问题原设计浓缩池出泥含水率为94%，而实际运行的浓缩池出泥含水率95~96%。
固体回流给污水处理、脱水都带来了问题，但核心问题是单位池容的产气率降低。
笔者以为，4-6%的含固率是目前国内厌氧消化项目的典型取值范围，如果仅提高进泥含固率就可以保证实现设计产气率，这一问题其实不难解决。
由于水量减少了20%，这意味着干固体量也应减少20%，但进泥浓度下降为5%，仍可保持同样的水力停留时间，消化率应不受到什么影响。
如果浓缩只能达到4%含固率的话，也可考虑将少量浓缩污泥进行预脱水，然后将这部分脱水污泥打入消化罐混合而成5%，由此可彻底避免文章所提到的“固体回流现象”。
含固率低一定会造成加热量提高，有机质负荷降低，池容产气量减少，因此在池容一定的条件下，4%含固率的进泥一定不如6%。
含固率是对项目效益产生影响的因素之一，但还不是最主要的问题。
相反，低固体浓度，对于降低搅拌的电力消耗、减少换热器结垢只会有好处。
2、脱硫系统设计选型问题来水变化对沼气的构成产生了重大影响，硫化氢浓度高于设计值10倍，导致沼气脱硫效果不理想，引起后续处理设备的腐蚀（如球罐出现漏点、发电机系统内的汽水热交换器发生腐蚀穿透等现象）以及堵塞等，影响了发电机的发电效率及余热利用效率。
设备腐蚀直接导致了运行成本升高。
沼气的硫化氢浓度值是一般厌氧项目日常必测的项目，一旦发现硫化氢浓度超标10倍，就应采取措施，及时改造，如增加一级洗涤、增加化学品用量等。
事实上，二期在一期干法脱硫不佳的影响下，已经改为湿法，但效果仍然不好。
业主其实已得出了“单独的干式脱硫和湿式脱硫均不能解决脱硫问题，必须考虑硫从系统中去除和回收的问题”（宋晓雅等《高碑店污水处理厂污泥处理系统工艺介绍及运行分析》）。
实际沼气产量低于设计值50%，实际脱硫负荷相对减低，但设备仍腐蚀严重，业主甚至为了降低备件成本还在2004年初就试用了两台国产发电机，而未能采用治本方法解决硫的出路，这不能不说是个遗憾。
3、消化工艺问题浮渣导致上清液管路易堵塞，沉砂在消化器底部堆积影响溢流排泥。
浮渣是污泥厌氧消化的主要问题之一，对采用气体搅拌的来说尤为典型。
高碑店一期采用沼气搅拌为主，循环搅拌为辅的方式。
理论上不难理解，搅拌强度大，则有机质降解率高，反之则低。
搅拌本身会造成浮渣，加大搅拌强度，将使浮渣增多。
宋晓雅等《厌氧消化系统搅拌强度的探讨》一文提供的数据显示，一期采用低强度搅拌的方式运行，有机质降解率只有15~30%，远低于设计值的50%。
以2003年的运行数据来看，全年有机质降解率在20-60%之间，平均36%，也低于设计值。
二期采用了连续机械搅拌，并设有顶部破浮渣搅拌器，但根据报道，浮渣问题也还是未能彻底解决（宋晓雅等《高碑店污水处理厂污泥处理系统工艺介绍及运行分析》）。
二期采用的静压溢流排泥方式还因沉砂导致了排泥问题。
砂含量已造成了浓缩环节输送泵的磨损，已说明高碑店污泥存在含砂量高的特点。
大量砂砾进入没有底部连续排渣的消化池，可能挤占库容，造成水力短流，阻碍排泥，影响搅拌效果，进而影响产气率。
上述三个技术难题其实都是消化工艺常见的问题，国外实践均已有解决方法。
高碑店项目上未能彻底解决，并不能说明这些就是导致无法运行的技术瓶颈。
三、投入产出与运行成本问题高碑店一、二期厌氧消化采用了不同工艺，进行了大量艰苦的摸索实践，暴露出了国内厌氧消化所存在的一些典型问题，这些问题在吴静等《我国城市污水厂污泥厌氧消化系统的运行现状》（载《中国给水排水》2008年22期）一文中被总结为三个主要方面：①污泥厌氧消化工艺操作比较复杂，运行有难度；②运行费用不足；③存在消防隐患。
上面讨论的三个技术层面的问题应该均属于第一类“污泥厌氧消化工艺操作复杂运行难度高”。
笔者认为，造成厌氧设施停运的更主要原因其实应该是第二类，即经济层面的因素。
由于缺乏高碑店污水厂泥区建设投资的完整数据，且年代已比较久远，建设成本数据可能已缺乏可比性，这里采用上海白龙港消化项目（2008年6月）的数据进行测算。
白龙港项目投资4.96亿元，进消化器干泥量204吨/日，折合含固率20%的脱水污泥1020吨。
该项目含干化设施，最大蒸发量约7200 kg/h，相当于220-240吨/日的湿泥全干化项目，按照流化床干化工艺在国内几个项目上的报价水平（20-30万/吨·日），干化项目的设备工程费投资约7200万元，则厌氧部分（含土建安装）的投资为42400万，折合含固率20%湿泥的吨厌氧消化成本为41.5万元。
按照100万吨来水量设计，北京高碑店项目的消化对象为663吨含固率20%的湿泥，以2008年价格考虑，厌氧部分的投资应在2.75亿元左右。
高碑店两期发电设备（含沼气储存和处理）的投资为1.1亿元，这样一个完整的高碑店泥区厌氧消化项目总投资应在3.85亿元左右，吨湿泥的厌氧发电项目联合投资可达58万元/吨·日。