热力标准系统计算模板
热力学统计物理_第五版_汪志诚_完整ppt课件
t 0C
T K
273.15
国际通 用
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9 5
T 459.67 K
英美等 国使用
TR 1.8T
英美等 国使用
2021/7/27
精选ppt
30
§1.3 物态方程
物态方程
简单系统平衡态 T T (p ,V )或 f(T ,p ,V ) 0
把处于平衡态的某种物质的热力学参量（如压强、体积、温度）之间 所满足的函数关系称为该物质的物态方程或称状态方程。
在热力学中，物态方程的具体形式一般要由实验来确定。与物态方 程密切相关的几个重要物理量：
1 V
V T p
体胀系数
1 p
p T V
压强系数
T
1 V
V p
T
等温压缩系数
三者关系，由：
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V p T T p V V T 1 =Tp
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31
p
b. 理想气体温标：
T ( p) 273.16K lim ptr 0
ptr
首先保持体积不变，有 然后保持温度不变，则
p2'
p2' V1
p1
T2
T1
p2V2
联立，得
p1V1 p2V2
Ctr
T1
T2
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其中
C tr ptrVtr n ptr Vm,tr
pV Ctr T n ptr Vm,tr T
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273.16K
c. 阿伏伽德罗定律: 同温同压下，1mol气体的体积相同
令
R ptr Vm,tr
汽车发动机的设计计算书模板(完整版)
汽车发动机的设计计算书模板(完整版)
1. 引言
本文档为汽车发动机的设计计算书模板，旨在提供一个完整的指导框架，以便工程师们在进行发动机设计计算时能够有条不紊地进行工作。
2. 设计背景
在本节中，提供有关设计该汽车发动机的背景信息，包括设计目标、要求以及约束条件等。
3. 参数设定
本节描述了设计过程中所涉及的参数设定，包括发动机的功率要求、燃料类型、排放要求等。
4. 理论计算
在本节中，详细介绍了进行汽车发动机设计所需的理论计算方法。
包括压缩比计算、燃烧室设计、排气系统设计等。
5. 热力学分析
本节介绍了对汽车发动机进行热力学分析的方法和步骤。
包括
工作循环分析、热效率计算等。
6. 结构设计
在本节中，讨论了汽车发动机的结构设计问题，包括材料选择、零部件设计等。
7. 性能预测
在本节中，介绍了预测汽车发动机性能的方法和工具，如功率
输出预测、燃油消耗预测等。
8. 结论
在本节中，总结了整个设计计算书的内容，并提供一个简要的
结论。
附录
本附录包括了与设计计算书相关的附加信息，如数学公式、图表、计算代码等。
以上为《汽车发动机的设计计算书模板(完整版)》的基本框架，具体内容请根据实际需求进行填充和修改。
希望该模板能够对进行
汽车发动机设计计算的工程师们提供帮助。
热力管道水力计算表
热力管道水力计算表（一）K d=0.5mm r=958.4kg/m3
热力管道水力计算表（二）
3
热力管道水力计算表（三）
3
热力管道水力计算表（四）
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热力管道水力计算表（五）
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热力管道水力计算表（六）
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热力管道水力计算表（七）
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热力管道水力计算表（八）
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热力管道水力计算表（九）
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热力管道水力计算表（十）
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热力管道水力计算表（十一）
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热力管道水力计算表（十二）
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热力管道水力计算表（十三）
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热力管道水力计算表（十四）
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热力管道水力计算表（十五）
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热力管道水力计算表（十六）
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热力管道水力计算表（十七）
3
热力管道水力计算表（十八）
3。
电力建设工程预算定额2006年版 第二册热力设备安装工程
电力建设工程预算定额第二册热力设备安装工程(2006年版)使用指南电力工程造价与定额管理总站编关于印发2006年版<电力建设工程概算定额使用指南>和<电力建设工程预算定额使用指南>的通知(电定总定(2007)11号)各有关单位：为加快2006年版《电力建设工程概算定额》和《电力建设工程预算定额》的推广实施，使广大技经人员准确理解新定额的相关内容，合理确定工程造价，提高工作效率，科学维护工程建设各方的合法权益，电力工程造价与定额管理总站组织编写了2006年版《电力建设工程概算定额使用指南》和《电力建设工程概预算定额使用指南》。
该使用指南已通过专家审查，现予以印发。
该使用指南在使用中如发现有疏漏和不当之处，请及时与我站联系，联系：。
该使用指南由中国电力出版社出版、发行。
附件：1.电力建设工程概算定额使用指南(另发)2.电力建设工程预算定额使用指南(另发)电力工程造价与定额管理总站(印)二00七年十一月十五日前言《电力建设工程预算定额(2006年版)》(以下简称(2006年版预算定额》)是根据国家发展和改革委员会发改办能源[2006] 427号文和原国家经贸委国经贸电力[2001]712号文的要求，由电力工程造价与定额管理总站组织有关单位编制完成的。
((2006 年版预算定额》共分为6册，第一册建筑工程、第二册热力设备安装工程、第三册电气设备安装工程、第四册送电线路工程、第五册加工配制工程、第六册调试工程。
((2006年版预算定额》已由中国电力企业联合会于2007年2月8日批准发布(中电联技经[2007]15号)。
((2006年版预算定额》是在总结近十年来电力工程计价依据的基础上，随着、新技术、新工艺、新材料、新设备等的广泛应用，根据现行的施工技术及验收规范、标准，结合电力发展的技术水平和发展目标，参照典型的施工组织设计与施工方案编制而成的。
《2006年版预算定额》与2001年版预算定额相比，扩大了使用范围、增加了新的项目、充实了章节说明、调整了定额水平、改变了表现形式，为电力建设工程提供了新的计价依据，基本上满足了现阶段预算编制的需要。
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=，t rh=537℃冷段：pˊrh=，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c= MPa，排汽比焓：h c=Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4 H5 H6 H7 H8 Mpa抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20水侧压力pw加热器上端差δ℃0 0 0t℃316 429 323 137 抽汽温度twj加热器下端℃差δt1（2）最终给水温度：t fw=℃；（3）给水泵出口压力：p pu=，给水泵效率：ηpu=；（4）除氧器至给水泵高差:H pu== KJ/Kg（5）小汽机排汽压力：p e，xj= MPa；小汽机排汽焓：h c，xj3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=;额定再热蒸汽压力p r=；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=；（6）锅炉热效率：ηb=%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δp1=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%=415KJ/Kg（2）轴封加热器压力p sg=98K Pa，疏水比焓：h d，sg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3（5）汽轮机机械效率ηm=，ηg=（6）补充水温度t ma=20℃（7）厂用电率：ε=；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。
模板通风设计说明书
一、原始资料1、厂址：本厂建于石家庄市，气候资料查相关文献。
2、室外气象资料●纬度：38.02度●经度：114.25度●海拔：81米●大气压力：冬季1020.2hPa；夏季993.9hPa●室外计算干球温度：供暖-6℃；冬季通风-5.9℃；冬季空调-8.6℃；夏季通风30.8℃；夏季空调35.2℃●夏季空调室外计算湿球温度：26.8℃●室外相对湿度：冬季空调：54%；夏季通风：56%●室外平均风速：冬季：1.4m/s；夏季：1.5m/s●冬季：最多风向：N；平均风速：1.8m/s；频率：12%●夏季：风向：SSE；频率：16%●极端温度：最高：42.9℃；最低：-19.3℃●夏季空调室外计算日平均温度：30.1℃●供暖期天数：111天3、工艺资料所有由厂内机械加工车间和热处理来的零件，首先进行表面清理，其方法有以下两种：机械处理和化学处理。
机械处理体积较大的零件在喷砂室中去锈，体积较小的镀锌件在滚筒内用砂参石灰清除其上毛刺和氧化皮（湿法处理）。
化学处理需要化学处理的零件，先在苛性碱溶液中去油，对氧化层很厚的零件，则需在酸液中腐蚀去锈直到锈层消失为止。
（1）需要磷化处理的条件，经表面清理后用苏打水去油，在去油后进行磷化处理，处理后再在皂液和油中进行处理，以提高防腐力。
（2）零件经过表面处理后，在电镀前还要进行精细的电解去油和用淡的酸溶液去锈，然后进行电镀。
镀锌：零件在氰化液槽中挂镀。
镀镍：零件在酸性溶液中镀镍,在镀镍前需在氰化液中镀铜。
镀锡：在碱性溶液中镀锡。
镀铬：在铬液中镀铬，镀铬后在回收槽洗去附在镀件上的电解液。
电镀后的零件均在冷水槽和热水槽内清洗为使镀件光亮，可在抛光机上用布质轮对零件进行抛光。
电解液的分析、配置和校正，均在溶液配制室内进行。
4、工作班制本车间为两班工作制，内部气候条件如下：（1）温度：冬季14～18℃夏季不高于夏季室外通风计算温度3℃（2）湿度：冬季湿作业部分取ψ＝65％，一般部分取50％。
全国热力气泡图模板
全国热力气泡图模板
柱状图用于较小的数据集分析，折线图用于显示在相等时间间隔下数据的趋势。
柱状图：主要用于数据的统计与分析，早起主要用于数学统计学科中，到现代使用已经比较广泛，比如现代的电子产品和一些软件的分析测试，如电脑，数码相机的显示器和上都能看到相应的柱状图。
折线图：折线图可以显示随时间（根据常用比例设置）而变化的连续数据，因此非常适用于显示在相等时间间隔下数据的趋势。
在折线图中，类别数据沿水平轴均匀分布，所有值数据沿垂直轴均匀分布。
如果分类标签是文本并且代表均匀分布的数值，则应该使用折线图。
热力学第一定律
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《冶金物理化学》
2
一、热
3 分类
(1)化学反应热,指系统发生化学反应时吸收或放出的热； (2)相变热,指系统发生相变化时吸收或放出的热，属于潜热（即系 统与环境交换热时温度保持不变）； (3)显热，指系统仅仅发生物理状态变化时吸收或放出的热，即系 统与环境交换热时温度发生变化。
《冶金物理化学》
3
二、功
包括
分子平动能、转动能 分子间相互作用的势能
分子内部各原子间的振动、电子及核运动
《冶金物理化学》
7
三、热力学第一定律
1 文字表述
隔离系统无论经历何种变化，其能量守恒； 或第一类永动机（即不消耗外界能量而可连续不断作功的机器） 是不可能造成的； 或自然界中的一切物质都具有能量，能量有不同的形式，可以 相互转化，但不能凭空产生，也不能自行消失。
模块七：能量转化及计算
热力学第一定律
《冶金物理化学》
1
一、热
1 定义
系统与环境之间由于存在温度差而交换的能量称为热，以符号 Q表示，其单位为J或kJ。
2 符号规定
系统从环境吸热，Q>0；系统向环境放热，Q<0。因为热是系
统在变化过程中而与环境交换的能量，故热总是与系统所进行的过
程相联系，所以热不是状态函数，是过程函数或途径函数。
《冶金物理化学》
5
三、热力学能
1 定义
热力学系统由大量运动着微观粒子(分子、原子和离子等）所组 成，系统的热力学能是指系统内部所有粒子全部能量的总和，用 “U” 表示，其单位为J或kJ，是系统广延性质的状态函数，绝对 值不可知。
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计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力pw加热器上端差δ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度twj加热器下端℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δt1（2）最终给水温度：t fw=274.1℃；（3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m（5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=20.13MPa;额定再热蒸汽压力p r=20.13MPa；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=20.13MPa；（6）锅炉热效率：ηb=92.5%。
4.其他数据（1）汽轮机进汽节流损失δp1=4%，中压缸进汽节流损失δp2=2%（2）轴封加热器压力p sg=98K Pa，疏水比焓：h d，sg=415KJ/Kg（3）机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表1-2（4）锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表1-3 （5）汽轮机机械效率ηm=0.985，ηg=0.99（6）补充水温度t ma=20℃（7）厂用电率：ε=0.07；（六）简化条件（1）忽略加热器和抽汽管道的散热损失；（2）忽略凝结水泵的介质比焓升。
二、热系统计算（一）汽水平衡计算1.全厂补水率αma全厂汽水平衡如图所示，各汽水流量见表1-3.将进出系统的各流量用相对量α表示。
由于计算前汽轮机进汽量D0为未知，故预选D0=1848840Kg／h 进行计算。
全厂工质渗漏系数αL= D L/ D0=30000/1848840=0.01622锅炉排污系数αbl= D bl/ D0=10000/1848840=0.005408其余各量经计算为厂用汽系数αpl=0.01081减温水系数αsp=0.02974暖风器疏水系数αnf=0.01893由全厂物质平衡补水率αma=αpl+αbl+αL=0.01081+0.005408+0.01622=0.032442.给水系数αfw由图可知：1点物质平衡αb=α0+αL=1+0.01622=1.016222点物质平衡αfw=αb+αbl-αsp=1.01622+0.005408-0.02974=0.99193.各小汽流量系数αsg，k按预选的汽轮机进汽量D0和表1-2的原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽流量的流量系数，填于表1-2中。
（二）汽轮机进汽参数计算1.主蒸汽参数由主汽门前压力p0=16.7 MPa，温度t0=537℃，查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值：h0=3394.4 KJ/Kg。
主汽门后压力p‘0=（1-δp1）p0=（1-0.04）*16.7=16.032 MPa由p‘0=16.032 MPa，h’0=h0=3394.4 KJ/Kg，查水蒸气性质表，得主汽门后气温t‘0=534.2℃2.再热蒸汽参数由中联门前压力p rh=3.234 MPa，温度t rh=537℃查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值：h rh=3536.6KJ/Kg中联门后压力p‘rh=（1-δp2）p rh=（1-0.02）*3.234=3.169 MPa由p‘rh=3.169 MPa，h‘rh= h rh=3536.6KJ/Kg，查水蒸气性质表，得中联门后再热气温t‘rh=536.7℃（三）辅助计算1.轴封加热器计算以加权平均法计算轴封加热器的平均进汽比焓h sg。
计算详见表1-42.均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓h jy。
计算详见表1-53.凝汽器平均压力计算由p s1=4.40K Pa，查水蒸气性质表，得t s1=30.54℃由p s2=5.39K Pa，查水蒸气性质表，得t s2=34.24℃凝汽器平均温度t s=0.5*（t s1+t s2）=32.44℃查水蒸气性质表，得凝汽器平均压力p s=4.9K Pa（四）各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力p1p1=（1-Δp1）p‘1=（1-0.03）*5.894=5.717MPa式中p‘1——第一抽汽口压力Δp1——抽汽管道相对压损；由p1=5.717MPa，查水蒸气性质表，得加热器饱和温度t s1=272.4℃H1出水温度t w，1：t w，1= t s1-δt=272.4-(-1.7)=274.1℃式中δt为加热器上端差。
H1疏水温度t d，1：t d，1= t‘w，1+δt1=242.3+5.5=247.8℃式中δt1——加热器下端差，δt1=5.5℃t‘w，1——进水温度，℃已知加热器水侧压力p w=20.13M Pa，由t w，1=274.1℃，查得H1出水比焓h w，=1202.1KJ/Kg1由t‘w，1=242.3℃，p w=20.13M Pa，查得H1进水比焓h’w，1=1050.9KJ/Kg由t d，1=247.8℃，p1=5.717M Pa，查得H1疏水比焓h d，1=1075.1KJ/Kg至此，高压加热器H1进、出口汽水参数已经全部计算出。
按同样计算，可依次计算其余加热器H2～H8的各进、出口汽水参数。
将计算结果列于表1-61-6 回热加热系统汽水参数计算项目 单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG *抽汽压力p ˊj Mpa5.89 3.591.6 0.74 0.305 0.130.07 0.022 2977 抽汽比焓h j KJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 抽汽管道压损δp j % 33333333加热器侧压力p jMpa 5.72 3.49 1.6 0.72 0.296 0.126 0.07 0.021 气侧压力下饱和温度t s ℃ 272242200166 132.6 105.988.9 61.1 水侧压力p w Mpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 1.72 加热器上端差δt ℃-1.7 0 0 02.82.82.82.8出水温度t w ，j ℃ 274242200 166 129.8 103.1 86.1 58.3 32.8 出水比焓h w ，j KJ/Kg 1202 1051 860 699 546.4 433.3 362 246.7 139 进水温度t ˊw,j℃242200 166 130 103.1 86.1 58.3 32.76 32.2 进水比焓h ˊw,jKJ/Kg 1051 868 727 546 433.3 361.8245 138.8 136 加热器下端差δt1℃5.5 5.5 5.5 5.55.55.55.5 5.5疏水温度t d,j ℃ 248205 175 166 108.6 91.6 63.8 38.26 37.7 疏水比焓h d,j KJ/Kg 1075878726569 455.5 383.7268 160.2 415（五）高压加热器组抽汽系数计算 1.由高压加热器H1热平衡计算α1 高压加热器H 的抽汽系数α1； α1=1d 12,w,1fw h -h /h -h ，）（hw ηα=4.10759.31320.1/)9.10501.1202(9919.0--⨯=0.07293高压加热器的疏水系数αd ，1 αd ，1=α1=0.072932.由高压加热器H2热平衡计算α2、αrh 。
高压加热器H2的抽汽系数α22,22,1,1,3,2,)(/h d d d d h w w fw h h h h h ----αηα）（=5.8773016)5.8774.1075(07289.00.1/)1.8609.1050(9919.0--⨯--⨯=0.08171高压加热器H2的疏水系数αd ，2αd ，2=αd ，1+α2=0.07271+0.08175=0.1546 再热器流量系数αrhαrh =1-α1-α2-αsg,Β-αJ -αsg,L1-αsg,N1-αsg,L -αsg,M1-αsg,M -αsg,N=1-0.07298-0.08175-0.0001444-0.01636-0.001637-0.00004814-0.0003050-0.001859-0.00005463-0.0003456=0.8246 3. 由高压加热器H3热平衡计算α3 α3=3,33,,,3,2,2,3,fw )()(/d d k sg k sg d d d h pu w h h h h h h h h ------ααηα）（=1.7407.3317)1.7406.3536(004008.0)1.7405.877(1546.00.1/)7.7241.860(9919.0--⨯--⨯--⨯=0.03848αd ，3=αd ，2+α3+αsg ，k =0.1546+0.03848+0.004008=0.1971 (六)除氧器抽汽系数计算 除氧器出水流量αc ，4αc ，4=αfw +αsp =0.9919+0.02974=1.0216 抽汽系数α4除氧器的物质平衡和热平衡见图，由于除氧器为汇集式加热器，进水流量αc ，5为未知α4= [αc,4（h w,4-h w,5）／ηh -αd ,3（h d ，3-h w,3）-αsg,L1（h sg,L1-h w,5）-αsg,L （h sg,L -h w,5）-αnf （h nf -h w,5）]/（h 4-h w,5）=[1.0216×(726.6-546.4)/1.0-0.1981×(740.1-546.4)-0.001637×(3328.1-546.4)-0.001859×(3016-546.4)-0.01893×(687-546.4)]/(3108.2-546.4) =0.04242(七)低压加热器组抽汽系数计算 1.由低压加热器H5热平衡计算α5 αc ，5=αc ，4-αd ，3-α4-αsg,L1-αsg,L -αnf=1.0216-0.1981-0.04242-0.001637-0.001859-0.01893 =0.7597低压加热器H5抽汽系数α5 α5=5,56,5,5,/)(d hw w c h h h h --ηα=5.4559.29120.1/)3.4334.546(7488.0--⨯=0.03496低压加热器H5疏水系数αd ，5 αd ，5=α5=0.034962. 由低压加热器H6热平衡计算α6 低压加热器H6抽汽系数α6 α6=6,66,5,5,7,6,c,5)(/h d d d d h w w h h h h h ----αηα）（=.73835.2749)7.3835.455(03446.00.1/)8.3613.433(7488.0--⨯--⨯=0.0219低压加热器H6疏水系数αd ，6αd ，6=α6+αd ，5=0.0219+0.03496=0.05686.由低压加热器H7热平衡计算α7α7=7,77,6,6,8,7,c,5)(/h d d d d h w w h h h h h ----αηα）（=.2675.2649)0.2677.383(05604.00.1/)4.2458.361(7488.0--⨯--⨯=0.03396低压加热器H7疏水系数αd ，7αd ，7=α7+αd ，6=0.03396+0.05604=0.090825 4.由低压加热器H8热平衡计算α8 α8=8,88,7,7,sg ,8,c,5)(/h d d d d h w w h h h h h ----αηα）（=.2160.12491).2160267(08988.00.1/)2.7138.4245(7488.0--⨯--⨯=0.030991低压加热器H7疏水系数αd ，7αd ，8=α8+αd ，7=0.030991+0.08988=0.121816 （八）凝气系数αc 计算 1.小汽机抽汽系数αxj αxj =xjc 4pu4c h -h ，，τα⨯=.62422-.23108.425216.01⨯=0.037852.由凝汽器的质量平衡计算αc αc =αc ，5-αd ，8-Σαsg -αxj -αw -αma=0.7488-0.1200-0.0007069-0.03785-0.0003716-0.03244=0.566478 3.由汽轮机汽侧平衡校核αc H4抽汽口抽汽系数α‘4α‘4=α4+αxj +αnf +αpf =0.05227+0.03785+0.01893+0.01082=0.11001 各加热器抽汽系数和ΣαjΣαj=α1+α2+α3+α5+α6+α7+α8+α‘4=0.07289+0.08175+0.03951+0.1199+0.03446+0.02158+0.03384+0.03015 =0.424949轴封漏气系数和Σαsg，kΣαsg，k=αsg,k++αsg,B+αsg,L1+αsg,N1+αsg,M1+αsg,L+αsg,N+αsg,M+αsg,P+αsg,R+ααsg,Ssg,T-=0.004008+0.0001444++0.001637+0.0000481+0.000305+0.001859+0.000 0546+0.0003456+0.0004846+0.0001027+0.000357-0.0007637=0.008582凝气系数αcαc=1-Σαj-Σαsg，k=1-0.424949-0.008582=0.566468该值与由凝汽器质量平衡计算得到的αc相等，凝气系数计算正确。