槽钢腰梁等构件计算书
土建施工基坑支护计算书(DOC)
基坑支护计算书四川省建筑设计院2005年4月基坑支护计算书总工程师：审定：审核：编制：四川省建筑设计院2005年4月目录一、基坑支护计算说明二、挡土桩(墙)支撑规范计算公式三、内力计算书（M法）四、锚杆计算书五、基坑支护连梁（腰梁）计算书一、基坑支护计算说明1、基坑开挖深度±0.00下23.8m，地下水位坑外16.0m，坑内23.8m。
2、根据场地勘察报告，选取每一面边坡中部钻孔为计算标准地层，地基土物理力学指标按表1取值：表 13、支护设计计算时采用中国建筑科学设计研究院PKPM软件计算后综合取值。
锚杆长度以四个点(边坡中点钻孔)计算后取平均值。
锚杆材质为地质钻杆，抗拉强度为540MPa,截面积为723mm2。
腰梁计算及降水设计计算时采用理正软件计算后综合取值。
4、基坑四周均布荷载q＝10KN/m2（离坑边大于1.50米），基坑安全等级为一级，侧壁重要系数γ0＝1.10。
5、护壁桩嵌固深度系数按0.12计算(根据《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-99)附录四取δ=0,φk=40取值)，嵌固深度h b=3.0m。
二、挡土桩(墙)支撑规范计算公式（一）第n层土底面对板桩墙的压力计算第n层土底面对板桩墙的主动压力为：第n层土底面对板桩墙的被动压力为：土名重度γ(kN/m3)饱和重度γ(kN/m3)粘聚力标准值C k(kPa)内摩擦角标准值φk(度)岩土体与锚固体的极限摩阻力标准值q skKPa 杂填土17.0 0 17 20素填土18.0 18 20 20粉质粘土19.5 22 20 45粉土19.5 12 18 45中砂19.5 0 32 35中砂（卵石层中）20.0 0 35 50稍密卵石21.0 21.5 0 40 200中密卵石22.0 22.5 10 42 250密实卵石23.0 23.5 15 45 300强风化泥岩22.0 22.3 45 30 100中等风化泥岩23.5 23.6 800 40 250其中：E an——第n层土底面对板桩墙的主动压力；E pn——第n层土底面对板桩墙的被动压力；q n ——地面附加荷载传递到第n层土底面的垂直荷载(kN/m2)；i——i层土的天然重力密度(kN/m3)；h i ——i层土的厚度(m)；n——n层土调整后的内摩擦角(°)；C n ——n层土调整后的内聚力(kN/m2)。
工字钢腰梁计算书
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槽钢计算公式重量
槽钢计算公式重量槽钢是一种常见的钢材，在建筑、机械制造等领域有着广泛的应用。
要计算槽钢的重量，这可需要一些特定的公式和方法。
咱先来说说槽钢重量的计算公式。
一般来说，槽钢的重量可以通过“[理论重量（kg/m）=0.00785×腰厚×[高 + e×（腿宽 - 腰厚）]]”这个公式来计算。
这里的“e”是个常量，通常取值为 2.06 。
举个例子吧，就说有一根槽钢，腰厚是 5 毫米，高是 100 毫米，腿宽是 48 毫米。
那咱们来算算这根槽钢的重量。
首先，把数值代入公式里，腰厚 5 毫米，也就是 0.5 厘米，高 100毫米，就是 10 厘米，腿宽 48 毫米，就是 4.8 厘米。
0.00785×0.5×[10 + 2.06×（4.8 - 0.5）] ，经过一番计算，就能得出这根槽钢每米的理论重量啦。
不过要注意哦，这只是理论重量，实际情况中，由于钢材的制造工艺、材质等因素，可能会有一些偏差。
我之前在一个建筑工地上，就碰到过跟槽钢重量计算相关的事儿。
当时工地上需要一批槽钢来搭建脚手架，负责采购的师傅就得先算出需要多少重量的槽钢。
他拿着尺子在槽钢上量来量去，嘴里还念念有词，就是在算着槽钢的各种尺寸，然后代入公式计算重量。
我在旁边看着，觉得这可真是个精细的活儿。
采购师傅特别认真，每一个数字都反复确认，生怕出错。
他跟我说：“这要是算错了，买多了浪费钱，买少了耽误工期，可马虎不得。
”在实际应用中，准确计算槽钢的重量非常重要。
比如说在预算有限的情况下，如果重量算多了，买多了材料，那成本就超支了；要是算少了，材料不够，工程进度就得受影响。
所以啊，掌握好槽钢重量的计算公式，那是相当有用的。
不管是建筑工人在搭建结构时，还是工程师在设计图纸时，都得把槽钢的重量算得明明白白的。
这不仅关系到工程的质量和安全，也关系到资源的合理利用和成本的控制。
总之，槽钢计算公式重量虽然看起来有点复杂，但只要咱们掌握了方法，多练习几次，就能轻松应对啦。
槽钢的计算方法
槽钢的计算方法以槽钢的计算方法为标题，我们来探讨一下槽钢的相关计算方法。
槽钢作为一种常用的结构钢材，广泛应用于建筑、桥梁、机械制造等领域。
在设计和施工过程中，正确的计算方法是确保结构安全和工程质量的关键。
我们需要了解一下槽钢的几何尺寸。
槽钢的截面形状呈槽状，常见的有C型槽钢和U型槽钢。
C型槽钢的截面形状类似于拉丁字母C，而U型槽钢的截面形状则类似于拉丁字母U。
槽钢的几何尺寸包括高度、宽度、厚度等。
在计算槽钢的截面面积时，我们可以使用以下公式：截面面积 = 高度× (宽度 + 厚度)接下来，我们来讨论一下槽钢的弯曲计算。
在实际工程中，槽钢常常需要承受弯曲力。
为了确保槽钢的强度和稳定性，我们需要计算槽钢的截面模量和惯性矩。
截面模量是描述槽钢截面抗弯刚度的物理量，用字母W表示。
计算槽钢的截面模量时，我们可以使用以下公式：截面模量 = (宽度× 高度^2 - 内沟高度× 内沟宽度^2) / 6其中，内沟高度和内沟宽度是指槽钢内沟的尺寸。
惯性矩是描述槽钢截面抗弯能力的物理量，用字母I表示。
计算槽钢的惯性矩时，我们可以使用以下公式：惯性矩 = (宽度× 高度^3 - 内沟高度× 内沟宽度^3) / 12当槽钢承受弯曲力时，我们还需要计算槽钢的截面模量与弯矩之间的关系。
根据槽钢的材料特性和几何尺寸，我们可以得到以下公式：弯矩 = 弯曲应力× 截面模量其中，弯曲应力是指槽钢截面受到的弯曲力除以截面积的结果。
槽钢的计算方法还包括对其受拉、受压和剪切性能的计算。
当槽钢承受拉力时，我们需要计算其截面的抗拉强度。
当槽钢承受压力时，我们需要计算其截面的抗压强度。
当槽钢承受剪切力时，我们需要计算其截面的抗剪强度。
这些计算方法涉及到材料的力学性能和槽钢截面的几何尺寸，具体的计算公式可以根据实际情况进行选择。
槽钢的计算方法涉及到几何尺寸的计算、截面模量和惯性矩的计算以及受力性能的计算。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书(18#槽钢)
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.350.01脚手板铺设方式5步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.170.12挡脚板铺设方式5步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式6跨1设装修脚手架作业层数n zj 2装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2) 2 地区广西柳州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.13，1.58 风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.38，0.54风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/( 2+1)=1.65kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.65×0.752/8，1.65×0.352/2]=0.12kN·mσ=M max/W=0.12×106/4490=25.84N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.21×7504/(384×206000×107800)，1.21×3504/(8×206000×107800)]=0.224mmνmax＝0.224mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.65×(0.75+0.35)2/(2×0.75)=1.33kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.21×(0.75+0.35)2/(2×0.75)=0.97kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.33kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.97kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.54×106/4490=119.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.845mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.08kN五、扣件抗滑承载力验算横向水平杆：R max=1.33kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.08kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.75+0.35)×2/2×0.033/1.8)×16=2.25kN 单内立杆：N G1k=2.25kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/5/2=(16/1.8+1)×1.5×(0.75+0.35)×0.35×1/5/2=0.57kN 单内立杆：N G2k1=0.57kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/5=(16/1.8+1)×1.5×0.17×1/5=0.5kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×16=0.24kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.57+0.5+0.24=1.32kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.57kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n zj×G kzj)/2=1.5×(0.75+0.35)×(2×2)/2=3.3kN内立杆：N Q1k=3.3kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.25+1.32)+0.9×1.4×3.3=8.43kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.25+0.57)+0.9×1.4×3.3=7.54kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.25+1.32)+1.4×3.3=8.89kNσ=N/(υA)=8893.22/(0.188×424)=111.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.25+1.32)+0.9×1.4×3.3=8.43kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.54×1.5×1.82/10=0.33kN·m σ=N/(υA)+M w/W=8431.22/(0.188×424)+328572.78/4490=178.95N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=1500/15.8=94.94，查《规范》表A.0.6得，υ=0.67(N lw+N0)/(υAc)=(5.81+3)×103/(0.67×489)=27.02N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.81+3=8.81kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！九、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量(m) 备注立杆2H×(L/la+1) 3072纵向水平杆(2×(n jj+n zj+n qj)+2×(H/h+1))×L 2574 防护栏杆+纵向水平杆横向水平杆(H/h+1)×((1+n)×L/l a+1)×(l b+a1) 2831.4横向斜撑(H/h+1)×(L/l a+1)×1/6×(h2+l b2)0.5280.8 6跨1设连墙件LH/(2l a×2h) 212 2步2跨，单位(根) 安全网LH 2288 单位(㎡)脚手板(H/h+1)×1/5×L×(l b+a1) 283.14 5步1设，单位(㎡) 挡脚板(H/h+1)×1/5×L 257.4 5步1设悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数各排立杆距主梁外锚固点水平距离作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)主梁间距l a(mm)(mm)1 8.89 500 15002 8.89 1250 1500附图如下：平面图立面图三、主梁验算k第1排：F1=F1/n z=8.89/1=8.89kN第2排：F2=F2/n z=8.89/1=8.89kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=15.86×106/152200=104.19N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=18.16×1000×[70×1802-(70-9)×1592]/(8×13699000×9)=13.36N/mm2τmax=13.36N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=8.32mm≤[ν]=2×l x/250=2×1350/250=10.8mm符合要求！4、支座反力计算R1=-6.9kN,R2=25.67kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=15.86×106/(1.05×152.2×103)+0×103/2929=99.22N/mm2≤[f]=215 N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：υb=(570tb/lh)×(235/f y)=570 ×10.5×70× 235 /(2700×180×235)=0.86 由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.74。
钢模(槽钢支撑)设计计算书
模板设计计算书1、采用混凝土泵车下料，浇注流量Q为25m3/h，（施工方提供），混凝土入模温度，采用定型钢模板，每节模板高3m，模板横竖肋均采用钢板式法兰连接，面板采用8mm优质热轧钢板，纵向用[10#槽钢为竖筋，厚4.8cm，间距25cm-30cm不等，最大32.9cm，横肋位置采用[14#槽钢，厚5.8cm，间距57cm。
等截面竖向位置用外挂桁架固定（双[14#槽钢）,间距930mm。
制作时在平台上的胎具控制下做整体施焊，以保证其整体刚度及几何形状。
本工程钢模钢材牌号Q235，根据钢结构设计手册（第三版）中的取值基本规定，取钢材强度设计值［δ］=205N/mm2(抗拉，抗压，抗弯)，抗剪120N/mm2。
(2)钢板其它取值钢材弹性模量取值E=2.06x105(N/mm),钢板泊松系数取v=0.3,钢板的刚度B0=24X108 N/mm2。
(3)根据《公路桥涵施工技术规范JTJ041-89》的规定，有关混凝土的设计计算暂取值如下：混凝土重力密度取r c=24KN/m3混凝土的初凝时间取t0=7小时混凝土外加剂影响系数取β1=1.2混凝土坍落度影响系数取β2=1.152、荷载计算2.1 混凝土侧压力（1），根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22rc t0β1β2v1/2F= rcH截面积s=8.1x1.4=11.34m2,按最小截面计算v=2.2m/h, 取最大速度计算。
t0—新浇注混凝土的初凝时间（h），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，本式中取T=14℃.H—混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度β1——混凝土外加剂影响系数。
不掺外加剂时取1.0.掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本式中取1.2β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50—90mm时取1.0，110—150mm时取1.15，本式中取1.15带入数据F=0.22X24000X7X1.2X1.15X2.21/2=75.56KN/m2F=6x24000=144 KN/m2两式中取较小值即F=75.56KN/m2（2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=75.56x1.2x0.85=77.07KN/m2（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查《建筑施工手册》17-78表为2 KN/m2荷载设计值为2x1.4x0.85=2.38 KN/m2（4）混凝土振捣产生的荷载查《路桥施工计算手册》8-1表为 4 KN/m 2荷载设计值为4x1.4x0.85=4.76KN/m 2（5）按表17-81进行荷载组合F=77.07+2.38+4.76=84.21KN/m 23.直线段模板板面计算：（圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
网架槽钢计算1
网架槽钢计算书一、建筑概况本计算书所计算内容为铝单板后支承10#槽钢。
本工程位于济南市，地区基本风荷载为0.45KN/m2。
10#槽钢许可抗拉强度为215mpa。
二、计算依据《建筑结构荷载规范》—————————GB50009-2001《钢结构设计规范》——————————GB50017-2003《建筑抗震设计规范》—————————GB50011-2001《建筑钢结构焊接技术规程》——————JGJ81-2002三、10#槽钢所在位置及断面四、荷载计算1、基本荷载(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;内江甜城大厦按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0其中: Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地: βgz=0.92*(1+2μf) 其中：μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: βgz=0.89*(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: βgz=0.85*(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: βgz=0.80*(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)^(-0.3)μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μz=(Z/10)^0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类地区,故μz=0.616×(Z/10)^0.44μs---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.2W0---基本风压,按全国基本风压图,济南地区取为0.450kN/m^2 (3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK其中: qEAk---水平地震作用标准值βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.169度: αmax=0.32济南设防烈度为6度,故取αmax=0.040GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5qEAk水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取 1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取 1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.42、风荷载计算标高为133.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz: 133.000m高处阵风系数(按C类区计算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.415βgz=0.85×(1+2μf)=1.556μz: 133.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) μz=0.616×(Z/10)^0.44=1.923风荷载体型系数μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.556×1.923×1.2×0.450=1.616 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=rw×Wk=1.4×1.616=2.263kN/m^2五、计算结果最大挠度为0.01126m＜3.5/250＝40.57mm，因此满足要求。
槽钢计算
八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A 为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，第一拉结点距墙2000 mm。
（注：计算槽钢时，斜拉钢丝绳作为安全储备，不参与计算;第二锚固点C作为安全储备不参与计算。
）水平支撑梁为18b槽钢,截面惯性矩I = 1369.9 cm4，截面抵抗矩W = 152.2cm3，截面积A = 29.29 cm2,弹性模量E=206*103N/mm,翼缘宽度b=75mm, 翼缘平均厚度d=9mm,高度h=180 mm。
受脚手架集中荷载N=1.2×7.222 +1.4×3.150 = 13.077 kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×22.99×0.01 = 0.276 kN/m；悬挑脚手架示意图储备悬挑脚手架计算简图A点最大弯矩：Mmax=13.077*1.35+13.077*0.3+0.27*1.52/2=17.654+3.923+0.304=21.881KNMA点剪力：N A=13.077+13.077+0.27*1.5=26.559KNB点拉力:N B= Mmax/2=21.881/2=10.94KNA点最大应力:σ=M/1.05W+N/A= 21.881×106 /( 1.05 ×152200.0 )+26.559×103 / 2929.0 = 145.97 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值145.97N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.000 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁按采用18b号槽钢计算,计算公式如下其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb = 570 ×9.0×70.0×235 /( 1200.0×180.0×235.0) = 1.66由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.900。
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1腰梁验算
腰梁内力按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中心距，为1.5m,腰梁采用2 [16a的普通槽钢, 支座反力按锚杆承载力设计值采用为130kN。
验算依据为《钢结构设计规范》（GB50017-2003）及《钢结构设计手册》（第三版）。
抗弯验算
验算：
M
───< f
W·γ
支座反力Q=130kN，计算跨度L=
均布荷载q=×(Q/L)=×130000/1500=104(N/mm)
最大弯矩M=(1/12)q·L2=（1/12）×104×15002=(N· mm)
2[16a的普通槽钢的截面抵抗矩W=216560（mm3）
截面塑性发展系数γ=
则：
M
───=──────── = （N/mm2）
W·γ216560×
该值小于钢筋（Q235）的抗弯强度设计值( f ) 215(N/mm2)。
所配2[16a腰梁满足抗弯要求。
抗剪验算
验算：
V·S
τ = ───< f V
I·t w
剪力V= q·L= 1. 2×(Q/L)·L = Q
=×130000=156000 N；
面积矩S=2××103=127800（mm3）；
截面惯性矩I=×104(mm4)；
腹板厚度t w=2×=13mm
V·S156000×127800
τ = ─── = ────────=N/mm2
I·t w×104×13
该值小于钢筋（Q235）的抗剪强度设计值( f V) 125(N/mm2)
所配2[16a腰梁满足抗剪要求。
2锚杆螺栓强度验算
锚杆轴向承载力设计值为160kN。
级高强螺栓M30的抗拉强度设计值f为200kN，该值大于锚杆的轴向承载力设计值，满足要求。