(整理)pkpm一些参数设置及pkpm钢筋输出文件简图.
PKPM参数设置-10页word资料
PMCAD中设计参数1、考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。
2、框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。
3、梁柱混凝土保护层厚度，【混规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。
4、框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低）5、抗震构造措施的抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。
（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。
6、计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。
(完整word版)PKPM参数(超详细)解析
一、总信息1、水平力与整体坐标夹角:该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”.如果地震沿着不同方向作用,结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关,对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下,结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大. SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ。
OUT 文件中输出。
如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后,输出结果的整个图形会旋转一个角度,会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度"和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向.综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角"填到“斜交抗侧力构件夹角”栏,这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合),是按《抗规》5.1.1 条2 款执行的。
对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果,取不利情况进行配筋包络设计等;而｛斜交抗侧力}程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计,不需要人为判断。
只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负)，让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？)，能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后,地震作用和风荷载的方向(说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了,故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大;如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。
PKPM构件配筋详解(DOC)
Uc:为非地震作用效应荷载组合下柱的轴压比;
Ucs:为地震作用效应荷载组合下柱的轴压比；G:为箍筋配筋标志。
注意事項
（1）圆柱是按等效矩形截面来计算箍筋面积的；
（2）柱子的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的，并满足加密区内最小体积 配箍率的要求控制。柱子的体积配箍率是按普通箍和复合箍的要求取值的。输出 的箍筋面积为箍筋间距范围内所有肢的总面积，在确定单肢箍筋的面积时，需要 除以箍筋肢数；
Aswvl:为地下室外墙或人防临空墙，每延米单侧竖向分布筋面积
（cm2/m）。
功能说明
（5）墙梁（RC Wall-Beam）
墙梁的配筋及输出格式与框架梁一致。需要特别说明的是：墙梁除混
凝土强度等级与剪力墙一致外，其它参数：主筋强度、箍筋强度、墙梁的箍筋间 距等均与框架梁一致。
注意事項
当墙梁的跨高比ln/h》时，墙梁按框架梁来设计；墙梁的跨高比In/h<5时,
（3）Asvj取计算的Asvjz与Asvjy的大值；Asv取计算的Asvz和Asvy的大 值；Asvm取Asvzm与Asvym的大值；
（4）输出的柱子纵筋面积满足规范规定的最小配筋率要求。
图中：
Asw:为墙柱端部边缘构件Lc范围内配筋面积（cm2）；
Aswh:为墙柱水平分布筋间距范围内水平分布筋面积（cm2）；
Ucs:为地震作用效应荷载组合下柱的轴压比；
G:为箍筋配筋标志。
注意事項
（1）柱配筋简图如下:
图8.641-3柱箍筋简图
（2） 柱子全截面配筋面积计算方法：As=2*（ Asx+Asy）-4*Asc
（3）柱子的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的，并满足加密区内最小体积 配箍率的要求控制。柱子的体积配箍率是按普通箍和复合箍的要求取值的。输出 的箍筋面积为箍筋间距范围内所有肢的总面积，在确定单肢箍筋的面积时，需要 除以箍筋肢数。
Pkpm参数设置及文本输出-文档资料
总刚与侧刚问题
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按总刚计算耗机时和内存资源较多。 有弹性楼板设置时必须按总刚计算。 无弹性楼板时宜按侧刚计算。 规范控制的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下计算，因 此，任何情况下均按侧刚算一次，以验算层刚度比和位移比。
刚性楼板3个带质量的自由度 Dx、Dy、θ z
弹性节点有2个带质量的自由度 dx、dy
SATWE最新求解器
最新求解器名为“VSS向量稀疏求解器”； 原求解器名为“LDLT三角分解”。 新求解器在解方程的速度上要比原求解器快5～20倍，综合解题速 度快2～5倍。尤其是超大工程时。例如：一个23万自由度的工程，用原求 解器“LDLT三角分解”求解，大约需要24小时（其中解方程16小时、内力 配筋8小时）；用新求解器“VSS向量稀疏求解器”求解，需要10小时（其 中解方程2小时、内力配筋8小时）。 为了新旧对比的需要和程序稳定的需要，我们仍然保留了原求解器 “LDLT三角分解”，由于新旧求解器的存贮方式不同，存在数字的舍入误 差不同，计算结果略有不同是正常的。 新求解器需要的硬盘空间要比原求解器小，计算速度要快，解题能力要 强不少，所以SATWE新版本计算求解器的缺省指向为新求解器，即“VSS向 量稀疏求解器”。用户亦可自行选择、调整、对比。
转换层所在层号
该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度 比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层大于 等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等 级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍 要人工指定。（层号为计算层号）
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地下室层数
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1：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。 2：当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。 3：地下室一般与上部共同作用分析； 4：地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析； 5：地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模 拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用， 不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固 6：根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固， 填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层 完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经 验。
PKPM结果输出文件说明
结构设计信息输出文件（WMASSoUT ）运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关 信息，并将其存放在 WMASS ∙ OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的 时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ∙ OUT 文件包括六部分内容，其输出格式如下： 第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出， 目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下:Floor Tower X-Cen ter Y-Ce nter Dead-MaSS LiVe-MaSS MaSS Mome nt 其中： FloorTowerDead-MaSS ---- 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载 （单位t ）LiVe-MaSS ------ 该楼层活荷载产生的质量（已乘过活荷质量折减系数，单位 t ）MaSS-MOment ------ 该楼层的质量矩（t*m ） 接后输出Total MaSS of Dead Load Wd Total MaSS of LiVe Load WlTotal MaSS of the StrUCtUre Wt ------- 结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower BeamS ColUmnS Walls Height Total-Height 其中： Floor -------- 层号 Tower ------ 塔号BeamS （ICb ） --- 该层该塔的梁数，括号内的数字为梁砼标号 Columns （ICC ） - 该层该塔的柱数，括号内的数字为柱砼标号 Walls （ICW ） —— 该层该塔墙元数，括号内的数字为墙砼标号 Height----- 该层该塔的层高（单位m ）,Total-Height ―― 到该层为止的累计高度。
(整理)pkpm参数说明.
高层结构抗震控制与中震设计分析一．超限控制[10]4．其它超限建筑4.1 高度超过28m的单跨框架结构；4.2 抗震规范、混凝土和钢结构高层规程暂未列入的高层建筑结构；特殊形式的大型公共建筑及超长悬挑连筑；特大跨度的连体结构；4.3超限大跨度空间结构：跨度>120m、悬挑长度>40m、单向长度>300m的屋盖;非常用空间结构的大型场馆、一级客运站、大型候机楼、特大型机库。
5．关于超限计算问题5.1 计算程序问题1.SATWE的计算结果,大部分指标介于ETABS和MIDAS之间,结果偏安全.2.目前国内外结构分析软件,在单元模型及解题方法上没有太大区别,但在图形处理上国内外还有差距,国内图形处理速度和精度较差;3.总体分析的整体指标规律国内外软件一致,无大差别;细部由于单元接触边界的处理方法不同,其弹性计算的局部应力有较大差别;4.EPDA/EPSA采用弹塑性纤维束单元模型,理论上比弹塑性铰一维杆件模型先进;5.检查国外软件是否采用中国规范?查软件介面菜单是否能人工指定某一构件的抗震等级.1.验算目标是什么?应力、内力？2.工况?正应力、剪应力？平均应力、最大应力？应控制的是压应力还是拉应力?3.应满足的要求指标?应力云图能说明什么?4.弹性应力集中使问题复杂化.5.可行的办法是计算楼板传力控制断面的抗剪承载力>楼板传递的剪力.即在内力层面进行控制. 假定：层剪力按本层竖向构件剪切刚度分配，则控制断面传递的剪力为ΔV x ，∑∑-⨯=∆nmjx inmji x x Q K kV V ,,；式中:Q x,j ----第j 根竖向构件的下端剪力;F-------控制断面的截面积.V x,i -----第i 层在水平荷载作用下的层(X 或Y 向)总剪力∑nmjk-----分离体板块(n-m+1)根竖向构件的剪切刚度之和;i K -----i 层总剪切刚度;按材料力学公式，[]ττ≤∆=F Vx5.1max ;二．“广东省实施《高规》补充规定”的理解和应用1. 总则1.0.2 高层定义:10层或以上;6层以上且高度>28m 。
(word完整版)PKPM如何调整参数和选用(完整版)
2010版SATWE计算参数选用一、2010版计算参数的选用（PKPM及SATWE）：免责声明:炒饭个人总结,仅用作参考。
以下内容需与PKPM2010版satwe说明书结合使用.参数在PKPM中如何实现需参考satwe说明书。
1、总信息:A、“水平力与整体坐标夹角”，此参数一般不做修改。
而是将周期计算结果中输出的“地震作用最大的方向角"填到“斜交抗侧力构件方向附加地震数，相应角度".B、PM里的“混凝土容重”框架取26，剪力墙取27。
(现在版本软件PM与SATWE 的“混凝土容重”联动),故在PM中布置楼面恒载时一般不勾选“自动计算现浇板厚"，恒载输入数值为“人工计算板自重+装修荷载重”。
C、“钢材容重”暂时默认78,未研究。
D、“裙房层数”此参数仅用来判定底部加强区：即对剪力墙和框剪结构PKPM 总是将裙房以上一层作为加强区判定的一个条件。
框架结构均可输入0，其他结构未研究.此参数包含地下室层数。
（如3层地下室,4层裙房，此参数应输入7.) E“转换层所在层号”含地下室层数，详见2010satwe说明书，未深入研究。
F、“嵌固端所在层数”自然地面为嵌固端时填“1”，地下室顶板作为嵌固端时填“地下室层数+1"。
G、“地下室层数”按实际输入。
H、“墙元细分最大控制长度"取“1”。
影响计算精度,对含剪力墙的结构有影响。
I、“对所有楼层强制采用刚性楼板假定" 仅在计算位移比和周期比时勾选,其他不勾选。
J、“地下室强制采用刚性楼板假定"勾选。
K、“墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点" 此参数本人尚不能合理选择，只把网上比较后的结果贴出来.勾选该参数后，结构周期减小，连梁内力增大,内力平衡校核轴力。
L、“计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘”勾选.对于L型、T型等截面形式，垂直于地震作用方向的墙段称为翼缘,平行于地震作用方向的墙段称为腹板，翼缘可以区分为有效翼缘和无效翼缘两部分。
PKPM结果输出文件说明
结构设计信息输出文件(WMASS ·OUT)运行第二项菜单“结构整体分析”项时，首先计算各层的楼层质量和质心座标等有关信息，并将其存放在WMASS ·OUT 文件中，在整个结构整体分析计算中，各步所需要的时间亦写在该文件的最后，以便设计人员核对分析。
WMASS ·OUT 文件包括六部分容，其输出格式如下：第一部分为结构总信息这部分是用户在“参数定义”中设定的一些参数，把这些参数放在这个文件中输出，目的是为了便于用户存档。
第二部分为各层质量质心信息，其格式如下：Floor Tower X-Center Y-Center Dead-Mass Live-Mass Mass Moment其中：Floor —— 层号Tower —— 塔号⎭⎬⎫--center y center x —— 楼层质心座标(m) Dead-Mass —— 该楼层恒载产生的质量，其中包括结构自重和外加恒载(单位t)Live-Mass —— 该楼层活荷载产生的质量(已乘过活荷质量折减系数，单位t)Mass-Moment —— 该楼层的质量矩(t*m 2)接后输出Total Mass of Dead Load Wd —— 恒载产生的质量Total Mass of Live Load Wl —— 活荷产生的质量Total Mass of the Structure Wt —— 结构的总质量第三部分为各层构件数量、构件材料和层高等信息，输出格式如下：Floor Tower Beams Columns Walls Height Total-Height其中:Floor —— 层号Tower —— 塔号Beams （Icb ） —— 该层该塔的梁数，括号的数字为梁砼标号Columns （Icc ）—— 该层该塔的柱数，括号的数字为柱砼标号Walls （Icw ） —— 该层该塔墙元数，括号的数字为墙砼标号Height —— 该层该塔的层高(单位m)，Total-Height —— 到该层为止的累计高度。
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1、一般情况下模拟施工加载取模拟施工加载3比较符合逐层施工的实际情况。
模拟施工加载2则可以更合理的给基础传递荷载。
复杂结构设计人员可以指定施工次序。
模拟施工加载的选择1.一次性加载模型，计算时只形成一次整体刚度矩阵，用于多层2.模拟施工加载1.是整体刚度分层加载模型，本层加载对上部结构没有影响，总刚矩阵由构件单刚形成，程序默认算法。
用于多高层3..模拟施工加载2，逐层加载模型，n层会有n个总刚矩阵形成，计算量大。
与手算接近。
用于多高层，较少采用。
4.模拟施工加载3，新版有。
分层刚度分层加载模型，更符合工程实际，高层首选。
5.对有吊车的结构必须用一次性加载，因为吊车对上部结构有影响，也就是对有上传荷载的结构要用一次性加载。
6.要知道由于模拟施工加载计入了施工引起的变形，在计算结果输出中各节点在竖荷载作用下的节点力矩是不平衡的。
只有一次性加载下才是平衡的2、修正后的基本风压一般就是荷载规范规定的基本风压，对于沿海和强风地带对风荷载敏感的建筑可以在此基础上放大10%~20%，门刚中则规定按放大5%采用。
3、对于高度大于150M的高层混凝土建筑才要验算风振舒适度。
结构阻尼比取0.01~0.02，程序缺省0.02。
4、侧刚计算方法：一种简化计算法，计算速度快，但应用范围有限，当定义有弹性楼板或有不与楼板相连的构件时（如错层结构、空旷的工业厂房、体育馆等）用此法会有一定误差；总刚计算方法：精度高，适用范围广，计算量大。
对于没有定义弹性楼板且没有不与楼板相连构件的工程，两种方法结果一样。
（以下转贴）“刚性楼板”的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的削弱、不连续，均可采用这个假定。
相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度，所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度，以弥补面外刚度的不足。
同样原因，也可通过“梁扭矩折减系数”来适当折减梁的设计扭矩。
“弹性板6 ”的适用范围：所有的工程均可采用。
相关注意：由于已经考虑楼板的面内、面外刚度，则梁刚度不宜放大、梁扭矩不宜折减。
板的面外刚度将承担一部分梁柱的面外弯矩，而使梁柱配筋减少。
此时结构分析时间大大增加。
“弹性板3 ”的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大，外刚度承担荷载，不使梁柱配筋减少，以保证梁柱设计的安全度。
“如厚板转换层中的厚板，板厚达到1m以上。
而面外刚度则需要按实际考虑。
相关注意：一般在厚板转换层不设梁，或用等代梁，并注意上下部轴线差异产生的传力问题。
“弹性膜”的适用范围：仅适用于梁柱结构，设计时不使楼板面相关注意：不能用于“板柱结构”。
设计时可以进行梁的刚度放大和扭矩折减。
（弹性楼板6：考虑楼板的面内刚度和面外刚度，采用壳单元．原则上适用于所有结构，但采用弹性楼板6计算时，楼板和梁共同承担面外弯矩，计算结果中梁的配筋小了，而楼板承担面外弯矩，计算的配筋又未考虑．此外计算工作量大．因此该模型仅适用于板柱结构；弹性楼板3：考虑楼板的面内刚度无限大，并考虑楼板的面外刚度．适用于厚板转换层；弹性膜：考虑面内刚度，面外刚度为零．采用膜剪切单元．弹性板由用户人工指定，但对于斜屋面，如果没有指定，程序会缺省为弹性膜，用户可以指定为弹性板6或者弹性膜，不允许定义为刚性板或者弹性板3）5、根据高规（JGJ 3-2010）第3.7.3条注，抗震设计时SATWE计算结果中楼层层间最大位移与层高之比的限值可不考虑偶然偏心的影响。
6、对于质量和刚度分布明显不对称的结构应选择双向地震作用；《高规》规定计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响；SATWE程序允许同时考虑双向地震作用和偶然偏心，此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震计算，而偏心地震作用并不考虑双向地震，另外考虑双向地震并不改变内力组合数。
7、振型个数选择原则：《抗规》GB 50011-2010中5.2.2条的条文说明规定：振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量的90%所需要的振型数。
（并非取的越多越好）一般情况振型数至少为3个，且为3的整数倍（3N，N≤层数）；当考虑扭转耦联计算时应不少于9个，对于多塔结构应大于12个。
《高规》JGJ 3-2010中5.1.13条规定：抗震设计时，B级高度的高层结构、混合结构和本规程第10章规定的复杂高层建筑结构宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且振型个数应使各振型参与质量达到总质量的90%。
8、周期折减系数：《高规》JGJ 3-2010中4.3.17条规定：当非承重墙体为砌体墙（粘土砖或其他类似的有较大约束力的材料），周期折减系数：框架结构可取0.6~0.7；框架-----剪力墙结构可取0.7~0.8；框架------核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构可取0.8~1.0；如果采用柔性连接或刚度很小的轻质砌体填充墙可以适当调整。
SATWE说明书中：填充墙较多的框架结构可取0.6~0.7；填充墙较少的框架结构可取0.7~0.8；框架-----剪力墙结构可取0.8~0.9；纯剪力墙结构周期可不折减；9、按中震（或大震）设计。
此条为结构抗震性能设计的内容，详细内容可见《高规》JGJ 3-2010中3.11节。
第1性能水准结构应满足弹性设计的要求；第2性能水准结构除耗能构件的受剪承载力外都按第1性能水准结构考虑；第3、4、5性能水准结构均应按弹塑性计算分析。
10、《高规》JGJ 3-2010中4.3.2条规定：高层建筑中的大跨度、长悬臂结构，7度（0.15g）、8度抗震设计时应计入竖向地震作用；9度抗震设计时应计入竖向地震作用。
大跨度：跨度大于24M的楼盖结构、跨度大于8M的转换结构；长悬臂结构：悬挑长度大于2M的悬挑结构。
大跨度、长悬臂结构应验算自身及其支撑部位结构的竖向地震效应。
竖向地震作用系数底线值即为《高规》JGJ 3-2010中表4.3.15规定的竖向地震作用系数。
11、在SATWE中设定的传给基础的活荷载折减选项在接JCCAD时SATWE传递的内力为没有折减的标准内力，由用户在JCCAD中另行指定折减信息。
12、考虑结构使用年限的活荷载调整系数：设计使用年限为50年时取1.0；100年时取1.1。
13、梁活荷载内力放大系数：用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响。
一般工程建议取1.1~1.2，如果在活荷信息中已考虑了不利布置则应填1.0。
14、梁扭矩折减系数：0.4~1.0。
考虑楼板对梁抗扭的有利影响。
15、连梁刚度折减系数：一般不宜小于0.5。
考虑多、高层结构设计中允许连梁开裂，开裂后连梁刚度会有所降低，另外可以在特殊构件补充定义处单独定义单构件折减系数。
程序在计算时只在集成地震计算刚度阵时折减，竖向荷载和风荷载计算时不折减。
16、中梁刚度放大系数：1.0~2.0。
考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响（对于现浇和装配整体式楼盖），可以在特殊构件补充定义处对单构件进行修改。
SATWE中也可勾选按2010规范取值，此时程序根据《砼规》（GB 50010-2010）中第5.2.4条表5.2.4自动计算，此后可以在特殊构件补充定义中查看计算结果并可以单独修改。
17、托墙梁刚度放大系数：该系数是为了使托墙梁与所托剪力墙协同工作。
该系数可以缓解转换层附近的超筋情况，但设计的余量也相应减少了。
剪力墙开洞时，开洞处的梁段不作刚度放大。
18、按《抗规》（GB 50011-2010）第5.2.5条调整各楼层地震内力：即任一楼层的水平地震的剪重比不应小于《抗规》表5.2.5给出的最小地震剪力系数，竖向不规则结构的薄弱层表中数值应乘以1.15的增大系数。
弱轴、强轴方向动位移比例：当为0时为加速度段调整；当为0.5时为速度段调整；当为1.0时为位移段调整；弱轴方向为结构第一平动周期方向；强轴方向为结构第二平动周期方向；对于有经验的设计人员也未必拘泥于这三个参数。
对于多塔结构应按单塔计算或自行指定调整系数。
此项一般用于基本周期大于3.5S的长周期结构。
（疑问）19、实配钢筋超配系数：只对一级框架结构或9度区框架起作用，程序内定1.15，对于非一级框架结构或9度区框架，程序可以自动识别，不需要修改。
但严格按规范要求，用一个实配钢筋超配系数不全面，所以对这类结构的抗震设计还应专门研究。
20、框架梁端配筋考虑受压钢筋：用户选择该项参数，原来只对地震作用组合进行该项控制，10版《砼规》（GB 50010-2010）对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算，一级抗震 x小于等于0.25h0，其他都是x小于等于0.35h0，不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。
针对高规6.3.3条，梁端支座抗震设计时，如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时，梁端最大配筋率可以放宽到2.75%（原来为2.5%），当选择该项时，同时执行这一条，否则还是按最大配筋率2.5%来控制。
计算模型比较：勾选该项后框架梁端负筋较不勾选小，对框架梁中正弯距钢筋及非框架梁配筋无影响；SATWE计算梁配筋是根据内力包络图各自配筋，所以对框架梁中正弯距钢筋无影响。
21、薄弱层地震内力放大系数：《抗规》（GB 50011-2010）第3.4.4条薄弱层地震剪力放大系数不小于1.15；《高规》JGJ 3-2010中3.5.8条规定薄弱层地震剪力放大系数为1.25，程序缺省为1.25。
22、指定的薄弱层个数及相应的各薄弱层层号：SATWE自动按刚度比判断薄弱层并进行地震内力放大，但对竖向构件不规则、或承载力不满足要求的楼层不能自动判断，需要指定，以逗号或空格隔开，多塔结构可以在“多塔结构补充定义”中分塔指定。
程序不能自动判断的情况两种：a、竖向抗侧力构件不连续：竖向抗侧力构件（柱、抗震墙、抗震支撑）的内力由水平转换构件（梁、珩架等）向下传递；b、楼层承载力突变：抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%。
（计算结果总信息中可以查）23、指定的加强层个数及相应的各加强层号：由设计人员指定。
自动实现如下功能：a、加强层及相邻层柱、墙抗震等级提高一级；b、加强层及相邻层轴压比限值减小0.05；c、加强层及相邻层设置约束边缘构件。
24、全楼地震作用放大系数：1.0~1.5。
25、0.2V0分段调整：此条一般在框架-----剪力墙结构中使用。
如果不分段则分段数填1.0，如不调整则分段数填0。
如果框架柱数量由下至上分段有规律变化的可以分段调整，如变化情况复杂的应专门研究。
调整系数上限值可对程序调整时作出限制，程序缺省的0.2V0调整上限为2.0；框支柱调整上限为5.0，设计人员可自行修改。
26、顶塔楼地震作用放大起算层号及放大系数：不放填0。
仅放大顶塔楼的地震内力，不改变位移【PKPM】混凝土构件配筋及钢构件验算简图1.混凝土梁和型钢混凝土梁：Asu1、Asu2、Asu3----为梁上部左端、跨中、右端配筋面积（cm2）Asd1、Asd2、Asd3----为梁下部左端、跨中、右端配筋面积（cm2）Asv----为梁加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值（cm2）Asv0----为梁非加密区抗剪箍筋面积和剪扭箍筋面积的较大值（cm2）Ast、Ast1----为梁受扭纵筋面积和抗扭箍筋沿周边布置的单肢箍的面积，若Ast和Ast1均为0则不输出这一行（cm2）G、VT----为箍筋和剪扭配筋标志梁配筋计算说明：（1）若计算的ξ值小于ξb，软件按单筋方式计算受拉钢筋面积；若计算的ξ>ξb，程序自动按双筋方式计算配筋，即考虑压筋的作用；（2）单排筋计算时，截面有效高度h0=h-保护层厚度-12.5mm（假定梁钢筋直径为25mm）；对于配筋率大于1%的截面，程序自动按双排计算，此时，截面有效高度h0=h-保护层厚度-37.5mm；（3）加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配箍率要求控制。