桥台计算书
一字型桥台计算书
一字型桥台计算书驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。
2.设计荷载：车辆荷载。
3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。
4.台高H=3.10m，灌注桩基础。
5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。
容重25KN/m3。
中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。
桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X（0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。
制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。
桥台计算书 (1)
桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数：规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPaf =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γ=19KN/m3,s计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γ=24KN/m3,k基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，=，上部构造反力--恒载标准值p1=。
上部构造反力--活载标准值p22 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
桥台桩基础设计计算书
.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下： 中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。 桩的极限端阻力标准值如下： 密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载
桥台计算书
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。 支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2������100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0） 故撑杆抗压承载力满足要求； （2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0） 故系杆抗拉承载力满足要求； （3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<
桥台计算书解读
洛嵩高速连接线道路新建工程溢坡中桥（2×30）m桥台（0#）计算书（按钢筋混凝土结构计算）计算：复核：二○一二年十月目录一、盖梁底的台后土压力 (2)1、汽车荷载等代土层引起的土压力 (2)2、台帽背墙高度范围内的土压力 (3)二、基础底的台前土压力 (4)三、台前、台后土压力汇总 (4)四、恒载 (5)1、上部结构恒载 (5)2、下部结构恒载 (5)五、活载 (5)六、支座摩阻力 (5)七、台帽底作用力汇总 (6)八、台帽底截面验算 (6)1、荷载组合系数 (6)2、台帽底荷载组合 (6)3、截面验算 (7)九、桩基计算 (8)1、桩基验算： (8)2、桩长计算 (11)十、桥台盖梁计算 (13)1、设计资料 (13)2、墩帽强度计算（极限承载力法） (14)3、抗剪计算 (15)4、墩帽裂缝验算（极限承载力法） (17)一、盖梁底的台后土压力填土内摩擦角ϕ=30°，填土容重γ=19kN/m 3，台帽正宽14.24m ，台帽底至背墙顶高度为3.65m ，桩基础直径为1.5m ，共有3个，正距为5.1m 。
土压力系数为：2μ=2= =0.3014式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0° δ—台背与土的摩擦角，δ=15°β—填土表面与水平面的夹角，β=0° 1、汽车荷载等代土层引起的土压力桥台底的台后土压力应加上活载（汽车荷载）等代土层引起的土压力。
汽车等代土层厚度为：0Gh Bl γ∑=式中：G ∑—破棱体平面内布设的活载轴重；0Bl —破棱体平面面积，B 为破棱体宽度，取14.24m （台帽的宽度），l 0为破棱体长度，按以下公式计算：先求破棱体破裂面与竖直线夹角“θ”的正切值，按规范：tan tan θω=- 式中：α—台背与竖直线的夹角，α=0 δ—台背与土的摩擦角，δ=15° ω=α+δ+ϕ=45°tan θ=0.6529θ=33.14°01tan l H θ=其中H 1为台帽底到背墙顶的高度，H 1=3.65m ；011tan l H θ==2.38m破棱体平面内，横桥向布置3列车，纵桥向布置一个加重后轴，横向折减系数为0.78，其重力为：∑G=3×2×140×0.78=655.2kN0Gh Bl γ∑==1.02m 汽车荷载引起的土压力为：212E h Bu γ==0.5×19×1.02×1.02×14.24×0.3014=42.42kN对台帽底的力臂为：3 3.65 3.653 1.02323 3.652 1.02H H h C H h ++⨯=⨯=⨯++⨯ =1.43m对台帽底的弯矩为：M=EC=42.42×1.43=60.66kN.m 2、台帽背墙高度范围内的土压力 土的单宽强度为：1uh γ=0.3014×3.65×19=20.90kN/m 2式中：h 1为背墙顶至台帽底的距离。
桥台计算书
桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate 审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2) (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算............................................2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数： 1.11.1.2 规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3； 3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
1.2 计算资料 1.2.1 结构尺寸图1-1桥台一般构造图（单位：cm ）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan -1（50/100）=26.57o <混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
薄壁桥台计算书
每座桥台竖向分力：802 kN。
1.4 汽车荷载
1.4.1 车道荷载
qk=10.5 kN/m
Pk=4*(L+40)=4*48= 192kN
R=(8+5.02)*10.5/2+192=261 kN
1.4.2 车辆荷载
管 线：8*0.5=4 kN
每座桥台：(778+222+424+732+1674+14+4)/2=1924 kN。
1.2 下部构造恒载
支座垫石：20*0.02*26=11 kN
耳墙挡块：(2.213+2*0.048)*26= 61 kN
桥台台帽：17.422*26=453 kN
桥台台身：[0.8*20.99+5*0.3*0.4+(0.3+0.6)*0.3/2]*6.5*26=2963 kN
2. 桩长计算
按摩擦桩计算桩长。
2.1. 地质资料
地质勘察资料为ZK376(K11+359)。
ZK376：-4.03~-7.93米为软~硬塑亚粘土、τ=50kPa；-7.93~-13.86米中密中砂、τ=50kPa；-13.86~-18.06米为中密砾砂、τ=100kPa；［σ０］=400kPa；-18.06~-22.03米为密实圆砾、τ=160kPa；［σ０］=700kPa。
主动土压力的水平分力： 2541.754 KN
主动土压力的竖直分力： 801.4119 KN
主动土压力的着力点： 2.406724 米，距土层底面
0 米，距台（墙）背趾脚
(整理)桥台桩基础设计计算书
0.6
4
0.53938
0.95861
641.52
-915.089
-273.569
2.0151
0.8
4
0.64561
0.91324
782.38
-871.779
-89.399
2.512
1
4
0.72305
0.85089
876.22
-812.25
63.97
3.0027
1.2
4
0.76183
0.77415
（二）活载计算
1.车辆荷载
由已知可知，桥梁墩台在计算车辆荷载时可换算为：桥上为q=10.5KN/m的均布荷载，支座为P=215KN的集中荷载。
车辆荷载分布图
2-1
求出A﹑B端的支座反力
FA+FB-q×19.94-215=0
q×19.94× ×19.94+P×19.94-FB×19.94=0
解得：FA=104.685KN
1-4
3. 2#墩台及以上部分自重
1-5
2#墩台计算表
序号
计算式
结果
1
150×250×80×25×3
450KN
2
120×h×80×25×3
951.84KN
合计
1401.84KN
1-6
4.承台上板自重
5.梁恒载反力
6.土侧压力计算（按朗金主动土压力计算）
4#桥台处：
1-7
对于左侧土：
每延米土楔体ACD的重力W1 = 445.65KN
26251.83
4036.87
8064.71
组合三
永久作用+可变作用（支座摩阻力）
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桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2)1.2.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算 ..................................... 错误!未定义书签。
2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U 型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准•上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 •下部构造形式：重力式U 型桥台•设计荷载：城市－A 级•结构重要性系数： 1.11.1.2 规范•《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）•《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》） •《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）•《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，，5S E 2.010MPa =⨯； 采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
1.2 计算资料1.2.1 结构尺寸sk 400MPa f =图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
1.2.2 墙后填土参数墙背填土容重γs=19KN/m3,计算内摩擦角Φ=40o。
1.2.3墙体与地基参数桥台c25混凝土容重γk=24KN/m3,基底摩擦系数μ=0.3,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
1.2.3计算荷载人群荷载q=3kN/m2，上部构造反力--恒载标准值p1=2033.89KN，上部构造反力--活载标准值p2=3211.54KN。
2 荷载计算2.1 桥台及上部结构的荷载计算2.1.1 桥上部反力表2.1 上部构造荷载2.1.2自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：15434.46KN ；桥台及台内填土对A 点弯矩合计：71735.77KN.m ；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：2.2台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范4.2.3条计算，式中： γ——土容重，γ=19KN/m 3；B ——桥台计算宽度，B=15.23m ；H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
2.2.1破裂角θ破坏棱体破裂面与竖直线夹角θ的正切值按下式计算：71735.771-7.4=0.95m 15434.462⨯15434.460.95=14628.27KN.m ⨯1E=B H H+2μγ（2h ）tan =-tan θω式中： ——土内摩擦角，=40o ；β——填土表面与水平线夹角，β=0o ；α——台背与竖直面夹角，α=0o ；δ——台背与填土间摩擦，δ=/2=20o ；则 ，破坏棱体长度在长度内按最不利布置车辆荷载，可布置一个后轴车辆荷载280KN ，在桥台计算宽度内，8m 行车道，可布置两辆车，故2.2.2主动土压力系数用库伦土压力公式计算2.2.3台后有活载时的台后土压力=++ωαδϕϕϕϕo o o o =++=0+20+40=60ωαδϕo tan =-tan60θtan 70.5183 3.628o H m θ==⨯=o 2280560G KN =⨯=∑5600.53315.23 3.62819G h m B o γ===⨯⨯∑22cos(cos cos(020)[10.1994μαδ=+=+=土压力作用点距桥台基底距离c ，土压力对桥台基底弯矩2.2.3台后无活载时的台后土压力当台后无活载时，h=0，土压力计算如下：土压力作用点距桥台基底距离c ，土压力对桥台基底弯矩2.3温降、混凝土收缩、徐变作用、制动力2.3.1温降、混凝土收缩、徐变作用简支板及桥面连续的施工温度为15o C ～25o C ，计算温度力时的温度取值：“公路桥涵设计通用规范“P35 ，4.3.12-2表，公路桥梁结构的有效温度标准值，混凝土、石桥，温热地区为+34至-3度。
则温升为34-15=19o C ，温降为25-（-3）=28o C 。
桥台为重力式U 台，其刚度可假定为无穷大，桥台与其上支座串()1B H H+2115.230.1994197720.53321628.94E KN μγ==⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=（2h ）37730.533 3.4323720.533H H h c m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯1628.94 3.45537.44M KN m =⨯=•221E=B H 2115.230.199419721413.66 KN m μγ=⨯⨯⨯⨯=•7 2.3333H c m ===1413.66 2.333298.54M KN m =⨯=•联，且桥台刚度假定为无穷大，故它们的集成刚度及为支座刚度，其上有一排24个支座，一排支座的刚度为混凝土的收缩应力，参考1985年” 公路桥涵设计通用规范”P18 ,装配式钢筋混凝土结构的收缩影响力相当于降温（5-10）o C ，平均取7.5o C 。
混凝土徐变影响，按比拟法，参考“公路桥梁伸缩装置”一书(人民交通出版-2001年)P117, 混凝土的徐变与收缩之比为0.165/0.08=2.065，按混凝土收缩与徐变关系换算，相当于降温7.5*2.0625=15.469度。
则温降及混凝土收缩影响力相当于降温28+7.5+15.469=51o C ，它们使上部构造两端向中间收缩，中间必86有一个不动点，其离0号桥台距离：式中 c ——收缩系数，c=0.0000151=0.00051；——桥墩（台）支座顶部集成刚度桥墩（台）距0号台的距离；——活动支座的支座摩阻力，假定不动点以右为正，以左为负，本桥无活动支座，不计此项。
由上部结构降温及混凝土收缩、徐变在各墩台的支座顶产生的水平力为：0号台0242488021120/21120/K Kh N mm KN m =⨯=⨯==i i i c K L Rx c K μ+=∑∑∑⨯i i K L ⨯R μ0.00051(2112002112016)80.00051211202x m ⨯⨯+⨯==⨯⨯8211200.0005186.17o P xK c KN ==⨯⨯=2.3.2制动力按规范JTG D60—2015第4.3.5条，一个设计车道上于汽车荷载产生的制动力标准值按本规范 4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路—1级汽车荷载的制动力标准值不得小于165KN。
在16m范围内，可布置一辆550KN的车，一辆车的10%为55KN；同向行驶双车道乘以2，为110KN<165KN，则按165KN计。
0号台为简支梁桥台、固定支座，应计制动力等于165KN。
2.3作用力汇总表2.3 桥台基础底面外力汇总表4地基承载力计算按规范JTG D63-2007第4.2.2条计算基础底面积 A=7.415.73=116.402m 2基础底抗力矩基础底应力荷载组合Ⅰ：<地基容许承载力400KN/m 2 荷载组合Ⅱ：<1.25×400=500KN/m2 以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，承载力满足要求。
5偏心距验算按规范JTG D63-2007第4.2.5条计算基础底核心半径桥台仅受恒载作用时：荷载组合Ⅱ：以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，偏心距验算满足要求。
⨯max min 20679.8934443.05116.4021433.562P =±201.6852153.633/KN m =max min 20679.8935929.21116.402143.562P =±202.7222152.596/KN m =143.562 1.233116.402W m A ρ===023629.33 1.35317468.35M e m N ===1.5 1.5 1.233 1.849m ρ<=⨯=035963.68 1.73920679.89M e m N ===1.5 1.5 1.233 1.849m ρ<=⨯=22115.737.4143.5626W m =⨯⨯=6抗倾覆及抗滑移稳定性验算6.1抗倾覆稳定性验算按规范JTG D63-2007第4.4.1条计算荷载组合Ⅰ：荷载组合Ⅱ：以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，抗倾覆满足要求。
6.2抗滑移稳定性验算按规范JTG D63-2007第4.4.2条计算抗滑移稳定性系数式中——竖向力总和；——抗滑稳定水平力总和；——滑动水平力总和； ——基础底面与地基之间的摩擦系数，取0.4。
荷载组合Ⅰ：荷载组合Ⅱ： 以上均在规范JTG D63-2007的允许范围内，抗滑移稳定性满足要求。
034477.51 1.66720679.89M e m N ===00 3.7 2.22 1.51.667S K e ===>035963.68 1.73920679.89M e m N ===00 3.72.13 1.31.739S K e ===>c k i ipia P H kc H μ+=∑∑∑i P ∑ip H∑ia H ∑μ0.420679.890 4.96 1.31667.8c k ⨯+==>0.420679.890 4.4 1.21880.11c k ⨯+==>7伸缩缝的选择7.1温降、混凝土收缩及徐变、制动力引起的伸缩量由以上计算知，在桥台的支座上由于温降影响、混凝土收缩及徐变、制动力产生的水平力为251.17KN，每个支座的水平力为T=251.17/24=10465N支座剪切变形正切值 TANΦ=T/AG=10465/47143×1.1=0.202支座的水平变形Δ=支座橡胶层总厚×TANΦ=70×0.202=14.14mm7.2温升、制动力引起的伸缩量由以上计算知，在桥台的支座上由于温升影响制动力产生的水平力为32+165=197KN，每个支座的水平力为T=197/24=8208N 支座剪切变形正切值 TANΦ=T/AG=8208/47143×1.1=0.158支座的水平变形Δ=支座橡胶层总厚×TANΦ=70×0.158=11.08mm7.3伸缩缝选型根据以上计算伸缩缝安装以后，伸缩缝可能拉开14.14mm，可能合拢11.08mm。