门式钢管脚手架设计计算
门式钢管脚手架计算书
门式钢管脚手架计算书一、基本参数:脚手架用途结构脚手架脚手架搭设高度H = 8.5 m脚手架距墙体距离b2 = 2000 mm连墙件布置形式 2 步3 跨同时施工层数n = 1 层施工均布荷载Qk = 3 kN/m2门架型号MF1219门架立(横)杆钢管φ42×2.5门架加强杆钢管φ26.8×2.5门架步距h = 1950 mm门架跨距l = 1500 mm地基承载力标准值fgk = 200 N/mm2基础底面面积 A = 40 m2二、荷载计算(1) 静荷载标准值门架自重NG1=0.115 kN/m交叉支撑自重NG2=0.021 kN/m连接棒自重NG3=0.003 kN/m锁臂自重NG4=0.004 kN/m水平架自重NG5=0.169 kN/m扣件自重NG6=0 kN/m静荷载标准值NG=0.115 + 0.021 + 0.003 + 0.004 + 0.169 + 0=0.143 kN/m(2) 活荷载标准值NQ = (1500÷1000)×(1219÷1000)×3 = 5.49 kN(3) 风荷载标准值计算其中：wo 基本风压，wo=0.3 kN/m2μz 风荷载高度变化系数μz=0.74μs 风荷载体型系数μs=0.25经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×0.74×0.25×0.3=0.04 kN/m2。
三、立杆的稳定性计算1、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中: NG 静荷载标准值，NG=0 kN/mNQ 活荷载标准值，NQ=5.49 kNH 脚手架的搭设高度，H=8.5 m。
经计算得到N=1.2÷0×8.5+1.4×5.49=7.69 kN2、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中：wk 风荷载标准值，wk=0.04（kN/m）；H1 连墙件的竖向间距，H1=3.9m；b 门架的宽度b = 1219 mml 门架跨距l = 1500 mmH 脚手架搭设高度H = 8.5 mNG 静荷载标准值NG = 0.143 kN/mNQ 活荷载标准值NQ = 5.49 kN经计算N=1.2×0.143×8.5+0.85×1.4×(5.49+2×0.04×1500×3.9^2÷(10×(1219÷1000)))=8.17 kN3、作用于一榀门架的轴向力设计值取上面计算中的大值N=8.17 kN。
板模板(门架)计算书(门架型号为MF1219,扣件连接方式为单扣件,承重架类型为纵向支撑垂直于门架)
施工安全计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。
一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；扣件连接方式:单扣件；脚手架搭设高度(m):4.00承重架类型设置:门架垂直于梁截面；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h(mm):1930.00，h 1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):25.00；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):0.53.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级::C25；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：60.0板底横向方木截面高度(mm)：80.0板底纵向方木截面宽度(mm)：60.0板底纵向方木截面高度(mm)：80.0板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：20.0二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、荷载参数三、设计简图1 一立杆.2-立杆加强杆£ 3—横杆14一横杆加强杆ln精门架简图落地门架.门架简图14r* B-ttttfi UnfihIL-O I u-^fcWh iwwh iw^落地门架—门架平面图四、门架稳定性计算门架型号MF1219 水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型① 48x3 水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型① 48x31、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1=(G kl+ G k2X2+ G k3X1/2+ G k4X2X1/1+ G k5X2+ G k6X2)/h二(0.224+ 0.040x2+ 0.165x1/2+ 0.184x2x1/1+ 0.006x2+ 0.0085x2)/1.950 =0.402kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2=(G k7Xl/COSa x2/4+ G k8XlX1/4+ G k9/4+ G ki0*4/4+ G ki*+ G k/X h) /h二(0.038x1.830/0.684x2/4+ 0.038x1.830x1/4+ 0.014/4+ 0.015x4/4+0.015x1.830+ 0.050x1.830x1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=nx Q k xbxl=2x3x1.219x1.83=13.385 kN门架宽度b,见门架型号编辑风荷载标准值：«k=^z x^s x«o =0.74x0.8x0.3=0.178 kN/ m2q k= 3k x 1=0.178x1.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325x3.92/10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2x(0.402+0.15)x33.6+1.4x13.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9x1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2x (0.402+0.15)x33.6+0.9x1.4x (13.385+2x0.494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I/h1/h0=107800+107800x1536/1930=193593 mm4 i=(I/A1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmX=kh0/i=1.22x1930/21.37=110.19由九查规范表B.0.6,得①=0.516N d寸• Af=0.516x424x2x205x 10-3=89.7kN 得，N < N d门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
常见钢管脚手架及门式支架的部分设计计算
其 中， ＝ １２ Ｎ（ 十 Ｎ ．（
）＋１４ Ｎ 。 ．
Ａｎ ｌｓｓａ ｄ ｔ ｅ ｔ ｎ ｆｌ ｎ ｉｕ ｉ ａ ｒ ｃ ｓｉ ｅｎ ｏ ｃ ｄ ｃ ｎ ｒ ｔ ｒ ｍｅ ｓｒ ｃｕ ｅ ａ ｙ ｉ ｎ ｒ ａ ｍｅ ｔｏ ｇ ｔ ｄ ｎ ｌｃ ａ ｋ ｎ ｒ ｉ ｆ ｒ ｅ ｏ ｃ ｅｅ ｆ ａ ｔ ｕ ｔ ｒ ｏ
ＣＨＡ ＮＧ ｅ－ ｏ ｇ ＣＨＥＮ －ｈ ａ ｇ Ｗ ｉ ｎ ｄ Ｙｉ ｕ ｎ ｃ
Ａｂ ｔａ ｔ ａｅ ｐ ｎ ｉｔｏ ｕ ｔ ｎｏ ｈ ｉ ａｉｎ ｆｃｓ ｋ ｒｄ ｃｄ ｉ ｅｎｏ ｃｄ ｃ ｎ ｒｔ ｒｍｅｃ ｌｍ ｒ ｔｅｒａ ｓ ａ ｓｄ ｔ ｅｃａ ｂ ｒ ｓ ｃ ：Ｂ ｓｄ ｕ ｏ ｎｒｄ ｃｉ ｆｔ ｅｓ ｕ ｔ ｓｏ ｒｃ ｓｐｏ ｕ ｅ ｒｉｆｒｅ ｏ ｃｅｅｆａ ｏｕ ｌ ｈ ｅ￣ｎ ｃ ｕｅ ｈ ｒｃ ａｅ ｒ ｏ ｔ ｏ ｎ
３ｋ 双排架取 ５ｋ Ｎ， Ｎ。
纵 向水平杆宜取 三跨 连续梁计算 ； 向水平杆宜按 简支梁计 横
算 。但 当采用竹脚手片时 ， 向水平杆 可不进行计算 。 纵
４扣件抗滑承载力验算（ ） 扣件是脚手架的连接件， 也是传力
件 ）满足 以下要求 。 ， Ｒ≤Ｒ 。
连墙件 ＡＮ ＮＬ ， 其中 ， Ｎ为连墙件截 面积。 ≥ ／， Ａ
积； ｆ为钢材抗压强度设 计值 ； 为立杆 受压 的稳定 系数 ， 根据 立
１ 落地扣件式钢管脚手架
１受弯强度的计算 ： ）
１ ＝七 。 ０
１ １ 纵向水平杆及横向水平杆计算 ．
口 ＝Ｍ ／ Ｗ￣ｆ。
式 中 ：——计算 长度 附加 系数 ， 矗 其值 为 １ １ ５ ．５ ；
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梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
(完整版)门式脚手架搭设方案
湘西广州工业园标准厂房二期（4#、5#栋）外墙门式脚手架搭设方案二0一五年九月目录第一章工程概况 (2)第二章编制依据 (2)第三章施工工艺技术 (2)第四章施工计划 (12)第五章施工安全保证措施 (13)第六章劳动力计划 (20)第七章计算书及相关图纸 (20)第八章型钢悬挑卸料平台计算书 (30)附件:1.门式钢管脚手架检查评分表2.门式钢管脚手架验收表第一章工程概况1.工程名称：湘西广州工业园标准厂房二期2.建设单位：湘西自治州吉凤投资开发有限责任公司3.建设地点：湖南省吉首市营盘路南侧，羊城路东侧4.建筑面积：4#栋18415.13 m2；5#栋18415.13 m25.建筑层数：地上6层；1层~6层落地式门式脚手架6.建筑高度：27.2m第二章编制依据1．《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3．《建筑施工门式钢管脚手架规范》（JGJ128-2010）4.《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB 50720-2011）5．湖南金峰金属构件有限公司企业标准（Q/HNJF01 -2008）6. 湘西广州工业园标准厂房二期4#、5#栋施工7. 湘西广州工业园标准厂房二期4#、5#栋施工组织设计图第三章施工工艺技术一、方案的选择根据施工的要求，本工程采用落地式门式脚手架一次性搭设至屋顶（快速提升机部外架架管从下至上全部采用Ø48焊接钢管搭设，与外架不相连，提升机部位的门式脚手架采用双排管加固，架体与主体结构稳靠连接）。
二、门架配件材质、规格本工程建筑施工拱构型门架构配件组成主要包括：MF0817门架、U型插销、挂扣式脚手板、交叉支撑、连墙件、可调底座、纵横向水平杆等。
上述构配件材质、规格符合湖南金峰金属构件有限公司企业标准（Q/HNJF01 -2008）相关规定。
门架搭设的构造1．脚手架搭设高度落地式门式脚手架搭设高度为27.7（17步）米；安全计算高度取较大值H=30米。
脚手架结构的设计规定和计算方法
脚手架结构的设计规定和计算方法1993年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标［1993］062号，以下简称《统一规定》），对涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算方法的有关问题作出了规定。
经4年的应用和研究，1997年通过并下发了该规定的修订稿，基本上形成了脚手架设计计算方法的框架，成为即将陆续颁布实施的各种建筑施工脚手架安全技术规范的指导性文件。
由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，应依据《统一规定》确定的方法和要求进行设计和计算。
11.1对设计方法和设计要求的规定1.1.1 规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。
1.1.2 规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.91.1.3 对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0。
为此，在计算式中引入材料强度附加分项系数γ′m或抗力附加分项系数γ′R，γ′R＝γ0γ′m＝0.9γ′m。
1.1.4 规定钢管脚手架结构归入薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）。
1.1.5 规定脚手架的设计计算项目一般应包括：（1）构架的整体稳定性计算（可转化为对立杆稳定性的计算）；（2）水平杆件的强度、稳定性和刚度验算；（3）附着、连墙件的强度和稳定性计算；（4）抗倾覆验算；（5）地基基础和支承结构的验算。
当脚手架的结构和设置设计都符合相应规范的不必计算的要求时，可不进行计算；当作业层施工荷载和构架尺寸不超过规范的限定时，一般可不进行水平杆件的计算。
1门式作业脚手架自重产生的轴向力NG1k计算
一、N G1k 、N G2k 、N Qik 计算举例1）门式作业脚手架自重产生的轴向力N G1k 计算门架规格MF1219，按标准搭法（跨距按1.83m 计，水平加固杆按φ42计），每步架高内的构配件及其重量为：门架 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 0.04×2=0.08 kN 水平架（每5步4设） 0.165×4/5=0.132 kN 旋转扣件每个跨距内8个 8×0.0145/5=0.023 kN 水平加固杆（每4步设2根） 1.83×0.0243×2/5=0.018 kN 脚手板2块（每5步1设） 0.184×2×1/5=0.074 kN 连接棒 2个 0.006×2=0.012 kN 锁 臂 2副 0.0085×2=0.017 kN 合 计 0.58 kN 每米高脚手架自重： 0.2971.950.58G 1k ==N kN/m 2）剪刀撑、附件产生的轴向力N G2k 计算剪刀撑采用φ42mm×2.5mm 钢管，钢管重为0.0243kN/m ，剪刀撑按4步4跨距设置，则每跨距宽度内：因为 066.183.1495.14=⨯⨯=αtg 684.0cos =α 钢管重： 130.00243.0684.083.12=⨯⨯kN 扣件每跨距内直角扣件1个，旋转扣件2个；扣件重： （1×0.0135+2×0.0145）=0.043kN每米高脚手架的剪刀撑重：022.095.14043.0130.0=⨯+kN/m 附件重，按采用立网全封闭，每5步架加栏杆一道、挡脚板一道、栏杆挡脚板采用φ42mm×2.5mm 钢管及3个扣件，安全网每跨距内每米高重量：0.02×1.83=0.037kN/m （本例采用的立网重为0.02 kN/m 2）. 栏杆、挡脚板重：018.095.1530135.00243.0383.1=⨯⨯+⨯⨯kN/m ，所以0.0770.0180.0370.022G2k =++=N kN/m3）施工荷载产生的轴向力N Qk 计算1.831.22k k Qk ⨯⨯==Q bl Q N式中：Q k ——操作层上的施工荷载标准值。
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门式钢管脚手架设计计算
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称《规范》）的颁布实施，为门式钢管脚手架在设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产的法规，做到技术先进、经济合理提供了依据。
抚顺地区近年来使用门式钢管脚手架者增多，现以某施工现场采用钢管脚手架施工为例，对如何用《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》进行脚手架设计计算予以介绍。
1.设计说明
1.1 概况：工程项目：抚顺市某大厦外墙装饰工程
楼高：48.1m 15层
工程面积：4360m2
工程内容：原墙面铲除，进行亮化装饰
1.2本工程全部采用沈阳市某公司生产的山立牌门式脚手架及配件，其选用名称、规格及材质、门架尺寸情况。
本例选用钢材均为Q235碳素结构钢，其抗拉抗压和抗弯强度设计值：
f = 205N/mm2
1.3 抚顺地区基本风压值：W0 = 0.45，风压高度系数按C类地面粗糙度取。
H = 48m时μz = 1.23
1.4 脚手架构造做法：
根据《规范》要求初步选定：
搭设高度：48m 施工荷载从安全及实际施工要求考虑，设1个作业层作业。
取2.0kN/m2，脚手架搭设距墙距不大于150mm。
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设。
扣件每跨内直角扣件1个，旋转扣件4个。
连墙件竖向及水平步距为3步1跨（H1=6m L1=2m），脚手架采用营口金牛牌密目式安全网进行全封闭，目数不少于2000目/100cm2，自重标准0.5kg/m，脚手架背靠建筑物为全封闭墙。
2 .根据上述条件进行脚手架稳定性计算
2.1.1 脚下手架自重产生的轴向力NGK1计算门架1榀27.5×9.8×10-3=0.270kN
交叉支撑2副4×9.8×2×10-3=0.078kN
水平架（每5步4设）
16.5×9.8×4/5×10-3=0.129kN
脚手板2块（每5步1设）
0.184×2×1/5=0.074kN
连接棒2个6×2×10-3=0.012kN
锁臂2副0.0085×2=0.017kN
合计0.58kN
∴每m高脚手架自重
NGK1=0.58/1.95=0.297kN
2.1.2 加固杆、附件产生的轴向力NGK2计算tgα=4×1.95/（4×1.83）=1.066
对应cosα=0.684
钢管重（2×1.83/0.684+1.83）×0.038=0.273kN
扣件重为1×0.0135+4×0.0145=0.072kN
每米高脚手架加固件重
（0.273+0.072）/（4×1.95）=0.044kN
密目网重0.5×9.8×10-3=0.005kN/m
加固杆、附件产生的轴向力NGK2
NGK2=0.044+0.005=0.049kN/m
2.1.3施工荷载产生的轴向力标准值
∑NQik=Qik·b·L=2×1.22×1.83=4.465kN
2.1.4风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值
根据使用全封闭密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数。
μs=1.0φ φ=1.0风荷载标准值
Wk=0.7μz·μs·W0=0.7×1.0×1.23×0.45=0.387kN/m2
作用于脚手架计算单位的风线荷载标准值
qk=Wk·L = 0.387×1.83=0.0708kN/m
2.1.5 计算脚手架稳定性，N≤Nd，则脚手架稳定，根据《规范》规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种
情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。
不组合风荷载时
N=1.2（NGK1+NGK2）H+1.4∑NQik
=1.2（0.297+0.049）×48+1.4×4.465
=26.181kN
组合风荷载时
N=1.2（NGK1+NGK2）H+0.85×1.4（∑NQiK+2MK/b）=1.2（0.297+0.049）×48+0.85×1.4×（4.465+2×2.549/1.22）=30.216kN
由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。
一榀门架的稳定承载力设计值Nd
根据门架型号和尺寸已知：
门架立杆钢管?42×2.5mm，A1=310mm2
h0=1930mm，I0=6.08×104mm4
门架加强杆钢管为?26.8×2.5mm
I1=1.42×104mm4 h1=1536mm
门架立杆换算截面惯性矩
I=I0+I1·h1/h0=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4
门架立杆换算截面回转半径
门架立杆长细比：根据H=48m查表知系数k=1.22
λ=k×h0/ i=1.22×1930/15.25=154
查表知轴心受压构件稳定系数?=0.294
一榀门架的稳定承载设计值：
Nd=φ·A·f =0.294×310×2×205×10-3
=37.267Kn＞N=30.216kN
满足要求。
2.2 连墙件强度和稳定计算
连墙件选用DW1540型附着件，使墙体与架体连接
2.2.1 风荷载作用于连墙件的水平力
NW=1.4wk·L1·H1=1.4×0.387×2×6=6.5kN
2.2.2 风荷载及其他作用对连墙件产生的拉压力设计值
N1（Nc）=Nw+3.0=6.5+3=9.5kN
2.2.3 计算连墙件与脚手架，连墙件与主体结构连接强度
Nt=9.5kN＜Nv40kN满足要求
2.2.4 连墙件本体强度计算查表惯性半径i = d/4=16/4=4
L=400mm 其长细比λ=L/i=400/4=100 查表知φ′=0.588
∴γ=Nc/（φ·A）=9.5×103/ [0.588×（π×162）/4 ]=80.4N＜0.85f=174N/mm2满足要求。
3.搭设要求
3.1 为加强脚手架安全稳定性，在转角处架设做法如图3，将转角处的两门架连成一体；
3.2 严禁使用不合格或不配套门架配件；
3..3 基础先弹出门架立杆位置线，并垫50mm厚、宽300mm、长200mm 垫板，底座安放要准确稳固。
3.4 脚手架整体搭设完、稳固后，再进行设置密目网全封闭施工。
1——连接钢管；2——门架；3——连墙件；。