预应力锚索张拉伸长量的控制
预应力张拉控制(详细完整版)
预应力张拉控制预应力张拉控制是确保预应力构件正确施工和质量安全的重要环节。
1. 施工准备：●在进行预应力张拉之前，必须进行充分的施工准备，包括对工程设计文件、预应力钢筋、张拉设备等进行检查和确认，确保所有材料和设备符合要求。
2. 张拉计划编制：●制定详细的张拉计划，明确预应力构件的张拉次序、张拉力级、锚固长度等参数，并根据实际情况进行合理调整。
3. 张拉设备检查：●对用于预应力张拉的设备进行检查，确保设备完好无损，如液压泵、压力表、锚具等，检查其工作性能和安全功能是否正常。
4. 钢筋准备：●钢筋必须符合设计要求，并进行好防锈处理。
在张拉前，对钢筋进行检查，确保无损伤、腐蚀、弯曲等情况。
5. 锚固装置安装：●安装预应力锚固装置时，必须按照设计要求和施工规程进行操作，确保锚固装置能够正确、牢固地锚固钢筋。
6. 张拉控制过程：●张拉过程中必须准确监测和控制张拉力的大小，以确保达到设计要求。
张拉力的控制应根据设计要求进行逐级控制和记录。
●在张拉过程中，要注意张拉速度的控制，避免快速或突然的张拉造成钢筋断裂或其他意外情况。
7. 张拉力监测：●在张拉过程中应监测张拉力的实际数值，并与设计要求进行对比和记录，以确保预应力构件的质量安全。
8. 张拉结束处理：●张拉完成后，要及时对张拉设备和锚固装置进行检查和维护，确保设备安全可靠。
●对张拉后的预应力构件进行验收，包括检查构件的应力状态、锚固长度、张拉力等是否符合设计要求。
9. 张拉记录和报告：完成张拉后，需制作详细的张拉记录和报告，记录张拉过程中的关键参数、张拉力测量数据等，作为施工质量控制的依据。
在预应力张拉控制过程中，施工人员必须具备专业知识和经验，严格按照相关规范和要求进行操作，确保预应力构件的安全施工和质量可靠。
同时，定期维护和检查设备，加强培训，提高施工人员的安全意识和技能水平，以防止潜在的危险和事故发生。
预应力伸长量的控制分析
预应力伸长量的控制分析在现代建筑和桥梁工程中，预应力技术得到了广泛的应用。
预应力的合理施加能够显著提高结构的承载能力、抗裂性能和耐久性。
而预应力伸长量作为预应力施工中的一个关键控制指标，其准确控制对于确保预应力结构的质量和安全性具有至关重要的意义。
预应力伸长量的产生主要源于预应力筋在受到张拉作用时的弹性变形。
当预应力筋受到张拉荷载时，会沿着其长度方向发生拉伸，这种拉伸的长度变化就是预应力伸长量。
影响预应力伸长量的因素众多，其中预应力筋的材料特性是一个重要方面。
不同材质和规格的预应力筋，其弹性模量存在差异。
弹性模量越大，在相同的张拉应力下，伸长量相对越小。
此外，预应力筋的实际截面积也会影响伸长量，如果实际截面积小于设计值，那么在相同的拉力作用下，伸长量就会偏大。
施工过程中的张拉控制应力同样对伸长量产生显著影响。
如果张拉控制应力过高，超过了设计允许值，不仅可能导致预应力筋的屈服甚至断裂，还会使伸长量过大，影响结构的安全性和耐久性；反之，如果张拉控制应力过低，则无法达到预期的预应力效果，伸长量也会相应减小。
预应力筋的布置和弯曲形式也不容忽视。
在实际工程中，预应力筋往往不是直线布置，而是存在弯曲和转折。
这种弯曲和转折会导致预应力筋在张拉过程中产生额外的摩擦损失，从而影响伸长量。
弯曲半径越小、弯曲角度越大，摩擦损失就越大，伸长量的偏差也就越大。
测量方法和精度对预应力伸长量的控制也至关重要。
在测量伸长量时，常用的方法有直接测量和间接测量。
直接测量是通过量具直接测量预应力筋的伸长长度；间接测量则是通过测量千斤顶活塞的行程来推算伸长量。
无论采用哪种方法，测量精度都直接关系到伸长量的准确性。
如果测量工具精度不足、测量人员操作不规范或者测量环境不稳定，都可能导致测量误差，进而影响对伸长量的控制。
为了准确控制预应力伸长量，在施工前需要进行精心的设计和计算。
设计人员应根据结构的受力要求、材料特性等因素，准确计算出理论伸长量。
张拉伸长量百分比技术要求
张拉伸长量百分比技术要求
张拉伸长量百分比的技术要求通常取决于具体的应用场景和工程要求，但一般来说，张拉伸长量百分比不应过大，以避免对结构造成不利影响。
在一般的预应力混凝土结构中，张拉伸长量百分比通常要求控制在±6%以内。
这个要求是根据实践经验和理论分析得出的，过大或过小的张拉伸长量百分比都可能对结构的受力性能和稳定性造成不利影响。
如果张拉伸长量百分比超过了允许的范围，就需要采取相应的措施进行调整。
例如，可以通过调整预应力筋的张拉顺序、张拉控制力或增加辅助预应力筋等方式来减小张拉伸长量百分比。
此外，为了确保张拉伸长量百分比的准确性，还需要在施工过程中进行实时监测和记录，及时发现和解决问题。
同时，也需要在施工完成后进行验收和测试，确保满足设计和规范要求。
需要注意的是，具体的张拉伸长量百分比技术要求需要根据工程实际情况和设计要求来确定，建议在施工前仔细阅读相关规范和设计要求，并与专业工程师进行沟通确认。
简述预应力张拉(监理控制要点)
预应力张拉监理控制要点一．工程概况二．预应力张拉(后张法)质量控制标准2.1 预应力筋张拉后实际建立的预应力与设计规定值偏差的的百分率应符合下列规定:1. 机械张拉:不超过-5%~+10%。
2. 预应力张拉实际伸长值与计算值偏差应在-5%~+10%2.2 锚固时张拉端锚具变形和预应力筋的内缩量的允许偏差:1. 钢丝束镦头锚具: 1mm。
2. JM锚具:夹钢筋: 3mm; 夹钢绞线: 5mm。
3. QM、OVM锚: 5mm。
2.3 预应力混凝土结构的允许偏差:1. 截面尺寸: 宽、高: 5mm。
2. 侧向弯曲: 构件长度的1/1000,且不大于20mm。
3. 预应力筋预留孔道偏移: 5mm。
4. 锚固端铁板应与预应力筋垂直。
三. 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序(见图-3.3)四. 预应力张拉质量控制方法(见表-3.4)五. 预应力张拉质量控制要点5.1 施工准备阶段的质量控制1. 审查分包队伍资质。
2. 审查承包单位填报的预应力砼构件施工方案;重点应审查以下内容:(1) 张拉方案有二种,即:"逐层浇筑,逐层张拉"和"数层浇筑,顺序张拉",并根据张拉方案确定支撑设置层数。
图-3.3 预应力混凝土构件(后张法)质量控制程序工序检验项目质量标准检验手段监理方式(2) 砼浇筑顺序。
(3) 理论伸长值的计算。
(4) 确保质量的措施,例如:防止管道偏位、锚板与预应力孔道不垂直、管道堵塞、砼裂缝、灌浆不密实的措施等。
(5) 预应筋张拉顺序。
3. 核验进场材料(1) 预应力筋、锚具、波纹管出厂合格证及质量证明资料,新型锚具应有产品鉴定证书。
(2) 锚具进场,除应按出厂证明文件核对其锚固性能类别、型号、规格及数量外,应按规定进行外观检验、硬度检验和静载锚固性能试验。
外观检验：每批取10%且不少于10套,检查其外观和尺寸,如有一套表面有裂纹或超过产品标准及设计规定尺寸的允许偏差,则应另取双倍数量的锚具重做检验,如仍有一套不符合要求,则应逐检查,合格者方可使用。
预应力锚索张拉钢绞线伸长量
预应力锚索张拉钢绞线伸长量,及油表计算? 八束的锚索是高边坡上使用的钢绞线直径为15.24mm,截面面积为140平方毫米自由段在30-40之间控制应力*钢绞线截面积*钢绞线的根数=张拉力根据千斤顶和油表的检测报告中的校正方程计算出油表读数即可。
注意：有的需要超张拉来抵消预应力损失，在控制应力中乘以系数即可。
预应力钢绞线伸长量计算方法预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式ΔL＝（PpL）/（ApEp）式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N）L――预应力筋的长度（mm）Ap――预应力筋的截面面积（mm2）Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2）Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ）式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N）P――预应力筋张拉端的张拉力（N）x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数2.张拉长度^L=^P*L/(E*S)^L——张拉长度（mm），^P——张拉力(kN)L——预应力筋夹持长度(mm)S——预应力筋截面积(mm平方)E——预应力筋弹性模量（GPa;1GPa=1000MPa)3.满意回答1=2*8/(9*10)1 △L：理论伸长量(m)；2 Pp：预应力筋平均张拉力(N)；3 P：预应力筋张拉端的张拉力(N)，4 x：从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；5 θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；6 k：影响系数，7 μ：摩擦系数，8 L：预应力筋的长度（mm）；9 Ap：预应力筋的截面面积，10 Ep：预应力筋的弹性模量，希望你看懂Pp：预应力筋平均张拉力(N)我真的不好表示，我想可以发照片给你。
锚索施工及张拉工艺控制要点 精华版
锚索施工及张拉工艺控制要点中铁十四局北京地铁八号线***内容提要：经过对北京地铁八号线鼓楼大街站-什刹海站区间工程轨排井锚索段施工及对六号线南锣鼓巷站基坑围护系统的了解，在现场实际控制锚索施工的情况下，充分认识到锚索作为围护结构有着不可替代的特殊优点。
关键词：锚索施工工艺预应力张拉锚索围护体系是依靠锚固于稳定土体的高强度低松弛的钢绞线拉紧承载腰梁与深基坑周边土体施加到围护桩土压力形成相互作用力，提供与边坡破坏力相反方向的抗力来克服的。
锚索预应力可以控制由于基坑开挖周围土体形成的松弛区发展，主动限制边坡的变形并提供支挡作用力，与常用的钢管支撑围护系统比较起来锚索能够完全满足施工需要，并提供足够宝贵的施工空间。
双排桩+锚索支护结构是近年来出现的一种围护结构形式,它是由两排平行的钢筋混凝土桩以及桩顶的连梁形成的空间门架式结构体系。
由于该种支护结构具有侧向刚度大、施工方便等优点,在工程上得到了越来越广泛的应用。
尤其在深基坑施工中，对需要足够的施工空间的工序来说，锚索配合双排桩支护结构能够形成一个稳定成熟的支护体系，像在鼓楼大街站-什刹海站区间工程轨排井锚索段施工中这种设计理念对后期施工提供足够的便利性，可见锚索施工的优点是显而易见的，前景很广阔，并且拥有充分的发展前景，现对锚索施工做进一步的介绍。
1.施工工艺本文基于宝峨KLEMM KR909-1锚杆钻机，采用套管跟进对锚索施工工艺来研究。
1.1钻孔钻孔是锚索施工中控制工期的关键工序同时也是控制施工质量的关键性环节。
其中需要控制是对成孔后清孔的处理，鉴于锚索施工成孔一般孔径较小，所以清孔就成为控制一个要点，不同的地层，分为两种清孔，第一是粘土等较软弱性性地层，清孔采用套管跟进后注入清水并且往返拉动芯管来清孔，还有就是卵石等易扰动地层，就需要稍增加成孔孔深来配合清孔，确保孔径孔深。
第二是在山体岩层中钻孔过程中或钻孔结束后利用风来清孔，若从孔中吹出的都是一些小石粒和灰色或黄色团粒而无粉尘，说明孔内有渗水，岩粉多贴附于孔壁，这时，若孔深已够，则注入清水，以高压风吹净，直至吹出清水，以此来达到清孔的目的。
后张法伸长量控制
混凝土桥梁预应力施工后张法张拉伸长量的控制摘要：混凝土桥梁预应力施工是桥梁工程质量控制的重点，关系到桥梁结构安全及结构耐久性。
预应力张拉是预应力施工中一个重要工序，预应力筋的伸长量控制作为预应力张拉的一个重要控制点，在现场施工中容易出现实际伸长量与理论伸长量有较大误差，本文对实际伸长量与理论伸长量误差原因进行探讨。
关键词：后张法预应力张拉理论伸长量实际伸长量误差一、前言混凝土桥梁预应力结构充分利用预应力钢绞线的高强度抗拉性能，对混凝土施加预应力，能有效避免混凝土出现拉应力，防止开裂，减轻结构自重，增大桥梁跨径。
为了确保修建的桥梁安全可靠，桥梁施工各个环节控制非常重要。
预应力施工作为混凝土桥梁极为重要的一个环节，应当从设计、施工等环节都进行严格的控制。
预应力筋张拉采用以控制张拉应力为主，伸长量控制为辅的双控原则。
在现场预应力张拉施工中容易出现实际伸长量与理论伸长量有较大偏差情况，本人结合多年现场施工经验，对该偏差进行初步探讨。
二、预应力施工工序预应力混凝土施工流程：锚具及钢绞线检验合格→预应力梁底模安装→非预应力钢筋安装→按设计坐标及高程焊接波纹管定位支架→安装波纹管及排气管→安装锚垫板及螺旋筋→预应力工程隐蔽验收→浇筑混凝土并养护→钢绞线下料编束→预应力钢绞线穿束→拆除模板→张拉设备及仪表配套校验→安装锚板及夹片→安装千斤顶→预应力筋张拉锚固→张拉质量检验→预应力孔道压浆→切除多余长度钢绞线→封堵锚具孔→转入下道工序施工。
三、张拉伸长量控制内容及影响因素1、预应力理论伸长量计算现场进行预应力施工前应当对理论伸长量进行重新检算。
由于设计图纸中计算理论伸长量各个参数取值是按照规范范围内取值，实际施工中这些参数与设计图纸理论计算取值并不一致，两者会有一定的偏差，而现场预应力施工当中实际伸长量校核标准应当为实际施工中参数计算的理论伸长量。
理论伸长量及平均张拉力计算：ΔL=pp p P L A EP p=P×-(kx+μθ) (1-) kx+μθe式中：ΔL—预应力理论伸长值，cm；P p—预应力筋的平均张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；由于预应力后张法实际张拉长度包括2个张拉用液压千斤顶长度（两端张拉），故检算中应依据现场实际张拉情况增加张拉长度。
预应力筋张拉过程中张拉应力与伸长值的控制
预应力筋张拉过程中张拉应力与伸长值的控制(1.呼和浩特公路工程监理所，内蒙古呼和浩特010020；2.鄂尔多斯市东方路桥集团，内蒙古鄂尔多斯017000)摘要：文章简要讨论了呼和浩特机场高速公路K3+440分离立交桥箱梁预应力筋在张拉过程中采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，理论伸长值与实际伸长值的比较，以确定箱梁施加预应力的准确性。
关键词：预应力筋；张拉；理论伸长值；实际伸长值；控制中图分类号：U445.47+1文献标识码：A文章编号：1007—6921(XX)20—0119—01后张法预应力混凝土组合梁结构的桥梁已普遍应用于二级及以上等级公路工程中。
后张法预应力筋在张拉过程中采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，如果设计无明确要求时，可按规范控制在6%的范围之内。
此方法的目的是切实加强预应力筋张拉过程中的技术安全保证措施，提高预应力的准确性、可靠性和可操作性，保证预应力混凝土桥梁的施工质量。
现以呼和浩特机场高速公路K3+440分离式立交桥为例，介绍后张法预应力筋张拉过程中的应力控制和伸长值控制技术。
工程概况：呼和浩特机场高速公路K3+440分离式立交桥全长135.20m，桥梁全宽B=12.24m，上部结构采用三孔变截面预应力砼连续箱梁，跨径为40+50+40m，下部结构采用V型墩，U型桥台。
1预应力筋张拉应力控制1.1锚下控制应力бK和设计张拉力PK《公路桥涵设计规范》(JTJ023-85)要求，构件预加应力时，预应力筋在构件端部(锚下)的控制应力б K应符合下表规定。
控制应力бK740)this.width=740"border=undefined>该分离式立交桥控制应力бK=0.7Ryb=0.7×1860=1302MPa。
预应力筋的设计张拉力按下式计算：PK=бK×n×A式中：n—预应力的股数或根数；A—单股或单根预应力筋面积(mm 2)。
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25m预应力锚索张拉伸长量的控制
(中铁十一局集团第四工程有限公司刘继伟)关键词：预应力伸长量
摘要：预应力锚索框架支护，是一种新型的抗滑结构。
它将高边坡病害防治与坡面柔性防护有机地结合在一起，既达到防治高边坡病害的目的，又可美化环境，实现了工程和自然的和谐统一。
预应力锚索框架梁支护的核心环节就是预应力张拉，高边坡锚索张拉施工时，采用张拉应力和伸长量值双控，他是决定锚索是否能起到巩固边坡稳定的核心任务，因此，探讨预应力锚索张拉伸长量与实际伸长量偏差的施工控制，对于高边坡锚索框架梁的施工有着积极的现实意义。
本文结合实际施工过程，通过对浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡锚索框架防护25m锚索试验孔张拉伸长量计算为例，总结出用于现场锚索张拉施工控制方法，以便同行互励共勉。
1、工程简介
浦南高速公路A7标段YK80+038.6-YK80+142.1段右侧高边坡最大开挖高度48米，每级高度为8米。
第一级边坡坡率为1：0.5，第二至第六级边坡坡率为1：0.75。
第一、第二级设预应力锚杆加固，第三至第五级设预应力锚索加固，锚索每孔张拉力为520KN，每孔分三个单元，每单元两根锚索，一单元锚固长度4米，自由段21米，二单元锚固长度8米，自由段17米，三单元锚固长度12米，自由段13米。
锚索锚头结构见下图。
2、张拉试验前的准备
2.1进场的无黏结预应力钢绞线已经检验，并且符合设计要求，其弹性模量为202GPa，直径为15.24mm。
2.2试验前已经将两套千斤顶和油压表进行配套标定。
3、理论计算
3.1受力计算
单根钢绞线受力为520÷6＝86.667KN,为了使每一根钢绞线受力均衡,考虑到每个单元的自由段长度不同,为了消除其影响,每个单元必须单独张拉,其张拉力由自由段差值与其总长度决定,
公式为: F1(1)=(L1÷L)×F=4÷21×173.333=33.016KN
其中: F1(1)为第一单元第一次张拉力;
F为每单元总张拉力;F=86.667KN×2=173.333KN
当第二次张拉时,第一、第二单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：
F2＝F1(1)＋F1(2)＋F2(1)=33.016+33.016+40.784=106.816KN 其中：（F1(2)＋F2(1)）的分布系数为：
（F1(2)＋F2(1)）=（4÷21＋4÷17）×F＝33.016+40.784=73.8KN 可知,第二次张拉结束时一单元受力为33.016+33.016=66.032KN,二单元受力为40.784KN。
在第一、第二次张拉调整好自由段引起的不同伸长量后，还没有达到设计张拉力的25％时，则应按设计的25％、50%、75%、100%、110%、150%分级张拉，其张拉力为别为130KN， 260KN， 390KN， 520KN ， 572KN， 780KN。
当第三次张拉时,第一、第二、第三单元同时张拉，其张拉力的分布情况如下：F3＝F1(3)＋F2(2)＋F3(1)＋F2
设（F1(3)＋F2(2)＋F3(1)）的总分布系数为1，则（1/21+1/17+1/13）X=1
F1(3)的系数为（1/21）X=0.259694476，F2(2)的系数为（1/17）X=0.320799058
F3(1)的系数为（1/13）X=0.419506461
当F3=130KN时;
F1(3)= 0.259694476×(130-106.816)=6.021KN
F2(2) =0.320799058×(130-106.816)=7.437KN
F3(1) =0.419506461×(130-106.816)=9.726KN
此时,一单元受力为72.053KN, 二单元受力为48.221KN三单元受力为9.726KN。
同理:
当F3=260KN时;
F1(3) =39.781KN F2(2) =49.141KN F3(1) =64.262KN
此时,一单元受力为105.813KN, 二单元受力为89.91KN三单元受力为64.262KN。
当F3=390KN时;
F1(3)= 73.541KN F2(2) =90.845KN F3(1) =118.798KN
此时,一单元受力为139.562KN, 二单元受力为131.63KN三单元受力为118.798KN。
当F3=520KN时;
F1(3)= 107.302KN F2(2) =132.549KN F3(1) =173.333KN
此时,一单元受力为173.334KN, 二单元受力为173.334KN三单元受力为173.333KN。
当F3=572KN时;
F1(3)= 120.806KN F2(2) =149.2311KN F3(1) =195.148KN
此时,一单元受力为186.838KN, 二单元受力为190.015KN三单元受力为195.148KN。
当F3=780KN时;
F1(3)= 174.822KN F2(2) =215.957KN F3(1) =282.405KN
此时,一单元受力为240.854KN, 二单元受力为256.741KN三单元受力为282.405KN。
3.2油表读数计算
依据122＃千斤顶的回归方程为： Y＝28.653X＋0.0047
05＃千斤顶的回归方程为： Y＝12.173X－5.8583（其中Y单位为KN，X单位为MPa）
3.3伸长量的计算
3.3.1根据<无黏结预应力钢绞线力学性能检验报告>,可得钢绞线弹性模量E=202GPa,单元面积为A=2.796cm
2
3.3.2 根据以上计算
由公式: /P A δ= 和 ()/L L E δ∆=⨯
在只张拉第一单元时, F=33.016KN, L=21米,可得 L ∆=12.276mm 。
在只张拉第一、二单元时, F=40.782KN, L=17米,可得 L ∆=12.276mm 。
在张拉到130KN 时，第三单元F=9.726KN ， L ＝13米，可得L ∆=2.24mm 。
在张拉到260KN 时，第三单元F=64.262KN ， L ＝13米，可得L ∆=14.79mm 。
在张拉到390KN 时，第三单元F=118.798KN ，度L ＝13米，可得L ∆=27.34mm 。
在张拉到520KN 时，第三单元F=173.333KN ， L ＝13米，可得L ∆=39.9mm 。
在张拉到572KN 时，第三单元F=195.148KN ， L ＝13米，可得L ∆=44.92mm 。
在张拉到780KN 时，第三单元F=282.405KN ， L ＝13米，可得L ∆=65mm 。
3.4实际张拉数据汇总： 见下表
3.5数据分析
3.5.1 在经过理论数据和试验数据的对比，发现对一单元和对第一、第二单元张拉的伸长量比理论伸长量稍稍偏短约0.2mm。
3.5.2在张拉力达到130KN，260KN，390KN时，伸长量比理论值增量略大或者略小，情况比较理想，在张拉力达到520KN时，伸长量比理论值增量略小，都是基本吻合，达到要求。
3.5.3 在张拉力达到572KN，780KN时，总伸长量及其与各级伸长量的差值与理论值相比均略偏小。
3.5.4 在回油至1GPa时，监测到伸长值比780KN即超张拉150％时的伸长量小
4.7mm。
3.6原因分析
3.6.1 对一单元和对第一、第二单元张拉的伸长量比理论伸长量稍稍偏短约0.2mm。
分析原因有一下三种可能：
（1）、自由段的长度可能稍稍偏短，从计算过程中我们看到由于自由段偏短导致了伸长值的偏短，故此，在张拉的过程中要仔细控制锚索自由段长度。
（2）、油压表的读数误差引起。
（3）、千斤顶张拉锚具及夹片的变形引起伸长值偏短。
3.6.2 千斤顶在回油至1GPa时，监测到伸长值比780KN即超张拉150％时的伸长量小
4.7mm。
说明回油时由于锚具及夹片的变形量为4.7mm，单最终伸长量为38.92mm，略小于设计值为520KN时的理论伸长值39.91,但其差值在允许偏差范围（6％）以内。
纵上所述，该预应力锚索张拉试验与理论计算相吻合，符合规范要求。
同时从计算过程中我们充分理解控制锚索张拉伸长量的主要因素有以下几条：
有效控制张拉力和伸长量，来保证张拉力的准确。
千斤顶和油表、油泵计量精度要符合要求，及时定期校验。
失效部分钢绞线失效处理得当，能达到失效的作用和效果，失效长度符合设计长度。
4、结束语
高边坡锚索张拉的伸长量计算是锚索施工的重要环节，也是锚索能否起到防护作用的关键工序，因此，在施工时决不能轻视这个问题。
必须，认真加以对待和解决。
参考文献：
4.1《土层锚杆设计与施工规范》 (CECS22：90)．中国计划出版社．1991年
4.2《建筑工程常用数据手册》中国建筑工业出版社 1997.09
4.3《浦南高速公路高边坡动态设计》．福建省交通规划设计院 200
5.08
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