送电线路孤立档计算
孤立档控制工况确定方法
孤立档控制工况确定方法合肥*大海摘要：进线孤立档计算是一个很繁杂的工作，而其中导线容许张力和控制工况筛选计算更加费解，不少初学者希望看到一篇白话题的文章，以深入浅出的语言把孤立档计算的思路、概念说说明白。
本文就是顺应这一“民意”而作，希望能助你一臂之力。
关键词：孤立档，进线孤立档，上限容许张力，下限容许张力，容许间隙，状态方程，F 系数，控制工况，弧垂表，过牵引。
进线孤立档可以看成是由导线、门形架、终端塔三个主要元件组成的“系统”，这个系统的典型断面如图1。
进线孤立档计算的主要任务是“在保证线路元件的强度安全性符合规范，各跨越间隙、接近距离也符合规范的前提下，计算各工况导线的张力、弧垂；编制施工、运行所需要的特性曲线、弧垂表。
”图1、进线孤立档断面图为便于理解，本文结合文献1第五章中的计算示例进行阐述。
其中简支梁计算部分，比如X C A M B Q ,,的含义和计算，文献已有详细讲解，本文不作介绍。
进线孤立档的特殊之处在于：（1）进线孤立档是由一个档距构成的耐张段，它的“代表档距”就是它的“几何档距”,所以在控制工况筛选时,无需考虑“临界档距”；（2）进线孤立档档距很短，在进行张力、弧垂计算时，不能忽略耐张串荷载，这样，就在档距两端存在着不同于导线集度的耐张串均布荷载。
耐张串不能忽略，给孤立档计算添加了不少内容：---因为档距中有不同集度的均布荷载，在计算方法上，要采用简支梁计算法； ---因为紧线时，仅锚线塔侧有耐张串，紧线塔侧无耐张串，所以，《紧线弧垂表》必须按一端无耐张串计算，而《竣工弧垂表》应该按两端有耐张串计算。
换句话说，《紧线弧垂表》与《竣工弧垂表》要分别计算、分别出版，不能像一般架空线那样，一个《安装曲线》，既可以用于紧线看弧垂，也可以用于竣工看弧垂。
---因进线孤立档两端耐张串在长度、重力等方面相差很大，所以左端无耐张串的《左紧线弧垂表》与右端无耐张串的《右紧线弧垂表》也要要分别计算； （3）进线孤立档经常会带有引下线、上人检修等“集中荷载”，进行张力、弧垂计算时，状态方程中的有关参数，也需要采用“简支梁计算法”计算；（4）进线孤立档档距很短，在“挂线工序”出现的过牵引张力不能忽略。
架空线孤立档计算在配电线路中的应用
架空线孤立档计算在配电线路中的应用摘要：配电网工程有别于主网工程，配电网设计暂时没有考虑对导线力学进行计算分析，但是实际情况标准设计本身要求对铁塔精细化设计，铁塔的设计综合荷载只是考虑到垂直线路方向，导致铁塔在档距前后导线受力不均衡导致倾斜事故发生，经过调查大多铁塔倾斜事故多数位于孤立档附近。
本文根据电力线路工程前期对孤立档设计的重要性进行讨论，对孤立档放线设计的方法等展开论述。
关键词：配电线路工程；导线力学计算；孤立档引言：现有配电网线路设计中没有考虑到孤立档计算，本文就导线机械特性、力学计算、孤立档的定义、计算方法及实际工程应用进行论述。
一、架空线的机械物理特性在架空线的机械物理特性中，与线路设计密切相关的主要有弹性系数、温度线膨胀系数、抗拉强度等。
1）导线的弹性系数E导线的弹性系数E指的是单位截面上作用单位应力时，其单位长度伸长量的倒数值。
其单位为：N/mm2，或MPa。
因导线一般都是钢芯铝绞线，E是一综合值，理论上可按式其中m=Al/Ag成为铝钢截面比。
E和铝钢截面比有关，还与其扭绞角度有关，也和使用应力有关，所以工程实际中都由厂家试验提供数据。
2）导线的温度线膨胀系数α导线的温度线膨胀系数α指的是温度升高1℃时其单位长度的伸长量。
单位为1/℃。
与E相似，由厂家试验提供数据。
3）导线抗拉强度、导线的许用应力［］、导线的使用应力架空线额定拉断力（）的95%为架空线的综合拉断力（），综合拉断力除以架空线的截面积，得到架空线的抗拉强度（），即架空线的许用应力是指架空线弧垂最低点所允许使用的最大应力，工程中称之为最大使用应力，其值由下式确定本是中K为架空线的设计安全系数。
为保证架空输电线路的安全运行，规程规定导线的设计安全系数不应小于2.5。
控制微风振动的年均气温气象条件下的年均运行应力，在采取防振措施的情况下，不应超过的25%，即此时的安全系数不应小于4.0。
10kV配电网架空线路设计，导线的安全系数K一般取4至10。
《输电线路基础》第3章-导线安装计算-第二节-特殊耐张段的安.
当A悬点两侧档距不等或悬点 不等高时，则因y1≠y2，故 T01≠T02，导线最低点高的一侧y 值小，导线水平张力T0大，悬垂 绝缘子串向水平张力较大的一侧 偏斜，如图3-2-1(b)所示。 又因各档水平张力不相等，且不等于设计张力，所以应在耐张段 中选两档观测弧垂，并以设计应力计算观测弧垂值，其结果将彼此 矛盾，即出现档距小(或山上侧)的观测档弧垂已到设计值，而挡距 大(或山下侧)观测档弧垂还相差很多的现象。 由于上述原因，对于连续上山或下山的连续倾斜档耐张段或档距 大小相差悬殊的耐张段，要使紧线安装工作结束后，其导线应力、 弧垂符合设计要求，悬垂绝缘子串位于中垂位臵，我们就需解决两 个问题：
2．连续倾斜档观测弧垂的确定
图3-2-2 导线通过滑车的连续档
设有一由n档组成的连续倾斜档耐张段(如图3-2-2所示，n=4)，由 于悬点不等高且档距不相等，导线臵于滑车中，所以各档导线最低 点应力不相等。又因忽略滑车的摩擦力时，整个耐张段内导线各点 的轴向应力是连续变化的；
已知，导线任意点应力与导线最低点应力间关系为 ， 从而可知导线任意两点应力差等于两点间高差与比载的乘积。现以 耐张段第l档导线最低点应力σ1为基准，即可得各档导线最低点应力
主讲:赵先德
第三章
第二节
导线安装计算
特殊耐张段的安装计算
所谓特殊耐张段主要指连续倾斜档和孤立档耐张段，因这两种耐 张段的安装弧垂均不能利用上节中介绍的安装曲线确定，而由设计 部门逐个耐张段提供弧垂安装表，以便施工安装。 一、连续倾斜档的安装计算 1．连续倾斜档导线安装时的受力分析 输电线路在施工紧线时，总是分耐张段进行的。一般先将导线一 端固定在耐张杆塔上，中间各档导线则悬挂在直线杆塔悬垂绝缘子 串下端的放线滑车上，然后在耐张段的另一端收紧导线，同时观测 弧垂。当弧垂达到设计要求时停止紧线，再将紧线一端的导线通过 耐张绝缘子串固定在耐张杆塔上。接着将各直线杆塔滑车上的导线 移至悬垂线夹内，并安装防振锤等附件，即完成了整个耐张段的导 线安装。
均匀载荷孤立档距导线力学基础计算
（5）覆冰时的风压比载 查表2-2 覆冰时的风速10m/s：α=1.0、C=1.2; 风压比载为：
0.6125C (2b d )v 2 g5 10 3 S 2 0.6125 11.2(2 5 15.07 ) 10 10 3 13.701 10 3 134 .49
（6）无冰有风时的综合比载
g6 g g
2 1 2 4 2 2
g 625 g 615 g 610
34.015 43.753 34.015 18.531
2
55 .420 10 38 .735 10
3
2
3
34.015 8.236
b(b d ) 3 g 2 27.708 10 S
d:导线直径mm b:覆冰厚度mm 3、导线自重和冰重总比载g3 导线自重和冰重总比载等于二者比载之和， 即 g3=g1+g2
2-1 导线的机械物理特性及比载
4．无冰时风压比载g4 无冰时作用在导线上每米长每平方毫米的 风压荷载称为无冰时风压比载。
d tg g
0
d Lx
g
0
dx dy
2
2
g
0
1 tg 2 dx
2-2均匀荷载孤立档距的导线悬垂曲线方程
整理后两边积分： 确定C1，C2： 在O点上
x 0，y 0 dy tg 0 dx
sh
d tg 1 tg 2
1
e0 e0 g ch0 1 2 dx
导线受力的平衡条件为： （1）水平方向里的平衡条件
2-2均匀荷载孤立档距的导线悬垂曲线方程
a O点处 0，故：轴向应力 x 水平应力 0 b 任一点c处应力的水平分量 0相等
29.架空孤立档导线的计算
29.架空孤⽴档导线的计算架空孤⽴档导线的计算⼀、孤⽴档孤⽴档，是指档距两端为耐张型杆塔，导线两端⽤耐张线夹通过绝缘⼦串悬挂于杆塔上，该档导线弧垂、应⼒不受邻档的影响。
架空线在重要跨越处或在进出线档处、解决杆塔上拔以及拥挤地区的连续转⾓等处常采⽤孤⽴档。
孤⽴档在运⾏上有以下优点。
（1）可以隔离本档以外断线事故；（2）当导线垂直排列时，因两端接线点不能移动，当下导线的覆冰脱落是，上下导线在档距中央接近程度⼤⼤减⼩，故可使⽤较⼤的档距。
（3）在孤⽴档距中由于杆塔的微⼩的挠度，导地线即⼤⼤松弛，因此杆塔很少破坏。
孤⽴档两侧的耐张绝缘⼦串使全档导线承受不均匀荷载，其应⼒、弧垂计算必须考虑绝缘⼦串的影响。
尤其对档距较⼩的孤⽴档距，绝缘⼦串的下垂距离将占全部弧垂的⼀半甚⾄更多。
如果仍按导线本⾝荷载计算应⼒弧垂，就将使架线张⼒增加到⼏倍，甚⾄达到杆塔或进出现架构破坏的程度。
孤⽴档距在紧线完毕后两端均有耐张绝缘⼦串；在紧线观察弧垂时，档內导线仅紧线固定端连有耐张绝缘⼦串。
后者与连续档距两端的⼆直线档距的情况相似，但计算上完全不同。
若将观测弧垂或应⼒控制在不超过其允许误差限制的5%以内，⼤于下列档距的孤⽴档，可不记及绝缘⼦的重量：JLG1A-300~JLG1A-500的导线，档距为225⽶；JLG1A-185~JLG1A-240的导线，档距为150⽶；JLG1A-95~JLG1A-150的导线，档距为125⽶；当孤⽴档⼩于上述数值时，应考虑绝缘⼦串重量的影响。
⼆、耐张绝缘⼦串的单位荷载耐张绝缘⼦串是⼀条折线，可近似地将它看成为均匀荷载的悬链线。
其单位荷载可按导线的单位荷载的⽅法求出。
（1）. 耐张绝缘⼦串的⾃重荷载p J1p J1=G J/ （N/m）（2-2-1）式中G J—耐张绝缘⼦串重⼒，N；λ—耐张绝缘⼦串长度，m；（2）. 耐张绝缘⼦串冰重荷载p J2或 p J2=0.015b p J1（N/m）(2-2-3)式中G Jb—⼀⽚绝缘⼦覆冰重⼒，N，见表2-1；G Cb—单串绝缘⼦的⾦具串覆冰重⼒，N，见表2-1；n1—绝缘⼦⽚数；n2—⾦具串数；b—覆冰厚度，mm；其它符号含义同前。
输电线路孤立档平衡开断计算及施工
第37卷第2期2020年6月ANHUI ELECTRIC POWER在输电线路张力架线施工中，孤立档进行平衡开断时，往往采取空中比划法进行划印割线，此种方法施工程序多，工效低，施工安全风险大；如能采用计算的方法确定割线长度，像常规的平衡开断那样直接进行开断，不仅方便施工，提高工效，减少空中作业量，还可降低施工安全风险。
如果能够建立数学模型，编辑孤立档平衡开断割线长度计算公式，就可解决孤立档平衡开断割线长度计算的技术难题；由于孤立档两端均为转角塔，相对位置有多种情况，可能有两个转角塔转角方向都为左转或右转，也可能一个为左转，另一个为右转等情况，对应关系比较复杂，不能按常规直线塔对应转角塔那样建立坐标系计算割线长度，只有将两转角塔之间的位置关系有机联系在一起，建立数学模型，才能为孤立档耐张塔平衡开断割线长度提供依据。
为此，我们按建立数学模型推导计算割线长度公式、割线有关规定和注意事项等三个方面进行研究，圆满解决了孤立档平衡开断施工计算的技术难题。
1建立数学模型推导计算公式1.1两耐张塔挂线点割线长度推导原理割线长度公式推导首先需要确定应用原理，根据原理进行公式推导。
根据两转角塔的相互位置关系建立三维空间坐标系（X，Y，Z），以其中一基转角塔中心为坐标原点，建立坐标系，确定两基杆塔中心的（X，Y，Z）参数，根据三维空间两点间距离公式，计算紧线后两转角塔挂孔投影在导地线上的划印点直线段长度与两转角塔挂孔的直线段长度差值，然后计算平衡开断割线长度；由于紧线已结束，开断前和挂线后导地线张力基本一致，不考虑其对线长的影响，但两端耐张串对导地线张力的影响在割线时须计算并考虑到割线长度里。
1.2坐标系建立假定小号侧转角塔转角方向为左转，转角度输电线路孤立档平衡开断计算及施工C alculation and Construction of Balance Break of Isolation Stall陈永贵（安徽送变电工程有限公司，安徽合肥230601）摘要：输电线路张力架线施工中，在耐张杆塔进行平衡开断紧挂线是一个比较成熟的施工技术，割线长度通过计算确定，划印后即可量取计算好的割线长度进行开断施工；但在孤立档进行平衡开断时，由于不能按一般耐张塔平衡开断计算公式进行开断尺寸计算，往往采取比划法进行开断施工，这样就会增加施工难度，费时、工效低。
110kV线路较小孤立档施工时导线过牵引的分析与计算
长 度进 行 分析 与计 算 ， 过选 择 适 当的 校核 计算 方 法 ， 结一些 在 施 工上 的经 验 和注 意事 项 。 通 总
关键 词 ：１ Ｖ输 电线 路 ： 小 孤立 档 ： １０ｋ 较 导线 过牵 引
紧 线 塔
０ 引言 由我公 司施 工 的青溪 ２ ０ｋ 变一龙 田 １０ｋ ２ Ｖ １ Ｖ变 １０ｋ １ Ｖ
前 进 方 向左 侧 采 用 ２ ４芯 Ｏ ＧＷ－ ４ ６ 缆 ； 侧 除 Ｍ １一 Ｐ ２Ｂ卜 ５光 右 ≠ ｝ Ｎ ＃及 Ｎ６ ＃ Ｍ２ ７ ８－ ＃段 采 用 ＪＢ１ 一 ０ ２ ＡＣ铝 包 钢 绞 线 外 ， Ｌ Ａ ８—０ 其 余 地 段 采 用 Ｇ 一 ０镀 锌 钢 绞 线 。 线 除 两 端 变 电站 进 出线 段 采 Ｊ５ 全 用 同塔 双 回 架 设 外 ， 余 段 均 为 单 回 路 架 设 。 其
盯一 ＋ ㈣
１ 导 线 过 牵 引 的 分 析 与 计 算 思 路
一
般来 说 ， 线施 工紧线 操作 时 ， 端通过 耐张 串悬 挂在 导 一
锚 线 塔 ， 一 端 则 在 紧 线 塔 挂 点下 方 悬 挂 滑 车 ， 过 牵 引 绳 牵 另 通
引拉紧 导线 ， 本 端耐 张 串安装 于紧 线塔横 担 的挂线 联板处 ， 将
根 据 文 献 ［３ 规 定 ： 张 段 长 度 在 ２ ０ 以 内 时 ， 牵 引 １中 耐 ０ ｍ 过 长 度 应 根 据 导 线 的 安 全 系 数 不 小 于 ２来 进 行 控 制 ， 电所 进 出 变
口档除外 。对于孤立档 ， 根据 文献 ［］ 计 算过牵引应力状态 的 ２，
方程式如下 ：
达 到 很 大 的 值 ， 至 会 损 坏 工 器 具 、 断 架 空 线 及 危 及 杆 塔 的 安 甚 拉 全 ， 施工带来很大安全 隐患。 给 因此 ， 对 本 线 路 小 孤 立 档 （ 针 一般
29.架空孤立档导线的计算
架空孤立档导线的计算一、孤立档孤立档，是指档距两端为耐张型杆塔，导线两端用耐张线夹通过绝缘子串悬挂于杆塔上，该档导线弧垂、应力不受邻档的影响。
架空线在重要跨越处或在进出线档处、解决杆塔上拔以及拥挤地区的连续转角等处常采用孤立档。
孤立档在运行上有以下优点。
（1）可以隔离本档以外断线事故；（2）当导线垂直排列时，因两端接线点不能移动，当下导线的覆冰脱落是，上下导线在档距中央接近程度大大减小，故可使用较大的档距。
（3）在孤立档距中由于杆塔的微小的挠度，导地线即大大松弛，因此杆塔很少破坏。
孤立档两侧的耐张绝缘子串使全档导线承受不均匀荷载，其应力、弧垂计算必须考虑绝缘子串的影响。
尤其对档距较小的孤立档距，绝缘子串的下垂距离将占全部弧垂的一半甚至更多。
如果仍按导线本身荷载计算应力弧垂，就将使架线张力增加到几倍，甚至达到杆塔或进出现架构破坏的程度。
孤立档距在紧线完毕后两端均有耐张绝缘子串；在紧线观察弧垂时，档內导线仅紧线固定端连有耐张绝缘子串。
后者与连续档距两端的二直线档距的情况相似，但计算上完全不同。
若将观测弧垂或应力控制在不超过其允许误差限制的5%以内，大于下列档距的孤立档，可不记及绝缘子的重量：JLG1A-300~JLG1A-500的导线，档距为225米；JLG1A-185~JLG1A-240的导线，档距为150米；JLG1A-95~JLG1A-150的导线，档距为125米；当孤立档小于上述数值时，应考虑绝缘子串重量的影响。
二、耐张绝缘子串的单位荷载耐张绝缘子串是一条折线，可近似地将它看成为均匀荷载的悬链线。
其单位荷载可按导线的单位荷载的方法求出。
（1）. 耐张绝缘子串的自重荷载p J1p J1=G J/ （N/m）（2-2-1）式中G J—耐张绝缘子串重力，N；λ—耐张绝缘子串长度，m；（2）. 耐张绝缘子串冰重荷载p J2或 p J2=0.015b p J1（N/m）(2-2-3)式中G Jb—一片绝缘子覆冰重力，N，见表2-1；G Cb—单串绝缘子的金具串覆冰重力，N，见表2-1；n1—绝缘子片数；n2—金具串数；b—覆冰厚度，mm；其它符号含义同前。
孤立档弧垂计算公式
孤立档弧垂计算公式孤立档弧垂计算公式是电力线路设计中常用的计算方法之一，用于确定电力线路上的导线在各种情况下的弧垂值。
通过准确计算弧垂，可以确保导线的安全运行，避免导线因弧垂过大或过小而引发的问题。
孤立档弧垂计算公式是根据力学原理和电力线路特性推导出来的，其计算过程较为复杂，但可以通过简化的公式进行近似计算。
一般来说，孤立档弧垂计算公式包括两个方面的因素：导线的自重和外力的作用。
首先讨论导线的自重对弧垂的影响。
导线的自重是导线在重力作用下所产生的垂直力，导致导线产生一定的弧垂。
根据力学原理，可以得到导线的自重与弧垂之间的关系公式。
具体而言，导线的自重可以表示为导线的线密度乘以导线的长度，即自重=线密度×长度。
而导线的弧垂则可以表示为自重与张力之间的平衡关系，即自重=张力×弧垂。
综合这两个公式，可以得到导线弧垂的计算公式为：弧垂=自重/张力。
接下来讨论外力对弧垂的影响。
在电力线路中，导线除了自重外还会受到风力的作用。
风力会使导线产生横向偏移，从而改变导线的弧垂。
根据力学原理，可以得到导线受到的风力与弧垂之间的关系公式。
具体而言，导线受到的风力可以表示为风压力乘以导线的投影面积，即风力=风压力×投影面积。
而导线的弧垂则可以表示为风力与张力之间的平衡关系，即风力=张力×弧垂。
综合这两个公式，可以得到导线弧垂的计算公式为：弧垂=风力/张力。
综合考虑导线的自重和外力的影响，可以得到孤立档弧垂的综合计算公式。
具体而言，孤立档弧垂的计算公式为：弧垂=（自重+风力）/张力。
其中，自重=线密度×长度，风力=风压力×投影面积。
在实际计算中，线密度、长度、风压力、投影面积和张力都是已知的参数，可以根据电力线路的具体情况进行测量或估计。
需要注意的是，孤立档弧垂计算公式是在一定的假设条件下推导出来的，其适用范围有一定的限制。
在实际应用中，需要根据具体情况进行合理的修正和调整。
第三章特殊情况导线张力弧垂计算
第三章特殊情况导线张力弧垂的计算第一节概述第二章所述的导线的张力弧垂计算公式都是在导线上为均匀分布荷载的情况下导出的。
在实际工程中，导线、地线上还会出现非均匀分布的荷载，一般在以下几种情况出现。
山区线路施工时，由于道路交通不便，运输极为困难，往往采用滑索运输。
在超高压、特高压线路上，由于采用了分裂导线，施工人员在安装分裂导线的间隔棒时采用飞车作业。
运行检修人员修补档距中损坏导线，检测档距中压接管等，往往用绝缘爬梯挂在导线上进行高空带电作业。
国外在超高压、特别是在特高压线路上，我国在某些山区线路中，为了降低线路投资，采用镀锌钢绞线或钢丝绳制成的软横担，如图3-1-1所示。
图3-1-1特高压线路采用的软横担在变电站户外架空母线上，悬挂引线与开关、变压器等所用的连接线。
以上介绍的几种情况，都属于档距中有集中荷载的情况。
在孤立档中，特别是档距较小时，如线路终端杆塔至变电站门型架，变电站户外母线。
由于耐张绝缘子串单位长度重力和导线的单位长度重力相差很大，特别是小导线的情况。
而且由于孤立档档距较小时，耐张绝缘子串在一档中所占的比重较大，因此必须考虑耐张绝缘子串的影响。
在孤立档施工紧线时，锚塔处有耐张绝缘子串，而在紧线塔处没有，如图3-1-2所示。
导线张力、弧垂应按一端有耐张绝缘子串而另一端没有的架线情况进行计算。
在架空线路施工已架好导线或线路处于运行情况时，孤立档两端均有耐张绝缘子串，如图3-1-3所示。
此时，导线张力、弧垂应按两端有耐张绝缘子串情况进行计算。
图3-1-2 孤立档施工紧线图3-1-3 孤立档竣工运行显然，以上两种情况的张力、弧垂大小计算结果是不同的。
在中性点直接接地的电力网中，长度超过100km的线路均应换位。
换位循环长度不宜大于200km。
目前换位方式有直线换位塔，耐张换位塔等。
也可采用在一般直线杆塔上悬空换位方式，如图3-1-4所示，它是在每相导线上串接一组承受相间电压的耐张绝缘子串，通过两根短跳线A相换至B相，B相换至C相，一根长跳线C相换至A相。
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本次计算名称:孤立档 2014年4月16日11时20分
原始数据部分:
导线规格及设计数据:LGJ-300/25
名称符号数值单位
导线规格: 弹性系数Ｅ65000 ＭＰa
线膨胀系数α0.00002050 １/℃
单位长度重量Ｗ 1.0580 ｋｇ/ｍ
外径ｄ23.76 ｍｍ
计算截面Ａ333.30 ｍｍ^2
拉断力Ｔp 79230 Ｎ
安全系数 2.50
年平均张力百分比25 %
气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm
⑴最低气温-20 0 0
⑵平均气温15 0 0
⑶最大风0 26.51(29.61) 0
⑷覆冰-5 10 5
⑸最高气温40 0 0
⑹安装-5 10 0
⑺外过电压(无风) 15 0 0
⑻外过电压(有风) 15 10 0
⑼内过电压10 15.00(16.76) 0
⑽ 70℃高温70 0.00 0
⑾校验工况2 15 10.00 20
⑿校验工况3 -5 10.00 30
导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.1129
外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.1512
内过时综合比载Ｇ6 ( , 15.00(16.76)) 3.4037
大风时综合比载Ｇ6 ( , 26.51(29.61)) 4.7990
安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.1512
覆冰时综合比载Ｇ7 (5 , 10 ) 4.3895
70℃高温时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0.00 ) 3.1129
校验工况2时综合比载Ｇ2' ( 20 , 10.00 ) 10.6143
校验工况3时综合比载Ｇ3' ( 30 , 10.00 ) 16.7700
绝缘子串数据:
小号侧绝缘子串:DN-1, 大号侧绝缘子串:DN-1
绝缘子串重量(kg):122.000, 绝缘子串重量(kg):122.000
绝缘子串长度(m):2.280, 绝缘子串长度(m):2.280
绝缘子串总片数:8, 绝缘子串总片数:8
绝缘子串单片面积(m2):0.020, 绝缘子串单片面积(m2):0.020
绝缘子串单片覆冰重(kg):1.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):1.00
绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.03, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.03
档距:80.0, 高差:20.00, 分裂根数:1
最大使用张力(N):22800.0 初伸长降温:15
风速高度系数:1.117 每米附加重量(kg):0.00
过牵引允许张力(N):22800.0
过牵引长度(m):0.10 过牵引温度:-5
本次计算名称:孤立档 2014年4月16日11时20分
计算结果部分:
一、各气象条件下的荷载因数,弧垂及其位置: 过牵引工况张力受控!!
工况荷载因数D LO(m) 张力(N) 最大弧垂(m) 检修处弧垂(m)
最低气温9.087E+006 40.00 10593 0.930
年均气温9.087E+006 40.00 7290 1.351
最大风 1.692E+007 40.00 10703 1.352
覆冰 1.523E+007 40.00 10757 1.249
最高气温9.087E+006 40.00 6100 1.615
外过电压(有风) 9.233E+006 40.00 7341 1.357
外过电压(无风) 9.087E+006 40.00 7290 1.351
内过电压 1.023E+007 40.00 7999 1.331
校验工况1 9.087E+006 40.00 5200 1.895
校验工况2 6.640E+007 40.00 16569 1.840
校验工况3 1.551E+008 40.00 25281 1.873
过牵引9.087E+006 40.00 22800 0.432
二、各气象条件下的受力(每相): 过牵引工况张力受控!!
工况支点反力A(N) 支点反力B(N) 水平张力(N) 侧向受力A(N) 侧向受力B(N)
最低气温4248.8 -1047.7 10593
年均气温3423.1 -222.0 7290
最大风4497.2 -854.4 10703 543.1 543.1
覆冰4534.0 -844.4 10757 125.2 125.2
最高气温3125.6 75.5 6100
外过电压(有风) 3440.7 -229.6 7341
外过电压(无风) 3423.1 -222.0 7290
内过电压3638.3 -361.3 7999
校验工况1 2900.5 300.6 5200
校验工况2 6795.2 -1568.0 16569
校验工况3 9772.4 -2868.3 25281
过牵引7300.5 -4099.5 22800
三、高温气象条件下的弧垂: (单位为米)
档内最大弧垂处距离: 40.00 弧垂: 1.615
四、两侧耐张串挂点年均工况的倾斜角（度）:
左侧: -6.18 右侧: 21.39
五、架线及竣工的张力(每相)与弧垂: 已考虑初伸长降温:15℃
架线竣工温度(℃) 张力(N) 弧垂(m) 张力(N) 弧垂(m) 线长(m) -40 17915 0.514 18537 0.532 77.914 -30 14882 0.619 15633 0.630 77.919 -20 12392 0.744 13241 0.744 77.926 -10 10467 0.881 11362 0.867 77.935 0 9026 1.021 9922 0.993 77.945 10 7950 1.159 8820 1.117 77.957 20 7133 1.292 7966 1.237 77.969 30 6498 1.418 7290 1.351 77.982 40 5991 1.538 6745 1.461 77.995。