孤立档计算书
孤立档控制工况确定方法
孤立档控制工况确定方法合肥*大海摘要：进线孤立档计算是一个很繁杂的工作，而其中导线容许张力和控制工况筛选计算更加费解，不少初学者希望看到一篇白话题的文章，以深入浅出的语言把孤立档计算的思路、概念说说明白。
本文就是顺应这一“民意”而作，希望能助你一臂之力。
关键词：孤立档，进线孤立档，上限容许张力，下限容许张力，容许间隙，状态方程，F 系数，控制工况，弧垂表，过牵引。
进线孤立档可以看成是由导线、门形架、终端塔三个主要元件组成的“系统”，这个系统的典型断面如图1。
进线孤立档计算的主要任务是“在保证线路元件的强度安全性符合规范，各跨越间隙、接近距离也符合规范的前提下，计算各工况导线的张力、弧垂；编制施工、运行所需要的特性曲线、弧垂表。
”图1、进线孤立档断面图为便于理解，本文结合文献1第五章中的计算示例进行阐述。
其中简支梁计算部分，比如X C A M B Q ,,的含义和计算，文献已有详细讲解，本文不作介绍。
进线孤立档的特殊之处在于：（1）进线孤立档是由一个档距构成的耐张段，它的“代表档距”就是它的“几何档距”,所以在控制工况筛选时,无需考虑“临界档距”；（2）进线孤立档档距很短，在进行张力、弧垂计算时，不能忽略耐张串荷载，这样，就在档距两端存在着不同于导线集度的耐张串均布荷载。
耐张串不能忽略，给孤立档计算添加了不少内容：---因为档距中有不同集度的均布荷载，在计算方法上，要采用简支梁计算法； ---因为紧线时，仅锚线塔侧有耐张串，紧线塔侧无耐张串，所以，《紧线弧垂表》必须按一端无耐张串计算，而《竣工弧垂表》应该按两端有耐张串计算。
换句话说，《紧线弧垂表》与《竣工弧垂表》要分别计算、分别出版，不能像一般架空线那样，一个《安装曲线》，既可以用于紧线看弧垂，也可以用于竣工看弧垂。
---因进线孤立档两端耐张串在长度、重力等方面相差很大，所以左端无耐张串的《左紧线弧垂表》与右端无耐张串的《右紧线弧垂表》也要要分别计算； （3）进线孤立档经常会带有引下线、上人检修等“集中荷载”，进行张力、弧垂计算时，状态方程中的有关参数，也需要采用“简支梁计算法”计算；（4）进线孤立档档距很短，在“挂线工序”出现的过牵引张力不能忽略。
均匀载荷孤立档距导线力学基础计算
（5）覆冰时的风压比载 查表2-2 覆冰时的风速10m/s：α=1.0、C=1.2; 风压比载为：
0.6125C (2b d )v 2 g5 10 3 S 2 0.6125 11.2(2 5 15.07 ) 10 10 3 13.701 10 3 134 .49
（6）无冰有风时的综合比载
g6 g g
2 1 2 4 2 2
g 625 g 615 g 610
34.015 43.753 34.015 18.531
2
55 .420 10 38 .735 10
3
2
3
34.015 8.236
b(b d ) 3 g 2 27.708 10 S
d:导线直径mm b:覆冰厚度mm 3、导线自重和冰重总比载g3 导线自重和冰重总比载等于二者比载之和， 即 g3=g1+g2
2-1 导线的机械物理特性及比载
4．无冰时风压比载g4 无冰时作用在导线上每米长每平方毫米的 风压荷载称为无冰时风压比载。
d tg g
0
d Lx
g
0
dx dy
2
2
g
0
1 tg 2 dx
2-2均匀荷载孤立档距的导线悬垂曲线方程
整理后两边积分： 确定C1，C2： 在O点上
x 0，y 0 dy tg 0 dx
sh
d tg 1 tg 2
1
e0 e0 g ch0 1 2 dx
导线受力的平衡条件为： （1）水平方向里的平衡条件
2-2均匀荷载孤立档距的导线悬垂曲线方程
a O点处 0，故：轴向应力 x 水平应力 0 b 任一点c处应力的水平分量 0相等
独立基础计算书
独立基础计算书(总20页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--独立基础计算书计算依据：1、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、基本参数1、上部荷载参数5、软弱下卧层2地基压力扩散角θ(°)23基础底面至软弱下卧层顶部的距离z(m)160软弱下卧层顶处修正后的地基承载力设计值faz(kPa)平面图剖面图1-1剖面图2-2三、承台验算1、基础受力设计值计算：F=200KNM x′=M x+H1×V x=50+×10=74kN·mM y′=M y+H1×V y=50+×10=74kN·m标准值计算：(标准组合)F k=K s×F=×200=260kNM xk=K s×M x′=×74=·mM yk=K s×M y′=×74=·m2、基础及其上土的自重荷载标准值：G k=L×B×(γc×h1+ (h′+h2+h3) ×γ′)+L1×B1×h2×(γc-γ′)+(d x×2+a ) ×(d y×2+b)×h3×(γc-γ′)=××(24×+ ++ ×17)+×2××(24-17)+×2+ ) ××2+××(24-17)=3、基础底面压应力计算p k = (F k + G k)/A=(260+/×=基础底面抵抗矩：W X= BL2/6=×6=基础底面抵抗矩：W Y= LB2/6=×6=e x=M xk /(F k+G k)=(260+=p xkmax= (F k + G k)/A + |M xk|/W x=+=p xkmin= (F k + G k)/A - |M xk|/W x= p x增= p xkmax-p k=p x减= p k-p xkmin=e y=M yk/(F k+G k)=(260+=p ykmax= (F k + G k)/A + |M yk|/W y=+=p ykmin= (F k + G k)/A - |M yk|/W y= p y增= p ykmax-p k=p y减= p k-p ykmin=p kmax = p k+ p x增+ p y增=++=p kmin = p k- p x减- p y减=基座反力图1）轴心作用时地基承载力验算P k=≤f a=满足要求！2）偏心作用时地基承载力验算P kmax=≤=×=满足要求！4、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c= H1×γm=×18=下卧层顶面处附加压力值：p z=l b ×(p kmax-p c )/((b+2ztanθ)(l+2ztanθ))=×× 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=z×γ=2×20=40kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=+40=≤f az=160kPa满足要求！5、基础抗剪切验算P jmax= K c×(p kmax-G k /A) =× P jmin=0kPa1）第一阶验算抗剪切计算简图一阶X向抗剪切计算简图一阶y向h0x=h1-(δ+φx/2) = 400-(50+10/2)=345mmβhx=(800/ h0x)=1A cx1= Lh0x=3600×345=1242000 mm2V x=×βhx×f t ×A cx1=×1××1242000=1243242N=≥p jmax ×L×(B-B1 )/2=××/2= h0y=h1-(δ+φy /2)= 400-(50+10/2)=345mmβhy=(800/h0y)=1A cy1=Bh0y= 600×345=207000 mm2V y=×βhy×f t×A cy1=×1××207000=207207N=≥p jmax×B×(L- L1 )/2=×× kN满足要求！2）第二阶验算抗剪切计算简图二阶X向抗剪切计算简图二阶y向h0x=h1-(δ+φx/2)+ h2 =400-(50+10/2)+400=745mmβhx=(800/h0x)=1A cx2 =L×(h0x-h2) + L1 ×h2=3600×(745-400)+2800×400=2362000 mm2V x=×βhx×f t×A cx2=×1××2362000=2364362N=≥p jmax×L×(B-(b+2d y ))/2=×× kN h0y=h1-(δ+φy/2)+ h2 =400-(50+10/2)+400=745mmβhy=(800/h0y)=1A cy2 =B×(h0y-h2) + B1 ×h2=2800×(745-400)+2000×400=1766000 mm2V y=×βhy×f t×A cy2=×1××1766000=1767766N=≥p jmax×B×(L-(a+2d x ))/2=×× kN 满足要求！3）第三阶验算抗剪切计算简图三阶X向抗剪切计算简图三阶y向h0x=h1-(δ+φx/2) + h2+ h3=400-(50+10/2)+400+400=1145mmβhx=(800/h0x)=A cx3=L×(h0x-h2-h3)+L1×h2+(a+2d x)×h3=3600×()+2800×400+(800+2×600)×400=3162000 mm2V x=×βhx×f t×A cx3=×××3162000==≥p jmax ×L×(B-b)/2=×× h0y=h1-(δ+φy/2) + h2+ h3= 400-(50+10/2)+400+400=1145mmβhy=(800/h0y)=A cy3=B×(h0y-h2-h3)+B1×h2+(b+2d y)×h3=2800×()+2000×400+(600+2×300)×400=2246000 mm2V y=×βhy×f t×A cy3=×××2246000==≥p jmax ×B×(L-a)/2=××满足要求！6、基础抗冲切验算1）第一阶验算k=(L1 -B1 )/2=(2800-2000)/2=400mmX方向验算：抗冲切验算一阶X向a bx=2h0x +L1=2×345+2800=3490 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+L1=3490 mm y1= L/2-k=3600/2-400 =1400 mm≥B/2=1400 mmx1=2×(B/2+k) =2×(2800/2+400) =3600 mmy2=h0x +B1/2=345+2000/2 =1345 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1345)( 3490+3600)/2=194975 mm2Y方向验算：抗冲切验算一阶y向a by=2h0y+B1=2×345+2000=2690mm≤B=2800mm，取a by=2h0y+B1=2690mm x1= B/2+k= 2800/2+400=1800 mm≥3600/2=1800 mmy1=2×(L/2-k) =2×(3600/2-400)=2800 mmx2= h0y +L1/2=345+2800/2=1745mmA ly= (L/2-x2)(a by+y1)/2 = (3600/2-1745)(2690+2800)/2=150975mm2a mx=(a t +a bx)/2=(2800+3490)/2=3145mma my=(a t +a by)/2 =(2000+2690)/2=2345mmA q1x=a mx×h0x=3145×345=1085025 mm2A q1y=a my×h0y=2345×345=809025 mm2F lx=×βhp ×f t ×A q1x=×1××1085025==≥p jmax ×A lx=××194975==F1y=×βhp×f t ×A q1y=×1××809025==≥p jmax ×A ly=××150975==满足要求！2）第二阶验算k=((a+2d x) -(b+2d y) )/2=((800+2×600)-(600+2×300))/2=400mmX方向验算：抗冲切验算二阶X向a bx=2h0x +(a+2d x)=2×745+(800+2×600)=3490 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+(a+2d x)=3490 mmy1= L/2-k=3600/2-400 =1400 mm≥B/2=1400 mmx1=2×(B/2+k) =2×(2800/2+400) =3600 mmy2=h0x +(b+2d y)/2=745+(600+2×300)/2 =1345 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1345)( 3490+3600)/2=194975 mm2 Y方向验算：抗冲切验算二阶y向a by=2h0y+(b+2d y)=2×745+(600+2×300)=2690mm≤B=2800mm，取a by=2h0y+(b+2d y)=2690mmx1= B/2+k= 2800/2+400=1800 mm≥3600/2=1800 mmy1=2×(L/2-k) =2×(3600/2-400)=2800 mmx2= h0y +(a+2d x)/2=745+(800+2×600)/2=1745mmA ly= (L/2-x2)(a by+y1)/2 = (3600/2-1745)(2690+2800)/2=150975mm2a mx=(a t +a bx)/2=(2000+3490)/2=2745mma my=(a t +a by)/2 =(1200+2690)/2=1945mmA q1x=a mx×h0x=2745×745=2045025 mm2A q1y=a my×h0y=1945×745=1449025 mm2F lx=×βhp ×f t ×A q1x=×1××2045025==≥p jmax ×A lx=××194975==F1y=×βhp×f t ×A q1y=×1××1449025==≥p jmax ×A ly=××150975==满足要求！3）第三阶验算k=(a -b )/2=(800-600)/2=100mmX方向验算：抗冲切验算三阶X向a bx=2h0x+a=2×1145+800=3090 mm≤L=3600mm，取a bx=2h0x+a=3090 mm y1= L/2-k=3600/2-100 =1700 mm≥B/2=1400 mmx1=2×(B/2+k) =2×(2800/2+100) =3000 mmy2=h0x +b/2=1145+600/2 =1445 mmA lx=(B/2-y2)(a bx+x1)/2 = (2800/2-1445)( 3090+3000)/2=-137025 mm2因为A lx＜0，即A lx不存在，故取A lx=0Y方向验算：抗冲切验算三阶y向a by=2h0y+b=2×1145+600=2890mm> B=2800mm，取a by=B=2800mmx2= h0y +a/2= 1145 +800/2=1545mmA ly= (L /2- x2) ×a by= (3600 /2- 1545) ×2800=714000mm2a mx=(a t +a bx)/2=(800+3090)/2=1945mma my=(a t +a by)/2 =(600+2800)/2=1700mmA q1x=a mx×h0x=1945×1145=2227025 mm2A q1y=a my×h0y=1700×1145=1946500 mm2F lx=×βhp ×f t ×A q1x=×××2227025==≥p jmax ×A lx=××0=0N=0kNF1y=×βhp×f t ×A q1y=×××1946500==≥p jmax ×A ly=××714000==满足要求！四、承台配筋计算承台底部X轴向配筋HRB335Ф10@120承台底部Y轴向配筋HRB335Ф10@110基础底板受力配筋图P j= K c ×(p k-G k /A) =× 1）第一阶验算M1x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ L1)+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -B1)2 =1/48×[+ × (2×3600+ 2800)+ ) ×3600] ×(2800- 2000)2= kN·mM1y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ B1)+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -L1)2 =1/48×[+ × (2×2800+ 2000)+ ) ×2800] ×(3600- 2800)2= kN·mA sx1=M1x/×f yx ×h0x ) =×106/×300×345)=A sy1=M1y/×f yy ×h0y ) =×106/×300×345)=2）第二阶验算M2x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ (a+2d x))+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -(b+2d y))2 =1/48×[+ × (2×3600+ (800+2×600))+ ) ×3600] ×(2800- (600+2×300))2= kN·mM2y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ (b+2d y))+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -(a+2d x))2 =1/48×[+ × (2×2800+ (600+2×300))+ ) ×2800] ×(3600- (800+2×600))2= kN·mA sx2=M2x/×f yx ×h0x ) =×106/×300×745)=A sy2=M2y/×f yy ×h0y ) =×106/×300×745)=3）第三阶验算M3x=1/48[(p jmax+ p j) ×(2L+ a)+ (p jmak-p j) ×L] ×(B -b)2 =1/48×[+ × (2×3600+ 800)+ )×3600] ×(2800- 600)2= kN·mM3y=1/48[(p jmax+ p j) ×(2B+ b)+ (p jmak-p j) ×B] ×(L -a)2 =1/48×[+ × (2×2800+ 600)+ ) ×2800] ×(3600- 800)2= kN·mA sx3=M3x/×f yx ×h0x ) =×106/×300×1145)=A sy3=M3y/×f yy ×h0y ) =×106/×300×1145)=A sx=max(A sx1，A sx2，A sx3)=max，， =≤A SX=[（2800/120） +1]××102/4= mm2A sy=max(A sy1，A sy2，A sy3)=max，，=≤A SY=[（3600/110） +1]××102/4= mm2满足要求！21。
第二章 均布荷载下架空线计算
2,曲线弧长 导线最低点O至任一点C的曲线长度叫弧长. Lx=σo/g sh( g/σo) x 二,平抛物线方程 平抛物线方程是简化的悬链线方程.它是假 设作用在导线上的荷载沿档距均匀分布 荷载沿档距均匀分布而推 荷载沿档距均匀分布 导出的. 平抛物线方程式 y=(g/2σo) x (2—19) 导线曲线的弧长方程式 Lx=x+(g/6σo )x (2—20) 当悬挂点高差h/l≤10%时,用平抛物线方程进 行导线力学计算,可以得到满意的工程精度. ---工程计算
A.垂直比载 垂直比载
1,自重比载g1 导线本身重量所造成的比载称为自重比载. 公式: g1=gm0/S *10-3 2,冰重比载g2 g2=27.708b(b+d) /S *10-3 导线覆冰时,由于冰重产生的比载称为冰重比载,假设冰层沿导线均匀分布并成为一 个空心圆柱形, 3,导线垂直 垂直总比载g3 垂直 导线的自重和冰重总比载等于二者比载之和. : g3= g2+g1
2,任意一点的弧垂计算 fx=f-y 利用悬链线方程进行计算 , 可整理出 任意一点的弧垂精确计算公式: fx=2 σo/g (sh g/2σo la ×sh g/2σo lb) ( 2—23) 利用平抛物线方程 可得到任意一点的 弧垂的近似计算公式: fx= g lalb/(2σo)
二,导线应力 导线悬挂等高时, 1.导线上任意一点的应力 导线上任意一点的应力 导线上任意一点的张力 Tx=TO+(gSLx) 导线上任意一点处的轴向应力 σx=Tx/S=σo+yg 2--28 2.导线悬挂点的应力 导线悬挂点的应力 y=f 带入 2—28 σA=σo+yg = σo+fg
6,无冰有风时的综合比载 无冰有风时,导线上作用着垂直方向的比载g1和水平方向比 载g4,按向量合成可得综合比载g6,即称为无冰有风时的综 合比载. :g6 =(g4+ g1)向量合成 7,有冰有风时的综合比载 导线覆冰有风时,综合比载g7为垂直总比载g3和覆冰风压比 载g5的向量和. G7 g3 g5 【例题】
第三章特殊情况导线张力弧垂计算
第三章特殊情况导线张力弧垂的计算第一节概述第二章所述的导线的张力弧垂计算公式都是在导线上为均匀分布荷载的情况下导出的。
在实际工程中，导线、地线上还会出现非均匀分布的荷载，一般在以下几种情况出现。
山区线路施工时，由于道路交通不便，运输极为困难，往往采用滑索运输。
在超高压、特高压线路上，由于采用了分裂导线，施工人员在安装分裂导线的间隔棒时采用飞车作业。
运行检修人员修补档距中损坏导线，检测档距中压接管等，往往用绝缘爬梯挂在导线上进行高空带电作业。
国外在超高压、特别是在特高压线路上，我国在某些山区线路中，为了降低线路投资，采用镀锌钢绞线或钢丝绳制成的软横担，如图3-1-1所示。
图3-1-1特高压线路采用的软横担在变电站户外架空母线上，悬挂引线与开关、变压器等所用的连接线。
以上介绍的几种情况，都属于档距中有集中荷载的情况。
在孤立档中，特别是档距较小时，如线路终端杆塔至变电站门型架，变电站户外母线。
由于耐张绝缘子串单位长度重力和导线的单位长度重力相差很大，特别是小导线的情况。
而且由于孤立档档距较小时，耐张绝缘子串在一档中所占的比重较大，因此必须考虑耐张绝缘子串的影响。
在孤立档施工紧线时，锚塔处有耐张绝缘子串，而在紧线塔处没有，如图3-1-2所示。
导线张力、弧垂应按一端有耐张绝缘子串而另一端没有的架线情况进行计算。
在架空线路施工已架好导线或线路处于运行情况时，孤立档两端均有耐张绝缘子串，如图3-1-3所示。
此时，导线张力、弧垂应按两端有耐张绝缘子串情况进行计算。
图3-1-2 孤立档施工紧线图3-1-3 孤立档竣工运行显然，以上两种情况的张力、弧垂大小计算结果是不同的。
在中性点直接接地的电力网中，长度超过100km的线路均应换位。
换位循环长度不宜大于200km。
目前换位方式有直线换位塔，耐张换位塔等。
也可采用在一般直线杆塔上悬空换位方式，如图3-1-4所示，它是在每相导线上串接一组承受相间电压的耐张绝缘子串，通过两根短跳线A相换至B相，B相换至C相，一根长跳线C相换至A相。
120.道亨孤立档计算及进出线档空间设计系统_操作说明-V1.10
孤立档及进出线档计算程序操作说明客户服务热线：400-680-0012客户服务企业QQ ：800085980客户服务邮箱：800085980@北京道亨公司目录第一章系统概述 (1)一、功能简介 (1)二、系统需求 (1)第二章操作说明 (2)一、设置计算公式 (2)二、填写计算参数 (3)三、计算、绘图 (5)四、绘图配置 (6)1. 图形图表配置 (6)2. 图廓设置 (7)第一章系统概述一、功能简介《孤立档及进出线档计算程序》（以下简称GLD）适用于架空送电线路孤立档及有集中荷载的进出线档的工程设计工作。
确定档距、高差、气象条件、电线型号、串型号、集中荷载等参数后，可计算出孤立档内各种工况下的应力弧垂、架线弧垂等结果，并以图形方式显示该档内电线的弧垂形状及各种设计成果图表。
二、系统需求操作系统：Windows 7 / 8/10硬件：通用流行配置计算机CPU：1GHz 以上内存：1GB 以上硬盘：500MB以上空闲磁盘空间显示器：1024×768 分辨率以上第二章操作说明一、设置计算公式启动GLD后，首先进行计算配置。
点击配置——公式设置菜单，如下图：与GLD计算有关的参数包括：基本参数、荷载比载、应力弧垂三个页面。
在基本参数页面，可以设置重力加速度、冰密度等，以及规程选择。
进入荷载、比载页面，如下图：这里可以查看各项荷载的计算方法，以及设置基准风压计算公式和覆冰工况电线风荷载增大系数的计算方法。
进入应力、弧垂页面，如下图：这里可以设置孤立档的覆冰工况串重增大系数、过牵引长度、降温度数、过牵引工况安全系数，以及作用在孤立档上的集中荷载个数、位置、重量等参数。
请注意：集中荷载的位置是到小号侧挂点的水平距离，需要小于孤立档的档距值。
二、填写计算参数首先设置气象条件，如下图：可以点击导入气象区按钮，在弹出窗口中选择设计规范中的典型气象区，也可以直接修改界面中的各工况参数。
接下来进入绝缘子串页面，如下图：设置孤立档档距、高差、大小号侧的耐张串型号、数量等参数。
计算与放样结合孤立档装配试架线
电力科技2017年3期︱251︱ 计算与放样结合孤立档装配试架线江义勇安徽送变电工程公司，安徽 合肥 230000摘要：本文介绍了先计算放样钢丝绳弧垂，再利用钢丝绳放样，确定导线长度，最后采用装配式架线的施工方法。
关键词：计算；软件装配；式架线中图分类号：TM726 文献标识码：B 文章编号：1006-8465（2017）03-0251-01对终端塔至变电所构架孤立档架线，我们传统的施工方法是：在一相带绝缘子串挂线，在另一端高空紧线，划印后再把导线放回地面割线、压接，最后升空挂线，这种方法有很多缺点:操作繁琐，耗时费工，导线反复起落，容易被变电所围墙碰伤，且易损坏变电内设备。
以往我们也试过用实测档距和悬点高差等直接进行线长计算，但在测量档距或线长时，极小的误差就能带来很大的弧垂变化，结果都不理想，因此，在使用常规测量器具的情况下，直接计算法还不能普及应用。
在500kV 瓶（窑）-斗（山）送变电线路工程中，我们根据设计条件，先计算钢丝绳的弧垂，在利用钢丝绳放样的方法来确定导线线长，最后采用装配式安装法，成功完成了终端塔至斗山变电所构架孤立档架线施工，具体步骤如下： 1 放样钢丝绳弧垂计算 （1）假设在构架与终端塔的挂线点间挂一根两端不带绝缘子串的导线，要求其长度与该相竣工后的悬线长（即包括两端绝缘子金具串长的导线长）相等，求其水平应为H 2。
首先，在终端塔和构架挂线孔间水平距离L ₂、悬点高差角Ψ、耐张串长λ，导线和耐张串的线荷载ω、ω0及竣工后水平张力H ₁已知的情况下，竣工后两端带绝缘子串的悬线长L ₁为： L1=LcosΨ+ω²L³24H ²cosΨ₁［1+8(λL)³(ω0ω-1)(ω0ω-2)+12(λL)²(ω0ω-1)］ (1) 而上述假设的两端不带耐张串导线线长L2近似为： L2=LcosΨ+ω²L²24H ²cosΨ ₁ L =L2₁ 则 H2=11+8λL3*(ω0ω-1)*(ω0ω-2)+12(λL）²(ω0ω-1)（2）假设用一柔软钢丝绳代替两端无耐张串的导线，要求二者悬线长度相等，求钢丝绳的弧垂f3 钢丝绳的线长L ₃近似为： L3=LcosΨ+8f33LcosΨ⅔ 而：L2=LcosΨ+8f23LcosΨ⅔ ∵L2=L3 ∴f3=f2=ωL²8H2cosΨ 则f3=ωL²8H1cosΨ*1+8(λL)³ (ω0ω-1)(ω0ω-2)+12(λL )²(ω0ω-1) 2 放样操作 选择一根柔软的细钢丝绳，用一只U 型环将其一端与构架挂孔连接，另一端通过终端塔挂线孔下方的紧线滑车紧线，以f2值观测弧垂，划印后将其放回地面。
输电线路孤立档平衡开断计算及施工
第37卷第2期2020年6月ANHUI ELECTRIC POWER在输电线路张力架线施工中，孤立档进行平衡开断时，往往采取空中比划法进行划印割线，此种方法施工程序多，工效低，施工安全风险大；如能采用计算的方法确定割线长度，像常规的平衡开断那样直接进行开断，不仅方便施工，提高工效，减少空中作业量，还可降低施工安全风险。
如果能够建立数学模型，编辑孤立档平衡开断割线长度计算公式，就可解决孤立档平衡开断割线长度计算的技术难题；由于孤立档两端均为转角塔，相对位置有多种情况，可能有两个转角塔转角方向都为左转或右转，也可能一个为左转，另一个为右转等情况，对应关系比较复杂，不能按常规直线塔对应转角塔那样建立坐标系计算割线长度，只有将两转角塔之间的位置关系有机联系在一起，建立数学模型，才能为孤立档耐张塔平衡开断割线长度提供依据。
为此，我们按建立数学模型推导计算割线长度公式、割线有关规定和注意事项等三个方面进行研究，圆满解决了孤立档平衡开断施工计算的技术难题。
1建立数学模型推导计算公式1.1两耐张塔挂线点割线长度推导原理割线长度公式推导首先需要确定应用原理，根据原理进行公式推导。
根据两转角塔的相互位置关系建立三维空间坐标系（X，Y，Z），以其中一基转角塔中心为坐标原点，建立坐标系，确定两基杆塔中心的（X，Y，Z）参数，根据三维空间两点间距离公式，计算紧线后两转角塔挂孔投影在导地线上的划印点直线段长度与两转角塔挂孔的直线段长度差值，然后计算平衡开断割线长度；由于紧线已结束，开断前和挂线后导地线张力基本一致，不考虑其对线长的影响，但两端耐张串对导地线张力的影响在割线时须计算并考虑到割线长度里。
1.2坐标系建立假定小号侧转角塔转角方向为左转，转角度输电线路孤立档平衡开断计算及施工C alculation and Construction of Balance Break of Isolation Stall陈永贵（安徽送变电工程有限公司，安徽合肥230601）摘要：输电线路张力架线施工中，在耐张杆塔进行平衡开断紧挂线是一个比较成熟的施工技术，割线长度通过计算确定，划印后即可量取计算好的割线长度进行开断施工；但在孤立档进行平衡开断时，由于不能按一般耐张塔平衡开断计算公式进行开断尺寸计算，往往采取比划法进行开断施工，这样就会增加施工难度，费时、工效低。
档外弛度检测计算公式1
水平距离公式F1: D= 100×(A－B)×(Cosθ)2复测H为两两基铁塔的高差F2: H= 0.5×(A－B)×100×Sin(2×θ)＋I－V （I仪高、V中丝读数）F4: F= ( H＋ ( L (tanA－tanB)) )2／4F5: F= A×L2×0.001／G／Cos(tan-1(H／L))档外法观测公式测的数据：近点挂点：P；远点挂点：ο（F1）F6: A= -C*tg P（F2）F6: X= ((2C F＋((L－C)(AL＋CL tan ο－4CF)) )／L)2（F3）F6: θ= tan-1((X－A)／C)档外：a= -C*tgα 式中“C”取负值，C为仪器离近杆塔的距离；“ο”远点滑车口的角度;L 为驰度档档距。
P为近点挂点角度。
此公式为正镜。
档外法检查公式测的数据：近点挂点：P；远点挂点：ο；驰度切点θ；C C为仪器离近杆塔的距离（F1）F7: A= -C×tgP （A仪器离近点滑车口的高度）（F2）F7: F=0.25×( (A＋C×tgθ)＋((L－C)(tan ο－tanθ)) )2不知道公式F8: U=(M－N)×(L／D)2×(4X／L×(1－X／L))档端法观测公式F9: θ=tan-1(tanR －2 F－H )2／L)档端法检查公式：一、孤立档调线长度8(f2－f02)△L=3L式中△L应调整线长（计算为正加、为负减少）f为调整后的弛度L为档距f0为调整前弛度设计弧垂F的计算：F=F100×L2×10-4/COS（H/L）F100代表档距Lp时百米档距的架线弧垂；L为观测档的档距；H为高差；（H/L）要换算成度数。
二、φ观测档架空线悬挂点的差角（当挂线点高差h ≤10%时，可不计算角的影响，在连续挂档耐张段中，第k档导线对地距离不够时，调整线长公式：8L D2×Cos2φ△L= (f k2－f k02)∑L3 l k4式中：L D为该档距的代表档距；327∑L为该耐张段的总长；3789l k为第k档的档距420f k0为第k档调整前弛度（实测）13.10f k为第k档调整后弛度（按温度标准）12.04△L=8×3272×3789×(13.102－12.042)／3／4204=0.925正镜基础检查 F10说明斜长 露高L1： GHIJ KLMN OPQR STUV 垂直角 水平角ABCD 为正侧根开；EF 为对角根开； WXYZ 为基面高差；Z[1]为整基扭转正侧根开L2：A= K ×Cos （G-90°）×SinO+ N ×Cos （J-90°）×Sin(360°-R )△L3：B= K ×Cos （G-90°）×Cos O+L ×Cos （90°- H ）×Cos (180°-P )△L4：C=L ×Cos （H-90°）×Sin(180°-P )+M ×Cos （I-90°）×Sin(Q-180°)△L5：D=M ×Cos （I-90°）×Cos (Q-180°) +N ×Cos （J-90°）×Cos (360°-R )△对角根开L6：E= K ×Cos （G-90°）+ M ×Cos （I-90°）△L7：F= L ×Cos （H-90°）+ N ×Cos （J-90°）△基面高差L8：W=S+ K ×Sin （G-90°）△L9：X= T+ L ×Sin （H-90°）△L10：Y=U+ M ×Sin （I-90°）△L11：Z= V+N ×Sin （J-90°）△整基扭转L12：Z[1]= （720°-O-P-Q-R ）/4正镜基础检查A2B2C2D2OAC D A1B1C1D1B MN OPL17：X=T+L ×Sin （H －90°) Δ扭转L18：Y=（720°－A －B －C －D ）/4Δ正镜基础检查杆塔号：检查日期：测量点ABC D垂直角EFGH水平角ABCD斜长mmIJKL螺栓露高QRST螺栓根开偏差最大值AB 设计值CD 设计值BC 设计值DA 设计值AB 实测值CD 实测值BC 实测值DA 实测值A （2）+B （2）C （2）+D （2）B （1）+C （1）D （1）+A （1）AO 设计值BO 设计值CO 设计值DO 设计值MNOPAO 实测值BO 实测值CO 实测值DO 实测值基础的根开高差ABCDU V W X 地脚螺栓对基础中心偏移整基扭转Y耐张塔转角度数。
孤立档怎么填弧垂施工检查记录
孤立档怎么填弧垂施工检查记录单只档如何施工？孤档弧垂是在每个柱、梁、板的底板上设置两个（含两条平行斜线）单独支撑的模板，每一块挡板由固定支座和支撑立柱组成。
当挡块墙基础出现裂缝，为了防止裂缝进一步扩大时，应立即在裂缝两侧用灌浆料进行填充；当挡块墙体出现开裂现象，应在裂口两侧每隔一段距离各打一个模板洞。
在施工过程中注意及时清理浆料和模板。
施工方法：单档一般采用双排斜撑，两个单挡是靠一个固定支座来支撑的结构；用钢丝绳把它们固定在钢筋上。
单档的施工方法比较简单，就是直接用砂浆把钢丝绳剪断，然后将固定支座和支撑立柱通过斜撑相连并拧紧螺母即可完工；需要注意的是固定时应尽量靠近垂直方向。
如钢丝绳距离不一致可采用人工方法来调整；必要时可采用机械和人工进行调整；固定过程中应严格遵守操作规程中的有关规定和操作步骤。
(1)支架的主筋间距应大于2 m,支承螺栓与主体钢筋连接的间距不应小于主筋直径的2倍；支架支架长度，与底板或混凝土板之间的距离，应符合设计要求。
一般情况下，支撑立柱和斜撑采用同轴方式施工，斜撑采用两根以上的钢支撑。
钢柱可采用大跨距或双排斜支撑；双排结构可采用大跨距或双排支撑。
斜撑每隔一定距离均需要设置两个锚固螺栓。
斜撑主柱锚固采用φ25圆钢或Φ32不锈钢丝绳固定支柱柱固定。
斜撑主柱、斜撑主筋、斜撑螺栓均为双股螺纹钢或单股螺纹钢。
斜撑与基础之间的连接方式同斜撑基础。
斜撑支架与支撑立柱之间应设置锚固螺栓。
斜撑支架与支承立柱、斜撑立柱、斜撑支座连接采用锚固方法且锚固效果良好；斜撑支柱与钢支撑安装时应对支、撑、柱等进行定位、校正和预埋件埋置后焊接；斜撑支撑立柱与钢支撑安装后焊接后进行预埋件埋置，预埋件采用螺栓与支撑立柱等焊接安装后焊接。
..(2)支承螺栓与支撑立柱连接孔应采用套管，套管长度不应小于300 mm,并采用卡箍；套管内钢筋不应少于2根，并用2根钢筋固定支承螺栓与支撑立柱连接。
套管长度一般为300 mm,如果长度不足可以进行预留。
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计算程序版本：DMTSETUP2K单机版20081111工程索引卷册号： S1211S-D0202延边和龙崇善66kV输变电工程和龙～新兴洞T接崇善变66kV送电线路工程施工图设计阶段孤立档导、地线计算书主任（专业）工程师：主设人：全校人：设计计算人吉林省骏天电力工程设计有限公司2012-05-12本次计算名称:G1~G2导线 2012年5月12日10时59分原始数据部分:导线规格及设计数据:JL-G1A-150/25名称符号数值单位导线规格: 弹性系数Ｅ76000 ＭＰa线膨胀系数α0.00001890 １/℃单位长度重量Ｗ0.6001 ｋｇ/ｍ外径ｄ17.10 ｍｍ计算截面Ａ173.11 ｍｍ^2拉断力Ｔp 50986 Ｎ气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm⑴最低气温-40 0 0⑵平均气温-5 0 0⑶最大风-5 28 0⑷覆冰-5 10 10⑸最高气温40 0 0⑹安装-15 10 0⑺外过电压(无风) 15 0 0⑻外过电压(有风) 15 10 0⑼内过电压-5 15 0⑽校验工况1 70 0 0导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.3996外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.4764内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 3.7722大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 6.6334安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.4764覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 7.8992校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 3.3996绝缘子串数据:小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1绝缘子串重量(kg):66.690, 绝缘子串重量(kg):66.690绝缘子串长度(m):1.846, 绝缘子串长度(m):1.846绝缘子串总片数:14, 绝缘子串总片数:14绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05档距:62.0, 高差:20.39, 分裂根数:1最大使用张力(N):2451.0 初伸长降温:0风速高度系数:1.000 每米附加重量(kg):0.00过牵引允许张力(N):2451.0过牵引长度(m):0.15 过牵引温度:-10本次计算名称:G1~G2导线 2012年5月12日10时59分计算结果部分:一、各气象条件下的荷载因数,弧垂及其位置: 覆冰工况张力受控!!工况荷载因数D LO(m) 张力(N) 最大弧垂(m) 检修处弧垂(m)最低气温 1.671E+006 31.00 1307 2.708年均气温 1.671E+006 31.00 1254 2.824最大风 4.337E+006 31.00 2012 3.185覆冰 6.460E+006 31.00 2451 3.145最高气温 1.671E+006 31.00 1194 2.966外过电压(有风) 1.717E+006 31.00 1243 2.904外过电压(无风) 1.671E+006 31.00 1226 2.888内过电压 1.901E+006 31.00 1337 2.895校验工况1 1.671E+006 31.00 1158 3.057过牵引 1.671E+006 31.00 1505 2.352二、各气象条件下的受力(每相): 覆冰工况张力受控!!工况支点反力A(N) 支点反力B(N) 水平张力(N) 侧向受力A(N) 侧向受力B(N)最低气温1265.1 405.3 1307年均气温1247.5 422.9 1254最大风1722.6 398.9 2012 572.7 572.7覆冰2156.6 544.5 2451 126.9 126.9最高气温1227.8 442.6 1194外过电压(有风) 1248.8 431.5 1243外过电压(无风) 1238.4 432.0 1226内过电压1299.2 419.9 1337校验工况1 1216.1 454.3 1158过牵引1330.2 340.2 1505三、高温气象条件下的弧垂: (单位为米)档内最大弧垂处距离: 31.00 弧垂: 2.966四、架线及竣工的张力(每相)与弧垂: 已考虑初伸长降温:0℃架线竣工温度(℃) 张力(N) 弧垂(m) 张力(N) 弧垂(m) 线长(m)-40 1114 2.931 1307 2.708 62.037-30 1101 2.967 1291 2.742 62.048-20 1087 3.003 1276 2.775 62.060-10 1075 3.038 1261 2.808 62.0720 1062 3.073 1247 2.840 62.08410 1051 3.108 1233 2.872 62.09620 1039 3.143 1219 2.904 62.10830 1028 3.176 1206 2.935 62.12040 1017 3.210 1194 2.966 62.132本次计算名称:G1~G2地线 2012年5月12日11时2分原始数据部分:导线规格及设计数据:OPGW-24名称符号数值单位导线规格: 弹性系数Ｅ162000 ＭＰa线膨胀系数α0.00001260 １/℃单位长度重量Ｗ0.3460 ｋｇ/ｍ外径ｄ9.60 ｍｍ计算截面Ａ48.30 ｍｍ^2拉断力Ｔp 61400 Ｎ气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm⑴最低气温-40 0 0⑵平均气温-5 0 0⑶最大风-5 28 0⑷覆冰-5 10 10⑸最高气温40 0 0⑹安装-15 10 0⑺外过电压(无风) 15 0 0⑻外过电压(有风) 15 10 0⑼内过电压-5 15 0⑽校验工况1 70 0 0导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 7.0251外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 7.1756内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 7.7570大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 13.4427安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 7.1756覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 18.8245校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 7.0251绝缘子串数据:小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1绝缘子串重量(kg):5.430, 绝缘子串重量(kg):5.430绝缘子串长度(m):0.310, 绝缘子串长度(m):0.310绝缘子串总片数:1, 绝缘子串总片数:1绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05档距:62.0, 高差:20.39, 分裂根数:1最大使用张力(N):980.0 初伸长降温:0风速高度系数:1.000 每米附加重量(kg):0.00过牵引允许张力(N):980.0过牵引长度(m):0.15 过牵引温度:-10本次计算名称:G1~G2地线 2012年5月12日11时2分计算结果部分:一、各气象条件下的荷载因数,弧垂及其位置: 覆冰工况张力受控!!工况荷载因数D LO(m) 张力(N) 最大弧垂(m) 检修处弧垂(m)最低气温 2.573E+005 31.00 374 4.606年均气温 2.573E+005 31.00 368 4.681最大风9.352E+005 31.00 701 4.696覆冰 1.833E+006 31.00 980 4.703最高气温 2.573E+005 31.00 361 4.775外过电压(有风) 2.684E+005 31.00 373 4.724外过电压(无风) 2.573E+005 31.00 365 4.723内过电压 3.132E+005 31.00 406 4.683校验工况1 2.573E+005 31.00 356 4.837过牵引 2.573E+005 31.00 404 4.263二、各气象条件下的受力(每相): 覆冰工况张力受控!!工况支点反力A(N) 支点反力B(N) 水平张力(N) 侧向受力A(N) 侧向受力B(N)最低气温286.0 39.8 374年均气温284.1 41.8 368最大风497.0 35.9 701 198.2 198.2覆冰689.1 44.5 980 73.4 73.4最高气温281.7 44.2 361外过电压(有风) 287.9 42.7 373外过电压(无风) 283.0 42.9 365内过电压308.3 41.0 406校验工况1 280.1 45.7 356过牵引295.9 29.9 404三、高温气象条件下的弧垂: (单位为米)档内最大弧垂处距离: 31.00 弧垂: 4.775四、架线及竣工的张力(每相)与弧垂: 已考虑初伸长降温:0℃架线竣工温度(℃) 张力(N) 弧垂(m) 张力(N) 弧垂(m) 线长(m)-40 373 4.614 374 4.606 65.484-30 371 4.635 373 4.628 65.492-20 369 4.657 371 4.649 65.500-10 368 4.678 369 4.670 65.5080 366 4.699 367 4.691 65.51510 364 4.720 366 4.712 65.52320 363 4.741 364 4.733 65.53130 361 4.762 363 4.754 65.53940 360 4.783 361 4.775 65.547本次计算名称:G99~龙门架导线 2012年5月12日11时4分原始数据部分:导线规格及设计数据:JL-G1A-150/25名称符号数值单位导线规格: 弹性系数Ｅ76000 ＭＰa线膨胀系数α0.00001890 １/℃单位长度重量Ｗ0.6001 ｋｇ/ｍ外径ｄ17.10 ｍｍ计算截面Ａ173.11 ｍｍ^2拉断力Ｔp 50986 Ｎ气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm⑴最低气温-40 0 0⑵平均气温-5 0 0⑶最大风-5 28 0⑷覆冰-5 10 10⑸最高气温40 0 0⑹安装-15 10 0⑺外过电压(无风) 15 0 0⑻外过电压(有风) 15 10 0⑼内过电压-5 15 0⑽校验工况1 70 0 0导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2)自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.3996外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.4764内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 3.7722大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 6.6334安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.4764覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 7.8992校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 3.3996绝缘子串数据:小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1绝缘子串重量(kg):66.690, 绝缘子串重量(kg):66.690绝缘子串长度(m):1.846, 绝缘子串长度(m):1.846绝缘子串总片数:14, 绝缘子串总片数:14绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05档距:30.0, 高差:6.51, 分裂根数:1最大使用张力(N):2451.0 初伸长降温:0风速高度系数:1.000 每米附加重量(kg):0.00过牵引允许张力(N):2451.0过牵引长度(m):0.15 过牵引温度:-10本次计算名称:G99~龙门架导线 2012年5月12日11时4分计算结果部分:一、各气象条件下的荷载因数,弧垂及其位置: 过牵引工况张力受控!!工况荷载因数D LO(m) 张力(N) 最大弧垂(m) 检修处弧垂(m)最低气温7.803E+005 15.00 1395 0.902年均气温7.803E+005 15.00 1336 0.941最大风 1.295E+006 15.00 1718 1.130覆冰 2.081E+006 15.00 2173 1.100最高气温7.803E+005 15.00 1270 0.990外过电压(有风) 7.898E+005 15.00 1313 0.970外过电压(无风) 7.803E+005 15.00 1305 0.964内过电压8.275E+005 15.00 1375 0.971校验工况1 7.803E+005 15.00 1231 1.022过牵引7.803E+005 15.00 2451 0.513二、各气象条件下的受力(每相): 过牵引工况张力受控!!工况支点反力A(N) 支点反力B(N) 水平张力(N) 侧向受力A(N) 侧向受力B(N)最低气温1036.2 430.8 1395年均气温1023.3 443.6 1336最大风1235.0 489.5 1718 402.2 402.2 覆冰1585.7 642.7 2173 79.8 79.8 最高气温1009.0 458.0 1270外过电压(有风) 1021.1 451.2 1313外过电压(无风) 1016.7 450.3 1305内过电压1045.2 448.3 1375校验工况1 1000.5 466.4 1231过牵引1265.3 201.6 2451三、高温气象条件下的弧垂: (单位为米)档内最大弧垂处距离: 15.00 弧垂: 0.990四、架线及竣工的张力(每相)与弧垂: 已考虑初伸长降温:0℃架线竣工温度(℃) 张力(N) 弧垂(m) 张力(N) 弧垂(m) 线长(m) -40 1025 0.974 1395 0.902 27.180-30 1012 0.987 1377 0.913 27.185-20 999 0.999 1360 0.925 27.190-10 987 1.011 1344 0.936 27.1940 976 1.024 1328 0.947 27.19910 964 1.036 1313 0.958 27.20320 953 1.047 1298 0.969 27.20830 943 1.059 1284 0.980 27.21340 933 1.071 1270 0.990 27.217。