蒸汽网路水力计算
蒸汽管路计算公式
9.1蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下R = 6.88×10-3×K0.25×(G t2/ρd5.25)，Pa/m （9-1）d = 0.387×[K0.0476G t0.381/ (ρR)0.19]，m （9-2）Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]，t/h （9-3）式中 R ——每米管长的沿程压力损失（比摩阻），Pa/m ；G t ——管段的蒸汽质量流量，t/h；d ——管道的内径，m；K ——蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；ρ ——管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
二、蒸汽网路水力计算特点1、热媒参数沿途变化较大蒸汽供热过程中沿途蒸汽压力P下降，蒸汽温度T下降，导致蒸汽密度变化较大。
2、ρ值改变时，对V、R值进行的修正在蒸汽网路水力计算中，由于网路长，蒸汽在管道流动过程中的密度变化大，因此必须对密度ρ的变化予以修正计算。
如计算管段的蒸汽密度ρsh与计算采用的水力计算表中的密度ρbi 不相同，则应按下式对附表中查出的流速和比摩阻进行修正。
v sh = ( ρbi / ρsh) · v bi m/s （9-4）R sh= ( ρbi / ρsh) · R bi Pa/m （9-5）式中符号代表的意义同热水网路的水力计算。
3、K值改变时，对R、L d值进行的修正（1）对比摩阻的修正、当蒸汽管道的当量绝对粗糙度K sh与计算采用的蒸汽水力计算表中的K bi=0.2mm不符时，同样按下式进行修正：R sh=(K sh / K bi)0.25 · R bi Pa/m （9-6）式中符号代表意义同热水网路的水力计算。
蒸汽管道水力计算算例
p1 p 2 6 。根据式 6.3.3-3 计算临界比容比 c ，介质为干饱和蒸汽，绝热指数 k 取
这里需要指出的是，加入孔板后，管道的主要流速降到 40m/s，管道末端的流速依然很高， 为 240m/s。该算例仅仅为了说明计算过程，实际应用中还需要根据流速要求重新进行设计 计算。
Ho ts on
孔板能起到“憋压”的作用，及孔板上游的管道压降较小，流速较低，下游相应的变化量较 大。因此，孔板通常安装于管道靠后位置。这里，暂定需要将管道的流速限制在 40m/s（应 指的是上游的管道） 。由于上游的介质压力变化不大，介质比容按管道始端比容取值。则可 求得管道的质量流量为 2.424kg/s，即 8726.4kg/h，质量流速 1234.568 kg/m2s，相应的动压力 按式 6.1.9-2 计算，求得动压为 24691.32Pa。按式 6.2.4 计算上游的压损，由于管道上游占主 要长度，总阻力系数取 4，求得压损为 98765.28Pa，则孔板前压力为 5901235Pa，压损与管 道始端的压力比为 0.0165，小于 0.1，因此按式 6.2.4 计算的压降可以接受，无需进行修正。
Ho ts on
临界流速（见式 6.3.3-4 或 6.3.3-5） ，原文中式 6.3.3-5 根号里面多了 2，是错误的。将以下若
干计算式整理后，可以导出临界流量的便捷计算式 m
kp c c ，根据以上的结果可以
求得临界质量流速为 5431.565kg/m2s ，由管道的内径求得临界质量流量为 10.66kg/s ，即 38.393t/h。管道末端的流速即临界流速为 456.79m/s，管道始端的流速为 175.9m/s，流速远 高于 30~50m/s 范围，因此考虑加入限流孔板Байду номын сангаас制管道的流速。
蒸汽供热管和凝结水管路的水力计算
供热蒸汽管路和凝结水管路水力计算（一）供热管网水力计算的基本原理蒸汽供热系统的管网由供汽管网和凝结水回收管网组成。
蒸汽供热系统管网水力计算的主要任务主要有以下三类：（1）按已知的热媒（蒸汽或凝结水）流量和压力损失，确定管道的直径。
（2）按已知热媒流量和管道直径，计算管道的压力损失，确定管路各进出口处的压力。
当供汽管路输送过热蒸汽时，还应计算用户入口处的蒸汽温度。
（3）按已知管道直径和允许压力损失，计算或校核管道中的流量。
根据水力计算的结果，不仅能分别确定蒸汽供热系统的管径、流量、压力以及温度，还可进一步确定汽源的压力和温度、凝结水回收系统的型式以及凝结水泵的扬程等。
本指导书主要阐述水力计算的基本原理、凝结水管网的水力工况、上述第一类计算的基本方法、基本步骤及典型计算示例。
至于上述第二类和第三类计算，由于与第一类计算原理相同、方法相似，因此未作详细说明。
1. 供热管网水力计算的基本公式在管路的水力计算中，通常把管路中流体流量和管径都没有改变的一段管子称为一个计算管段。
任何一个供热系统的管路都是由许多串联或并联的计算管段组成的。
当流体沿管道流动时，由于流体分子间及其与管壁间存在摩擦，因而造成能量损失，使压力降低，这种能量损失称为沿程损失，以符号“Δp y ”表示；而当流体流过管道的一些附件（如阀门、弯头、三通、散热器等）时，由于流动方向或速度的改变，产生局部旋涡和撞击，也要损失能量使压力降低，这种能量损失称为局部损失，以符号“Δp j ”表示。
因此，管路中每一计算管段的压力损失，都可用下式表示：Δp = Δp y +Δp j = Rl + Δp j Pa (2—1)式中:Δp —— 计算管段的压力损失，Pa ；Δp y —— 计算管段的沿程损失，Pa ；Δp j —— 计算管段的局部损失，Pa ；R —— 每米管长的沿程损失，又称为比摩阻，Pa/m ；L —— 管段长度，m 。
比摩阻可用流体力学的达西·维斯巴赫公式进行计算：22v d R ρλ= Pa/m (2—2)式中：λ —— 管段的摩擦阻力系数；d —— 管子内径，m ；v —— 热媒在管道内的流速，m/s ；ρ—— 热媒的密度，kg/m 3。
供热工程第十三课蒸汽供热系统管网的水力计算与水力工况
Gt 12.06
K 0.125
t/h
第一节 蒸汽网路水力计算的基本公式
• 在蒸汽网路水力计算中由于网路长 蒸汽在管道流动过程中的密度变化 大，因此必须对密度的变化予以修 正计算。
vsh
bi sh
vbi
m/s
Rsh
bi sh
Rbi
Pa / m
第一节 蒸汽网路水力计算的基本公式
二、管段BC
从疏水器出口到二次蒸发箱 （或高位水箱）或凝水箱入口 的管段。
凝水在该管道流动由于不可避 免的通过疏水器时形成的二次 蒸汽和疏水器漏汽，该管段凝 水流动状态属于两相流的流动 状况。
蒸汽与凝水在管内形成的两相 流动现象有多种形式：有乳状 混合、汽水分层或水膜等多种 形态。
三、管段CD
蒸汽网路水力计算步骤与方法
1.根据各热用户的计算流量，确定蒸汽网 路各管段的计算流量
G' AQ'
t/h
r
蒸汽网路水力计算步骤与方法
2.确定蒸汽网路主干线和平均比摩阻； • 主干线是从热源到某一热用户的平均比
摩阻最小的一条管线。 • 主干线的平均比摩阻为：
Rpj
l
P
1 j
Pa / m
蒸汽网路水力计算步骤与方法
• 当蒸汽管道的当量绝对粗糙度与计 算采用的蒸汽水力计算表中的不符 时同样需要进行修正。
Rsh
K sh Kbi
Rbi
Pa / m
第一节 蒸汽网路水力计算的基本公式
• 蒸汽管道的局部阻力系数通常用当 量长度表示：
ld
d
9.1 d1.25 K 0.25
m
第一节 蒸汽网路水力计算的基本公式
10.蒸汽管道分支线的水力计算。
蒸汽采暖系统水力计算
蒸汽采暖系统水力计算蒸汽采暖系统水力计算是指通过对管道网络、阀门、泵等元件进行分析和计算，确定流体在管道中的压力和流量分配，以保证系统能够正常运行。
水力计算是蒸汽采暖系统设计中的重要环节，也是保证系统效率和安全性的关键。
以下是蒸汽采暖系统水力计算的详细解释：1. 管网分析：首先需要对管道系统进行分析，确定管道直径、长度、材质等参数，并绘制出管道网络图。
通过管道网络图可以明确管道的路径以及各个分支的长度和管径，为后续的水力计算提供基础数据。
2. 流量计算：流量是蒸汽采暖系统设计的关键参数之一，也是水力计算的核心内容。
流量的计算需要考虑系统的热负荷、热传递系数、温差、流速等因素，并且需要根据实际情况进行修正，保证计算结果的准确性。
3. 压力计算：蒸汽采暖系统中，压力是保证系统正常运行的关键因素之一。
压力计算需要考虑管道长度、管径、阀门、泵等元件的压力损失情况，以及系统的设计压力，通过计算确定系统各点的压力分布和管网的工作压力范围。
4. 泵选型：泵是蒸汽采暖系统的主要动力设备，泵的选型需要考虑系统的热负荷、流量、压力等因素，并且需要根据实际情况进行修正。
在选型过程中还需要考虑泵的效率、可靠性、维护成本等因素。
5. 阀门选型：阀门在蒸汽采暖系统中起到了调节流量和控制压力的作用，阀门的选型需要根据系统的热负荷、流量、压力等参数进行综合考虑，并且需要根据实际情况进行修正。
在选型过程中还需要考虑阀门的材质、密封性、可靠性等因素。
总之，蒸汽采暖系统水力计算是系统设计的重要环节，通过对管道网络、阀门、泵等元件进行综合分析和计算，保证系统能够正常运行，提高系统的效率和安全性。
蒸汽管道流速
类别最大允许压降流速kg/cm²100m m/s (1) 一般压力等级0.0~3.5 kg/cm²G 0.06 10.0~35.03.5~10.5 kg/cm²G 0.12 10.0~35.010.5~21.0 kg/cm²G 0.23 10.0~35.0>21.0 kg/cm²G 0.35 10.0~35.0(2) 过热蒸汽口径(mm)>200 0.35 40.0~60.0100~200 0.35 30.0~50.0<100 0.35 30.0~40.0 (3) 饱和蒸汽口径(mm)>200 0.20 30.0~40.0 100~200 0.20 25.0~35.0 <100 0.20 15.0~30.0 (4) 乏汽排汽管(从受压容器中排出) 80.0排汽管(从无压容器中排出) 15.0~30.0 排汽管(从安全阀排出) 200.0~400.0.1 蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下R =6.88×1×K0.25×(Gt2/ρd5.25)，Pa/m （9-1）d = 0.387×[K0.0476Gt0.381 / (ρR)0.19]，m （9-2）Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]， t/h （9-3）式中 R —— 每米管长的沿程压力损失（比摩阻）， Pa/m ；Gt —— 管段的蒸汽质量流量，t/h；d —— 管道的内径，m；K —— 蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；ρ —— 管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
蒸汽管道水力计算表说明
饱和水蒸汽管道水力计算表使用说明1.管道初始端饱和水蒸汽物性参数的确定根据初始饱和水蒸汽温度，在“饱和水蒸汽管道水力计算参数选取表”文件夹中“饱和水蒸汽物性参数表.xls"选取相应温度下饱和水蒸汽密度ρ与绝对压强P ab。
此算例中为170℃饱和水蒸汽,则查表知此温度下绝对压强为0.7926MPa，密度为4。
113m3/kg，则比容V为0.2431kg/m3。
根据初始饱和水蒸汽温度与绝对压强，在在文件夹“饱和水蒸汽管道水力计算参数选取表"中“水和水蒸气的动力粘度表。
xls"选取相应温度与压力下饱和水蒸汽的动力粘度η.此算例中为170℃饱和水蒸汽，则查表取170℃时1MPa时水蒸汽动力粘度η为159×10—6Pa·s。
将170℃、0.7926MPa、0.2431kg/m3与159×10-6Pa·s代入“蒸汽管道水力计算表。
xls”已知条件中。
2.初步确定管道管径根据管道饱和水蒸汽设计流量，经过试算，在“饱和水蒸汽管道水力计算参数选取表”文件夹中“水、蒸汽及压缩空气管道推荐流速。
doc”选取相应管径范围内推荐流速。
此算例中流量为0。
117t/h，经试算管道直径小于100mm，则推荐流速为15~30m/s，取下限值15m/s,由此初步确定管道内径为30mm，管道壁厚2.5mm,故管道外径为35mm.3.计算管道内蒸汽流动雷诺数确定流动状态由上已知管道内流速与管道内径，此算例为20号钢管，则管道粗糙度为0。
1mm，填入“蒸汽管道水力计算表。
xls”。
根据下式计算表自动计算出雷诺数：（1）式中,Re——雷洛数,无量纲；w-—饱和水蒸汽流速，此算例中为15m/s；d——管道内径,此算例中为0。
03m；η——饱和水蒸汽的动力粘度，此算例中为159×10-6Pa·s；V-—饱和水蒸汽的比容，此算例中为0.2431kg/m3.此算例中，表中计算雷诺数为11600。
蒸汽网路水力计算
蒸汽网路水力计算蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下R = 6.88×10-3×K0.25×(G t2/ρd5.25)，Pa/m （9-1）d = 0.387×[K0.0476G t0.381/ (ρR)0.19]，m （9-2）Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]，t/h （9-3）式中 R ——每米管长的沿程压力损失（比摩阻），Pa/m ；G t ——管段的蒸汽质量流量，t/h；d ——管道的内径，m；K ——蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；ρ ——管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
二、蒸汽网路水力计算特点1、热媒参数沿途变化较大蒸汽供热过程中沿途蒸汽压力P下降，蒸汽温度T下降，导致蒸汽密度变化较大。
2、ρ值改变时，对V、R值进行的修正在蒸汽网路水力计算中，由于网路长，蒸汽在管道流动过程中的密度变化大，因此必须对密度ρ的变化予以修正计算。
如计算管段的蒸汽密度ρsh与计算采用的水力计算表中的密度ρbi不相同，则应按下式对附表中查出的流速和比摩阻进行修正。
vsh = ( ρbi/ ρsh) · vbim/s （9-4）R sh = ( ρbi/ ρsh) · RbiPa/m （9-5）式中符号代表的意义同热水网路的水力计算。
3、K值改变时，对R、Ld值进行的修正（1）对比摩阻的修正、当蒸汽管道的当量绝对粗糙度Ksh与计算采用的蒸汽水力计算表中的Kbi=0.2mm不符时，同样按下式进行修正：Rsh =(Ksh/ Kbi)0.25 · RbiPa/m （9-6）式中符号代表意义同热水网路的水力计算。
蒸汽管道流速
类别最大允许压降流速kg/cm²100m m/s (1) 一般压力等级0.0~3.5 kg/cm²G 0.06 10.0~35.03.5~10.5 kg/cm²G 0.12 10.0~35.010.5~21.0 kg/cm²G 0.23 10.0~35.0>21.0 kg/cm²G 0.35 10.0~35.0(2) 过热蒸汽口径(mm)>200 0.35 40.0~60.0100~200 0.35 30.0~50.0<100 0.35 30.0~40.0 (3) 饱和蒸汽口径(mm)>200 0.20 30.0~40.0 100~200 0.20 25.0~35.0 <100 0.20 15.0~30.0 (4) 乏汽排汽管(从受压容器中排出) 80.0排汽管(从无压容器中排出) 15.0~30.0 排汽管(从安全阀排出) 200.0~400.0.1 蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下R =6.88×1×K0.25×(Gt2/ρd5.25)，Pa/m （9-1）d = 0.387×[K0.0476Gt0.381 / (ρR)0.19]，m （9-2）Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]， t/h （9-3）式中 R —— 每米管长的沿程压力损失（比摩阻）， Pa/m ；Gt —— 管段的蒸汽质量流量，t/h；d —— 管道的内径，m；K —— 蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；ρ —— 管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
输配管网 低压蒸汽管路水力计算
2 ．最不利管路的水力计算
采用控制比压降法进行最不利管路的水力计算。
低压蒸汽供暖系统摩擦压力损失约占总压力损失的60 ％，因此，根据预计的平均比摩阻：
=100 × 0.6 ＝60Pa ／m 左右和各管段的热负荷，选择各管段的管径及计算其压力损失。
计算时利用附录5 — 3 ，附录5 — 4 和附录4 — 2 。
附带说明，利用附录5 — 3 时，当计算热量在表中两个热量之间，相应的流速值可用线性关系折算。
比摩阻R 与流速( 热量Q) ，可按平方比关系折算得出。
如计算管段1 ，热负荷Q l ＝71000 w ，按附录5 — 3 ，现选用d ＝70mm 。
根据表中数据可知：当d ＝70mm ，Q ＝61900W 时，相应的流速＝12 ．1m ／s ，比摩阻R ＝20Pa ／m 。
当选用相同的管径d ＝70mm ，热负荷改变为Q l ＝71000w 时，相应的流速 1 和比摩阻R 1 的数值，可按下式关系式折算得出
m ／s
pa ／m
计算结果列于表5 — 2 和在5 — 3 中。
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蒸汽网路系统一、蒸汽网路水力计算的基本公式计算蒸汽管道的沿程压力损失时，流量、管径与比摩阻三者的关系式如下R = 6.88×10-3×K0.25×(Gt2/ρd5.25)， Pa/m （9-1）d = 0.387×[K0.0476Gt0.381/ (ρR)0.19]， m （9-2）Gt = 12.06×[(ρR)0.5×d2.625 / K0.125]， t/h （9-3）式中R ——每米管长的沿程压力损失（比摩阻）， Pa/m ；G t ——管段的蒸汽质量流量，t/h；d ——管道的径，m；K ——蒸汽管道的当量绝对粗糙度，m，取K=0.2mm=2×10-4 m；ρ ——管段中蒸汽的密度，Kg/m3。
为了简化蒸汽管道水力计算过程，通常也是利用计算图或表格进行计算。
附录9-1给出了蒸汽管道水力计算表。
二、蒸汽网路水力计算特点1、热媒参数沿途变化较大蒸汽供热过程中沿途蒸汽压力P下降，蒸汽温度T下降，导致蒸汽密度变化较大。
2、ρ值改变时，对V、R值进行的修正在蒸汽网路水力计算中，由于网路长，蒸汽在管道流动过程中的密度变化大，因此必须对密度ρ的变化予以修正计算。
如计算管段的蒸汽密度ρsh与计算采用的水力计算表中的密度ρbi不相同，则应按下式对附表中查出的流速和比摩阻进行修正。
vsh = ( ρbi/ ρsh) · vbim/s （9-4）R sh = ( ρbi/ ρsh) · RbiPa/m （9-5）式中符号代表的意义同热水网路的水力计算。
3、K值改变时，对R、L d值进行的修正（1）对比摩阻的修正、当蒸汽管道的当量绝对粗糙度K sh与计算采用的蒸汽水力计算表中的K bi=0.2mm不符时，同样按下式进行修正：Rsh =(Ksh/ Kbi)0.25 · RbiPa/m （9-6）式中符号代表意义同热水网路的水力计算。
（2）对当量长度的修正蒸汽管道的局部阻力系数，通常用当量长度表示，同样按下式进行计算。
即Ld= Σξ·d/λ= 9.1·(d1.25/K0.25)·Σξ （9-7）室外蒸汽管道局部阻力当量长度L d值，可按附录5-2热水网路局部阻力当量长度表示。
但因K值不同，需按下式进行修正。
L sh.d = (K bi / K sh )0.25·L bi.d = (0.5/0.2)0.25 ·L bi.d=1.26· L bi.d m式中符号代表意义同热水网路的水力计算。
当采用当量长度法进行水力计算，蒸汽网路中计算管段的总压降为 ΔP = R(L + L d ) = RL zh Pa （9-9） 式中 L zh —— 管段的折算长度， m 。
【例题9-1】蒸汽网路中某一管段，通过流量G t =4.0 t/h ，蒸汽平均密度ρ=4.0 kg/m 3。
（1）如选用φ108×4的管子，试计算其比摩阻R 值。
（2）如要求控制比摩阻R 在200Pa/m 以下，试选用合适的管径。
【解】（1）根据附录11—1的蒸汽管道水力计算表（ρbi =1.0 kg/m 3），查出当Gt=4.0t/h ，公称直经DN100时，R bi = 2342.2 Pa/m ；v bi = 142 m/s管段流过蒸汽的实际密度ρsh =4.0 kg/m 3。
需要进行修正，得出实际的比摩阻R sh 和流速v sh 值为v sh = ( ρbi / ρsh ) · v bi = (1/4)×142 = 35.5 m/sR sh = ( ρbi / ρsh ) · R bi = (1/4)×2342.2 = 585.6 Pa/m（2）根据上述计算可见，在相同的蒸汽质量流量G t 和同一管径d 条件下，流过的蒸汽密度越大，其比摩阻R 及流速v 值越小，呈反比关系。
因此，在蒸汽密度ρ=4.0kg/ m 3，要求控制的比摩阻为200Pa/m以下，因表中蒸汽密度为ρ=1.0 kg/ m 3，则表中控制的比摩阻值，相应为200×（4/1）= 800 Pa/m 以下。
根据附录9—1，设ρ=1.0 kg/ m 3，控制比摩阻R 在800Pa/m 以下，选择合适的管径，得出应选用的管道的公称直径为DN125mm ，相应的R bi 值及v bi 值为 R bi = 723.2 Pa/m ；v bi = 90.6 m/s最后，确定蒸汽密度ρ=4.0 kg/ m 3时的实际比摩阻及流速值。
R sh = ( ρbi / ρsh ) · R bi = (1/4)×723.2 = 180.8 Pa/m < 200 Pa/mv sh = ( ρbi / ρsh ) · v bi = (1/4)×90.6 = 22.65 m/s 三、蒸汽网路水力计算方法1、准确的计算方法 ——按管段取蒸汽的平均密度ρpj = (ρs + ρm ) / 2， kg/m 3 （9-10）式中 ρs 、ρm ——分别为计算管段始端和末端的蒸汽密度， kg/m 3。
逐段进行计算特点：该方法较准确的计算管段节点蒸汽参数（P s 、T s ）,计算较准确。
2、简略计算方法——对整个系统取蒸汽平均密度ρpj = (ρs + ρm ) / 2， kg/m 3 (9-11)式中 ρs 、ρm ——分别为系统始端和末端的蒸汽密度， kg/m 3。
特点：该方法计算误差比较大，但计算工作量小。
3、按一定管长取管段始端的密度具体取法：每隔50米管长取始端蒸汽的密度，逐段进行计算。
特点：该方法计算的准确性介于上述两者之间。
4、蒸汽网路水力计算的任务要求选择蒸汽网路各管段的管径，以保证各热用户蒸汽流量的使用参数的要求四、计算步骤（准确的计算方法）1.根据各热用户的计算流量，确定蒸汽网路各管段的计算流量：a.各热用户的计算流量，应根据各热用户的蒸汽参数及其计算热负荷，按下式确定Gˊ= AQˊ/ r， t/h （9-12）式中 Gˊ—— 热用户的计算流量，t/h ；Qˊ—— 热用户的计算热负荷，通常用GJ/h ，MW 或Mkcal/h 表示； r —— 用汽压力下的汽化潜热，kJ/kg 或kcal/kg ；A —— 采用不同计算单位的系数，见下表b 的主干线管段，应根据具体情况，乘以各热用户的同时使用系数。
2.确定蒸汽网路主干线和平均比摩阻主干线 应是从热源到某一热用户的平均比摩阻最小的一条管线。
主干线的平均比摩阻，按下式求得R pj = ΔP / ∑L(1+αj )， Pa/m （9-13）式中 ΔP — 热网主干线始端与末端的蒸汽压力差， Pa ； ∑L — 主干线长度， m ；αj — 局部阻力所占比例系数，可选用附录9-3的数值。
3.进行主干线管段的水力计算 a 、假定管段末端的压力：计算每米管长的压力降 ΔP / ∑L ；Pa/m 其中ΔP ：主干线始、末端的压力差,Pa 。
计算管段末端的压力 P m = P s -（ΔP / ∑L）L 1， Pa （9-14）通常从热源出口的总管段开始进行水力计算。
热源出口蒸汽的参数为已知，现需先假设该管段末端蒸汽压力，ρm =（ΔP / ∑L）L 由此得出该管段蒸汽的平均密度ρpjρpj = (ρs + ρm ) / 2， kg/m 3 （9-15）式中 ρs 、ρm —— 计算管段始端和末端的蒸汽密度， kg/m 3。
4.确定管径（通过水力计算表由G 、R pj 查出d 、R 值）a.根据该管段假设的蒸汽平均密度ρpj 和按式9-13确定的平均比摩阻R pj 值，将此R 值换算为蒸汽管路水力计算表ρbi 条件下的平均比摩阻R bi·pj 值。
通常水力计算表采用ρbi = 1 kg/m 3，得R bi·pj / R pj = ρpj / ρbiR bi·pj = (ρpj / ρbi)· R pjb.根据计算管段的计算流量和水力计算表ρbi 条件下得出的R bi·pj 值，按水力计算表，选择蒸汽管道直径d 、比摩阻R bi 和蒸汽在管道的流速v bi 。
c.根据该管段假设的平均密度ρpj ，将从水力计算表中得出的比摩阻R bi 和v bi 值，换算为在ρpj 条件下的实际比摩阻R sh 和流速v sh 。
R sh =R bi(ρbi \ρpj )，Pa/m ； v sh =vbi(ρbi \ρpj )，m/s 。
蒸汽在管道的最大允许流速，按《热网规》，不得大于下列规定 过热蒸汽：公称直径DN>200mm 时，80m/s公称直径DN≤200mm时，50m/s饱和蒸汽：公称直径DN>200mm时，60m/s公称直径DN≤200mm时，35m/s5.计算管段的局部阻力当量长度及管段压力降a.按所选的管径，计算管段的局部阻力总当量长度L d.由局部阻力系数查附录5-2，注意K值引起的修正。
b. 计算管段的实际压力降，ΔP sh = R sh·(L+L d) Pa。
6.较核管段的平均密度a.计算管段末端的压力值 P mˊ = P s - ΔP sh， Pa （9-16）查得相应Pmˊ条件下的ρˊm值。
b.计算管段的平均密度ρˊpj = (ρs + ρˊm) / 2 ， kg / m3 （9-17）c.与开始假设平均密度ρpj进行比较,如两者相等或差别很小，则该管段的水力计算过程结束，进行下一管段的计算，如两者差别较大，则应重新假设ρpj，然后按同一计算步骤和方法进行计算，直到两者相等或差别很小为止，重新假设的ρpj= ρˊpj 。
由此蒸汽网路主干线所有管段逐次进行水力计算。
7.分支管路的水力计算（计算方法同上）由主干线计算结果而确定支线始端压力；由用户用汽压力确定支线末端压力，重复步骤（2)-（6）。
五、计算例题【例题9-2】某工厂区蒸汽供热管网，其平面布置图见下图。
锅炉出口的饱和蒸汽表压力为10bar。
各用户系统所要求的蒸汽表压力及流量列于图9-1上。
试进行蒸汽网路的水力计算。
主干线不考虑同时使用系数。
图9-1 例题9-1附图【解】从锅炉出口到用户3 的管线为主干线则 R pj = ΔP/∑L(1+αj) = [(10 - 7)×105] / [(500+300+100)(1+0.8)] = 185.2 Pa/m式中αpj = 0.8，采用附录9-3的估算数值。
1.已知锅炉出口的蒸汽压力，进行管段1的水力计算首先计算锅炉出口的管段。
预先假设管段1末端的蒸汽压力。