塔吊基础验算书底部桩基
塔吊三桩基础的计算书
塔吊三桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QT80E 塔机自重标准值:Fk1=440.02kN 起重荷载标准值:Fqk=80.00kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-200.0kN.m 塔吊计算高度:H=70m塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C25承台混凝土等级:C40 保护层厚度:H=50mm承台边长:5.5m 承台厚度:Hc=1.4m承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.5m桩间距:a=4.0m 桩钢筋级别:HRB400桩入土深度:10m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.3m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值=440.02kNFk12) 基础以及覆土自重标准值G=5.5×5.5×1.732/4×1.40×25=458.43875kNk3) 起重荷载标准值Fqk=80kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)Wk=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2qsk=1×0.69×0.35×1.6=0.39kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk =qsk×H=0.39×70.00=27.03kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×27.03×70.00=946.06kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)Wk=0.8×1.62×1.95×1.39×0.35=1.23kN/m2qsk=1×1.23×0.35×1.6=0.69kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk =qsk×H=0.69×70.00=48.20kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk =0.5Fvk×H=0.5×48.20×70.00=1686.85kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-200+0.9×(800+946.06)=1371.46kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-200+1686.85=1486.85kN.m三. 桩竖向力计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩基技术规范》GJ94-2008的第5.1.1条其中 Fk──作用于承台顶面的竖向力；Gk──桩基承台和承台上土自重标准值；Mxk ,Myk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩；xi ,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Nik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
塔吊桩基础验算doc
------------------------------------------------------------------------------- 独立桩承台设计 ZCT-1------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------桩基重要性系数: 1.000 承台底标高: -2.000(m)承台为 4桩承台第1种承台的混凝土强度等级： C40 承台钢筋级别: HRB400 配筋计算as = 50(mm)桩基沉降计算经验系数: 1.000确定压缩层深度时附加应力与自重应力比: 20.00%基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)承台尺寸参数e11(mm)2500e12(mm)2500L11(mm)2500L12(mm)2500A'(mm)1000H(mm)1500桩类型: 人工挖孔桩桩长 = 10.000(m) 桩直径 = 800(mm)桩的混凝土强度等级 = C35 单桩极限承载力标准值 = 1000.000(kN)承载力计算时：采用复合桩基承载力柱宽 = 2000, 柱高 = 2000(mm) 柱子转角 = 0.000(度) 柱的混凝土强度等级 = C35柱上荷载设计值:弯矩Mx = 7000.000(kN-m)弯矩My = 7000.000(kN-m)轴力N = 1326.000(kN)剪力Vx = 237.000(kN)剪力Vy = 237.000(kN)地面标高 = 0.000(m) 地下水标高 = -10.000(m)层号土类名称层厚重度饱和重度压缩模量承载力标frk风化侧阻力(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)准值(kPa)(kPa)程度(kPa) 1粘性土 5.00018.000---10.00160.00------20.00 2粘性土 5.00018.000---10.00160.00------20.00 3粘性土 5.000---19.00010.00160.00------20.00[计算结果]一、桩竖向承载力验算:复合桩基极限承载力设计值 = 2352.955(kN)综合极限承载力效应系数 = 3.851桩心坐标 = 0.000,0.000(mm)在中心荷载作用下,桩顶全反力 = 919.500(kN)按规范公式(γ0 *N <= R) 计算, 承载力设计满足系数 :2.56>1.0 满足.在偏心荷载作用下：按规范公式(γ0 *Nmax <= 1.2*R) 计算桩号: 1, 桩顶全反力: 848.400(kN), 承载力设计满足系数 :3.33>1.0 满足.桩号: 2, 桩顶全反力: 2319.500(kN), 承载力设计满足系数 :1.22>1.0 满足.桩号: 3, 桩顶全反力: -480.500(kN), 桩受拉力, 不必验算冲切桩号: 4, 桩顶全反力: 990.600(kN), 承载力设计满足系数 :2.85>1.0 满足.二、承台受力计算:1. 各桩净反力(kN):__桩号01 _= 260.400(kN)__桩号02 _= 1731.500(kN)__桩号03 _= -1068.500(kN)__桩号04 _= 402.600(kN)_最大桩净反力: 1732(kN)2. 柱对承台的冲切:冲切验算: 柱宽2000 柱高 2000(mm)桩截面换算边长: 640(mm)柱冲切计算承台厚度h0: 1450(mm)冲切面参数:左右下上冲跨(mm) 1180.000_1180.000_1450.000_1450.000um (mm) 1725.000_1725.000_1590.000_1590.000冲跨比 0.814_ 0.814_ 1.000_ 1.000冲切系数 0.829_ 0.829_ 0.700_ 0.700抗冲切力(kN) 6674.372_6674.371_5197.404_5197.404总的抗冲切力: 23743.553(kN)总的冲切力(已乘重要性系数): 1326.000(kN) _柱对承台抗冲切的设计满足系数 17.906>1.0 满足. 3. 桩对承台的冲切:桩号 1 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): 260.400(kN)抗冲切满足系数: 18.920桩号 2 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): 1731.500(kN)抗冲切满足系数: 2.845桩号 3 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): -1068.500(kN)桩受拉力, 不必验算冲切桩号 4 为角桩冲切面参数:左右冲跨(mm) 1180.000_1180.000冲跨比 0.814_ 0.814冲切系数 0.552_ 0.552抗冲切力: 4926.782(kN)冲切力(已乘重要性系数): 402.600(kN)抗冲切满足系数: 12.237所有桩:_角桩受拉力, 不必验算冲切4. 承台抗剪验算:剪切面 1剪切面坐标(mm): (3500,-2180)--(-3500,-2180)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.547(kN)剪切力(已乘重要性系数): 1991.900(kN)抗剪切满足系数: 7.246剪切面 2剪切面坐标(mm): (2180,-3500)--(2180,3500)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.547(kN)剪切力(已乘重要性系数): 2134.100(kN)抗剪切满足系数: 6.763剪切面 3剪切面坐标(mm): (3500,2180)--(-3500,2180)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.547(kN)剪切力(已乘重要性系数): 665.900(kN)抗剪切满足系数: 21.674剪切面 4剪切面坐标(mm): (-2180,-3500)--(-2180,3500)实际宽度: 7000.0 计算宽度b: 7000.0(mm)剪跨a: 1180.0(mm) 剪跨比λ: 0.814 剪切系数β*βhs: 0.832抗剪切力: 14432.548(kN)剪切力(已乘重要性系数): 808.100(kN)抗剪切满足系数: 17.860_下边的抗剪验算的设计满足系数 7.246>1.0 满足._右边的抗剪验算的设计满足系数 6.763>1.0 满足._上边的抗剪验算的设计满足系数 21.674>1.0 满足._左边的抗剪验算的设计满足系数 17.860>1.0 满足.5. 局压验算:柱局压验算:不需要验算桩局压验算:不需要验算_柱对承台局压验算满足_桩对承台局压验算满足6. 受力计算结果_承台弯矩: _My= 3201.1(kN-m)_Mx= 2987.9(kN-m)_承台配筋(全截面): _Asx= 6814(mm2)_Asy= 6360(mm2)X向主筋配置: E14@150 (7235mm2,0.069%)>Asx=6814mm2满足 Y向主筋配置: E14@160 (6773mm2,0.065%)>Asy=6360mm2满足_抗冲切满足_抗剪切满足_柱局压满足_桩局压满足。
TC6013塔吊桩基础计算书
TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN，最大起重荷载F=80.0kN，塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m，塔吊起重高度H=120.0m，塔身宽度B=1.6m，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，承台厚度Hc=1.40m，桩直径或方桩边长 d=0.40m，桩间距a=4.20m，基础埋深D=0.00m，保护层厚度:50.00mm，承台混凝土强度等级:C35，承台钢筋级别:HRB335，桩混凝土强度等级:C35，桩钢筋级别:HRB335，承台箍筋间距S=400.00mm。
二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值：F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值：G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN；(3)起重荷载标准值：F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。
塔吊基础设计计算书(桩基础)
塔吊基础设计计算书（桩基础）一、编制依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；2、《建筑地基基础设计规范》（DBJ 15-31-2003）；3、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）；5、《简明钢筋混凝土结构计算手册》；6、《地基及基础》（高等学校教学用书）（第二版）；7、建筑、结构设计图纸；8、塔式起重机使用说明书；9、岩土工程勘察报告。
二、设计依据1、塔吊资料根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用1台QTZ160自升塔式起重机。
塔身自由高度56m，最大吊运高度为203米，最大起重量为10t，塔身尺寸为1.70m×1.70m，臂长65m。
2、岩土力学资料，（BZK8孔）比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础按非工作状态计算，受力如上图所示：F k =850.0kNG k =25×4×4×1.50=600kN F h =70kNM k =3630+70×1.50=3735kN.m四、 单桩允许承载力特征值计算1、 单桩竖向承载力特征值:1）、按地基土物理力学指标与承载力参数计算A p ＝πr 2＝0.5027m 2Pa ra sa a R R R R ++= （DBJ15-31-2003）（10.2.4-1）MPa f MPa f C C rp rs 10;10;05.0;40.021====kN l q u R i sia sa 9.1488)7.06076.1340(8.01415926.3=⨯+⨯⨯⨯==∑kNR kN A f C R kN h f C u R kN h f C u R a P rp pa r rs p ra r rs p ra 3.50076.20102.10056.5029.14886.20104.01415926.310104.02.10050.1101005.08.01415926.38.08.06.5025.0101005.08.01415926.38.08.0231322321=+++==⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==2）、桩身截面强度计算p c c A f ψ＝0.7×16.7×103×0.5027＝5877kN式中：c ψ＝0.7；f c ＝16.7×103kN/m 2；A p ＝0.5027m 2 2、 单桩水平承载力特征值计算 C25砼：E c =2.80×104N/mm 2=3.15×107kN/m 2，f tk =1.78×103kN/m 2 Es=2.0×108kN/m 2, %5625.0%)3.0%65.0(400200080020003.0=-⨯--+=g ρ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛-+=20201232d E E d d W g c S ρπ =])206.08.0(%5625.0)11080.2100.2(28.0[328.014.32782⨯-⨯⨯-⨯⨯+⨯ =0.07226m 328.007226.020⨯==d W I O =0.0289m 4 EI=0.85E c I 0=0.85×2.80×107×0.0289=687820535068782053.11035⨯⨯==I E mb c α=0.60m -1 （DBJ15-31-2003）（10.2.19）式中：m=35×103kN/m 4 oa χ＝0.01mb 0=0.9(1.5d+0.5)=1.53m桩长L ＝15.96m·L=0.60×15.96=9.576>4,按α·L=4查表 得：x ν=2.441；m ν=0.768；2=m γ（按圆形截面取值）；kN G F N kk k 5.36241=+=；8.0=N ξ 27865.0%5625.011080.2100.2148.0)1(14m E E d A g c s n =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=πρπ )1)(2225.1(10ntk m kNg mtk m Ha A f N W f a R γξργν++=（DBJ15-31-2003）（10.2.22）kNR Ha 7.236)65.01078.125.3628.01(%)5625.02225.1(768.005286.01078.126248.033=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 3、 单桩抗拔力特征值计算09.0G l q u R i sia i p a t +=∑λ （DBJ15-31-2003）（10.2.10） ＝950.9+180.5＝1131.4kNisia i p l q u ∑λ＝3.14×0.8×(0.4×40×13.76+0.6×60×0.7+0.7×100×1.0+0.7×180×0.5)＝950.9kN 0.9G 0＝0.9×π×0.42×15.96×25＝180.5kN五、 单桩桩顶作用力计算和承载力验算12ii 2)22.1(222.137354600850⨯⨯⨯⨯±+=＝362.5±1100.4()⎪⎩⎪⎨⎧=<-⎩⎨⎧==<=)(0.10819.7370.587776.60082.19.1462单桩抗拔力满足要求单桩承载力满足要求kN R kN kN A f kNR kN ta pc c z ψ 3、 水平力作用下:H ik =nH k （DBJ15-31-2003）（10.2.1-3）470==17.5kN<R Ha ＝236.8kN （满足要求） 六、 抗倾覆验算根据上图所示，可得：倾覆力矩 m kN H F M M h .43584.10703630=⨯+=⨯+=倾 抗倾覆力矩i b 22)(⨯+⨯+=ta k k R aG F M 抗 m kN .6.86638.20.1081226.3)600850(=⨯⨯+⨯+=故由上述计算结果，得6.199.143586.8663>==倾抗M M （抗倾覆满足要求） 七、 承台受冲切、受剪切承载力验算按照广东省地基基础设计规范中明确承台受冲切、受剪切承载力采用验算h 0的高度来判断。
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
塔吊四桩基础的计算
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QT80E 塔机自重标准值:Fk1=511.20kN起重荷载标准值:Fqk=60kN 塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m 塔吊计算高度:H=140m塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C25承台混凝土等级:C30 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.5m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=180mm 承台钢筋级别:HPB235承台顶面埋深:D=0m 桩直径:d=0.8m桩间距:a=4.0m 桩钢筋级别:HPB235桩入土深度:15m 桩型与工艺:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m) 计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=511.2kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.46×140.00=64.87kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×64.87×140.00=4541.11kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.62×1.95×1.39×0.35=1.23kN/m2=1.2×1.23×0.35×1.60=0.83kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.83×140.00=115.67kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×115.67×140.00=8096.88kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1552+0.9×(800+4541.11)=6359.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1552+8096.88=9648.88kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(511.2+1020.94)/4=383.03kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(511.2+1020.9375)/4+(9648.88+115.67×1.35)/5.66=2116.60kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(511.2+1020.9375-0)/4-(9648.88+115.67×1.35)/5.66=-1350.53kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(511.2+1020.94+60)/4=398.03kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(511.2+1020.9375+60)/4+(6359.00+64.87×1.35)/5.66=1537.81kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(511.2+1020.9375+60-0)/4-(6359.00+64.87×1.35)/5.66=-741.74kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(511.2+60)/4+1.35×(6359.00+64.87×1.35)/5.66=1731.48kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(511.2+60)/4-1.35×(6359.00+64.87×1.35)/5.66=-1345.92kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×511.2/4+1.35×(9648.88+115.67×1.35)/5.66=2512.84kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×511.2/4-1.35×(9648.88+115.67×1.35)/5.66=-2167.78kN 2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
自升式塔吊基础桩基础荷载验算
康复病房综合楼（三期）工程塔吊基础验算1#机：塔吊型号：QTZ80（TC6010A-6/ TC6010AZ-6）自升式塔式起重机计算依据：选用《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJT 187-2009。
根据需求，现场拟部署2台塔吊进行材料垂直运输，带附墙，在附墙安装前自由高度为40米，均采用钻孔灌注桩基础。
根据两台塔吊所处的位置，基础选用对应的地质参数分别进行计算，其中1#机位置的岩土设计参数选用孔号ZK33。
一、基本参数1、塔吊采用固定式基础，根据塔吊使用说明书P39/118页表5-1，基础载荷如下：基础载荷和建筑物载荷表其中：P1为基础所受的垂直力； P2为基础所受的水平力；M为基础所受的倾覆力矩； MK为基础所受的扭矩。
基础受力简图2、岩土层参数根据塔吊的现场布置位置，并参照《岩土工程勘察报告书》，选择最不利的地质情况进行验算。
塔吊基础的采用钻孔灌注桩，灌注桩有效桩长13.0m ，桩顶黄海高程为6.10m ，参照该处的地质剖面图，灌注桩穿过土层的地质工程特性指标标准值一览表如下（孔号ZK33参数）：桩穿入的土层厚度及工程特性指标标准值一览表3、基础参数根据施工现场的情况以及地质状况，塔吊基础拟采用矩形承台钻孔灌注桩基础。
（1）钻孔灌注桩桩径600mm ，桩间距为3.80m ，有效桩长13.0m 。
（2）矩形承台尺寸a ×b ×h=5000×5000×1350mm 。
（3）灌注桩、承台混凝土强度等级为C35，轴心抗压强度设计值fc ＝16.7N/mm 2，轴心抗拉强度设计值 ft ＝1.57N/mm 2；钢筋采用Ⅲ级，f y =360N/mm 2，保护层厚度: 50mm 。
尺寸如图：塔吊基础平面尺寸图二、荷载计算塔吊在非工作状态下，其弯矩最大，为最不利状态，故选用塔吊非工作状态的荷载进行验算。
1、自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=580kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5×5×1.35×25=843.75kN2、风荷载计算非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值（1）塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.80kN/m 2)W k=0.8×2.31×1.95×0.65×0.80=1.87kN/m2q sk=1×1.87×0.35×1.6=1.05kN/m（2）塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.05×40.00=41.97kN（3）基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.97×40.00=839.49kN.m3、塔机的倾覆力矩非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1900+839.49=2739.49kN.m三、桩竖向力计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算1、桩顶竖向力的计算依据《建筑桩基技术规范》GJ94-2008的第5.1.1条其中 F k──作用于承台顶面的竖向力；G k──桩基承台和承台上土自重标准值；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩； x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
塔吊基础设计(四桩)
塔吊基础设计(四桩)计算书1.计算参数 （1）基本参数采用2台QTZ100塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-11.90m ；现场地面标高-9.80m,承台面标高-10.40m ；采用钻(冲)孔桩基础，地下水位-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN .m)F kF hMM Z工作状态 646.30 22.70 1864.30 413.60 非工作状态537.4091.201829.40hF h基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩基础顶面所受水平力基础顶面所受垂直力M =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图M比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图 F k =646.30kN,F h =22.70kNM=1864.30+22.70×1.40=1896.08kN .mF k ，=646.30×1.35=872.51kN,F h ，=22.70×1.35=30.65kN M k =(1864.30+22.70×1.40)×1.35=2559.71kN .m 2）桩顶以下岩土力学资料序号 地层名称 厚度L (m) 极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*i (kN/m) 抗拔系数λiλi q sik i(kN/m) 1 中砂 5.80 53.00 307.40 0.40 122.96 2 淤泥质土 4.60 20.00 92.00 0.70 64.40 3 粉砂 4.80 22.00 105.60 0.70 73.92 4粗砂2.0086.00240.00 172.000.5086.00桩长 17.20∑q sik*L i677.00 ∑λi q sik*L i 347.28（3基础桩采用4根φ600钻(冲)孔灌注桩,桩顶标高-11.80m,桩端不设扩大头，桩端入粗砂 2.00m ；桩混凝土等级C30,f C =14.30N/mm 2,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2,桩长17.20m ；钢筋HRB400,f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2。
塔吊单桩基础验算书
QTZ80塔吊单桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号：QT80-TC6013-6， 塔吊自重(包括压重)G: 624.5kN ，最大起重荷载Q: 60.000 kN ， 塔吊起升高度H: 120 m ，塔身宽度B:1.800 m ，混凝土的弹性模量E c ：31500.000 N/mm 2，地基土水平抗力系数m ：4.250 MN/m 4，混凝土强度: C30， 钢筋级别: III 级钢，桩直径d: 1.500 m ， 保护层厚度: 50.000 mm ，额定起重力矩：800kN ·m ， 标准节长度a ：2.8m ，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c ：120mm ，所处城市：广东惠阳， 基本风压W 0：0.7kN/m 2，地面粗糙度类别：B 类 田野乡村 风荷载高度变化系数μz ：1.34 。
二. 荷载计算1. 塔吊对交叉梁中心作用力的计算1. 塔吊自重(包括压重)G = 624.5 kN2. 塔吊最大起重荷载Q = 60.000 kN3.基础以及覆土自重标准值Gk=5.5×5.5×1.35×25=1021非工作状态作用于塔吊的竖向力设计值F=684.5+1021=17062. 风荷载计算(塔式起重机砼基础工程技术规程，附录A 塔机风荷载计算)1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)=0.8×1.59×1.95×1.34×0.2=0.665kN/m 2/sk k q w A H =,0A a BH ==0.665×0.35×1.8=0.419kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =q sk ×H=0.419×45=18.85kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk =0.5F vk ×H=0.5×18.85×120=1131kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.7kN/m 2)=0.8×1.69×1.95×1.34×0.7=2.473kN/m 2=2.473×0.35×1.8=1.558kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk = q sk ×H=1.558×45=70.11kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×70.11×120=4207kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=0.9×(1131+800)=1738kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=4207kN.m三. 承台计算承台尺寸:5000mm×5000mm×1500mm依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
塔吊基础验算
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度H=75.00m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=0.60m,桩间距a=4.00m,承台厚度Hc=1.30m基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=812.50kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.80+812.50)/4+882.00×(4.00×1.414/2)/[2×(4.00×1.414/2)2]=552.93kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
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8、Q TZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。
8.1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN，最大起重荷载F2=39.2kN，基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。
现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m，8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G0=201.88kN；起重臂自重G1=30.3kN；小车和吊钩自重G2=2.86kN；平衡臂自重G3=15.05kN；平衡块自重G4=81kN；塔吊最大起重荷载Q max=39.2kN；塔吊最小起重荷载Q max=7.84kN；塔基自重标准值：F k1=331.09kN；基础自重标准值：G k=500kN；起重荷载标准值：F qk=39.2kN；8.3.2风荷载计算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ωo=0.2kN/m²）q sk=0.8αβz μsμz ωoαo BH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.2×0.35×1.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F vk=q sk·H=0.422×39=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M sk=0.5F vk·H=0.5×16.46×39=321kN ·m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ω’o=0.55kN/m²）q’sk=0.8αβz μsμz ω’oαo BH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.55×0.35×1.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F’vk=q’sk·H=1.3×39=50.27kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M’sk=0.5F’vk·H=0.5×50.27×39=980.27kN ·m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。
1、大臂自重产生的力矩标准值：M1 =30.3×20=606kN ·m2、最大起重荷载产生的力矩标准值：M2=39.2×10=392kN ·m3、小车产生的力矩标准值：M3=2.86×10=28.6kN ·m4、平衡臂产生的力矩标准值：M4=-15.05×6=-90.3kN ·m5、平衡产生的力矩标准值：M5=-81×11=-891kN ·m8.3.4综合分析计算8.3.4.1工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值：M k=M1 +M3+ M4 +M5 +0.9（M2 +M sk）=606+28.6-90.3-891+0.9（392+321）=295kN ·m2、水平荷载标准值：F vk=16.46kN3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：F k1=331.09kN；基础自重标准值：G k =500kN ； 起重荷载标准值：F qk =39.2kN ； 8.3.4.2非工作状态下塔基对基础顶面的作用1、标准组合的倾覆力矩标准值： M ’k =M 1 +M 4 +M 5 +M ’sk =606-90.3-891+980.27 =604.79kN ·m无起重荷载，小车收拢于塔身边，故没有力矩M 2 、M 3 。
2、水平荷载标准值：F ’vk =q ’sk ·H=1.3×39=50.27kN 3、竖向荷载标准值：塔基自重标准值：F k1=331.09kN ； 基础自重标准值：G k =500kN ； F ’k =F k1+G k =331.09+500=831.09kN比较以上工况和非工况的计算，可知本例塔机在非工作状态时对于基础传递的倾覆力矩最大，故应该按照非工作状态的荷载组合进行塔吊基础承载力验算。
8.4桩基承载力验算倾覆力矩按照最不利的对角线方向作用，取最不利的非工作状态荷载进行验算。
8.4.1桩基竖向荷载验算1、轴心竖向力作用下：kN N G F Q K K K 55.415250009.3311=+=+=（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）kN kN Q K 7005.415<=,满足要求。
2、偏心竖向力作用下：L h F M N G F Q VK K K K K ∙+++=''1kN Q K 03.520363.62.127.5079.604250009.331=⨯+++=（以最不利情况塔吊基础底部只有两根桩进行验算）kN R kN Q K 8402.103.520n =<=,满足要求。
8.4.2桩身轴心受压承载力验算kN Q Q K 04.7023.52035.1max max =⨯==γ，查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN 。
R Q <max ，轴心受压承载力符合设计要求。
8.5塔吊基础承载力验算 8.5.1示意图8.5.2相关数据 1．几何参数：B1 = 2250 mm ；A1 = 2250 mm ；H1 = 1200 mm ；B = 1500 mm ；A = 1500 mm ；B2 = 2250 mm ；A2 = 2250 mm 基础埋深d = 1.20 m 2．荷载值：(1)作用在基础顶部的标准值荷载Fgk = 831.09 kN ；M gxk = 604.79 kN·m ；V gxk = 50.27 kN (2)作用在基础底部的弯矩标准值M xk = 604.79 kN ·mV xk = 50.27 kN·m绕X轴弯矩: M0xk= 604.79 kN·m绕Y轴弯矩: M0yk= 60.32 kN·m(3)作用在基础顶部的基本组合荷载不变荷载分项系数r g = 1.20 活荷载分项系数r q = 1.40F = r g·F gk＋r q·F qk = 997.31 kNM x = r g·M gxk＋r q·M qxk = 725.75 kN·mV x = r g·V gxk＋r q·V qxk = 60.32 kN(4)作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0x= 725.75 kN·m绕Y轴弯矩: M0y = V x·H1 =60.32×1.20 = 72.39 kN·m3．材料信息：混凝土：C35钢筋：HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi)4．基础几何特性：底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 4.50×4.50 = 20.25 m2绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×4.50×4.502 = 15.19 m3 绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×4.50×4.502 = 15.19 m38.5.3计算过程8.5.3.1修正地基承载力按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 220.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 18.00 kN/m3γm = 18.00 kN/m3b = 4.50 m，d = 1.20 m如果 b ＜3m，按 b = 3m, 如果 b > 6m，按 b = 6m如果 d ＜0.5m，按 d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 220.00＋0.00×18.00×(4.50－3.00)＋1.00×18.00×(1.20－0.50)= 232.60 kPa修正后的地基承载力特征值f a= 232.60 kPa（满足塔吊基础说明书不得低于200kPa的要求）。
8.5.3.2轴心荷载作用下地基承载力验算按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.2－1)F k = F gk＋F qk = 831.09＋0.00 = 831.09 kNG k = 20S·d = 20×20.25×1.20 = 486.00 kNp k = (F k＋G k)/S = (831.09＋486.00)/20.25 = 65.04 kPa ≤f a，满足要求。
8.5.3.3偏心荷载作用下地基承载力验算按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：当e≤b/6时，p kmax = (F k＋G k)/A＋M k/W (5.2.2－2)p kmin = (F k＋G k)/A－M k/W (5.2.2－3)当e＞b/6时，p kmax = 2(F k＋G k)/3la (5.2.2－4)X、Y方向同时受弯。
偏心距e xk = M0yk/(F k＋G k) = 60.32/(831.09＋486.00) = 0.05 me = e xk = 0.05 m ≤(B1＋B2)/6 = 4.50/6 = 0.75 mp kmaxX = (F k＋G k)/S＋M0yk/W y= (831.09＋486.00)/20.25＋60.32/15.19 = 69.01 kPa偏心距e yk = M0xk/(F k＋G k) = 604.79/(831.09＋486.00) = 0.46 me = e yk = 0.46 m ≤(A1＋A2)/6 = 4.50/6 = 0.75 mp kmaxY = (F k＋G k)/S＋M0xk/W x= (831.09＋486.00)/20.25＋604.79/15.19 = 104.86 kPap kmax = p kmaxX＋p kmaxY－(F k＋G k)/S = 69.01＋104.86－65.04 = 108.83 kPa≤ 1.2×f a = 1.2×232.60 = 279.12 kPa，满足要求。