2015版抗拔桩裂缝及强度验算计算表格

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抗拔桩计算

抗拔桩计算(总1页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
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2 Φ500抗拔桩计算
1.单桩抗拔承载力特征值
因为场地地质条件较均匀，取场地中的钻孔Z10计算。

查省标锤击桩规程的表 5.2.8得抗拔桩摩阻力折减系数：砂土0.5i λ±=；黏性土0.7i λ±=；风化土0.5i λ±=。

承台底面标高为-（3.6+1.5）=-5.1
0.9ta p i i sia i R U q l Gp λξ=∑+ (DBJ/T 15-22-2008中的5.2.8 =3.14x0.5x[0.5x10x13.5]+0.9x(25-10)x3.14x0.1252x13.5 =115kN>110kN
所以单桩抗拔承载力满足要求。

2.抗拔桩桩身强度
因为Φ500 A 型125壁厚管桩桩身配10Ф9.0钢筋
对于Φ500 A 型125壁厚管桩B R =377kN>110kN
所以抗拔桩桩身强度满足要求。

3.抗拔桩的桩顶填芯混凝土深度
L a =Q t /f n *U pn =100x103(500-125*2)=573mm<2000mm
所以取a L =2000mm
4.抗拔桩的连接钢筋
A s =Q t /f y =100x103x1.35/360=375mm 2 (DBJ/T 15-22-2008中的5.3.2条公式5.3.2-2)
实配三级钢4条Φ20的的As=1256mm 2>375mm 2
所以Φ500抗拔桩连接钢筋实配三级钢4条Φ20满足要求。

抗拔桩计算书

抗拔桩计算书确定桩型、截面尺寸及桩长选用人工挖孔桩、桩径800，嵌入中风化砂岩3m 承台埋深2m1.1确定桩的竖向受压承载力0.8 2.5D m μππ=== 222/40.8/40.5p A D m ππ=== 扩大头面积：22211/4 1.6/42p A D m ππ=== 2.51(0.82295 1.4)376.5sk si si i Q q l KN μψ=∑=⨯⨯⨯+⨯= 1.0300026000pk p pk p Q q A KN ψ==⨯⨯=基桩受压承载力设计值：//376/1.656000/1.653864sk s pk p R Q Q KN γγ=+=+=1.2确定桩的竖向抗拔承载力考虑桩扩大头作用，将其视为固结于砂岩内，按桩的强度设计抗拔。

1.3 确定单桩水平承载力0.88%g ρ= 080080720d mm =-= 542.010 6.73.010s E c E E α⨯===⨯ 22223000.8[2(1)][0.82(6.71)0.88%0.72]0.0543232E g d W d d m ππαρ=+-=+-⨯⨯= 400/20.054/20.022I W d m ===75200.850.853100.022 5.6110c E I E I K N m ==⨯⨯⨯=⨯ 00.9(1.50.5) 1.53b d m =+= 查表5.4.5取 4100/m MN m = 3610oa m χ-=⨯5310.771mα==0.7713 2.314h mα=⨯=<取 2.31h mα=查表5.4.2取0.601mν= 3.526xν=33530.771 5.6110610437.53.526h oaxEIR KNαχν-⨯⨯==⨯⨯=1、确定桩桩数，及桩的平面布置2.1桩的平面布置桩中心距：2.5 1.82m⨯=取2m承台尺寸：4.0x4.0m 承台埋深2m2.2受压最大时2900kF KN=767yF KN=-76721534xk yM F h KNm==⨯=1.25(290020 4.6 4.6)22079F GnN++⨯⨯≥==取4n=2.3 偏心受压验算2221.25(290022044) 1.251534 1.244 1.215061106400 1.2606y ix iii iM xM yF GNn y xR+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯=±=<满足要求2.4 抗拔验算2310kF KN=-530.4yF KN=530.421060.8x k yM F h K N m==⨯=2221.25231022044 1.251060.8 1.244 1.2286562276838y ix iii iM xM yF GNn y x+-⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯-=-±=-2.5 水平承载力验算单桩水平承载力：11.257672404H KN⨯==01437.5hH R KNγ<=满足要求2、桩配筋计算3.1受压时材料C25混凝土HRB335级钢筋1506N KN=3/1506/0.916730.90.9111.90.5105355c cN KN f A KN ψϕ==<=⨯⨯⨯⨯=按构造配筋3.2受拉时838N KN = /838/0.9931c N K N ψ== 293110003103300s y N A mm f ⨯=== 选配A S =4000mm 23.3、裂缝验算E S =2.0X105N/mm 2 E c =2.8X104N/mm 2 A S =4000mm 2 3295210190.4/1.254000K SK S N N mm A σ⨯===⨯ 20.5te p A A m == 640000.8%0.510S te te A A ρ===⨯ 2220i i eq i in d d mm n d ∑==∑ 1.781.10.65 1.10.650.340.8%190.4tkte sk f ψρσ=-=-⨯=⨯ max 5190.420(1.90.08) 2.70.34(1.9400.08)0.1832.010 1.2%eq sk cr s te d c mm E σωαψρ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯ m a x []0.2mm ωω<= 满足条件。

表2桩抗拔承载力计算

0.500
106
366
圆砾 5
54
1.100 5.000 3.456
0.500
135
467
粉质粘土 6
55
1.100 6.000 3.456
0.500
165
570
强风化岩 7
56
1.100 7.000 3.456
0.500
196
677
全风化岩 8
57
1.100 8.000 3.456
0.500
228
根据《建筑桩基技术规范》 (JGJ 942008)5.4 .5条 (抗拔桩)-计算：
计算书
计算书
说明:红色字体需要输入, 洋红色为中间过程,绿色为结果. Tuk计算表：
计算书
土层名称第j层土极限桩身直径土层厚度周长抗拔系数λ λ
λ
侧阻力标准值 (m)
li(m) ui(m) i
计算书
Ggp计算表：
地下水位以上桩长 l1(m)
地下水位以下桩长l2(m)
地下水位以上桩土重度kN/m3
地下水位
以下桩土重度
桩数n=
kN/m3
群桩外围周长ul(m)
Ggp(kN)
5
40.000
20
10
5
10
1000
桩抗拔力计算表：
整体破坏非整体破坏抗桩抗拔承
抗拔承载拔承载力载力
788
中风化岩 9
58
1.100 9.000 3.456
0.500
261
902
45.000
1245
4302
说明:本表为等直径桩,扩底桩ui需根据表 5.4.6-1 计算.抗拔系数λ i根据表 5.4.6-2 取值.

2013_抗拔桩承载力及裂缝计算

抗拔承载力计算基本资料：单位水浮力x1.05= 40.99 桩编号轴点有效桩长桩径扩底直径全风化厚度强风化厚度中风化厚度微风化厚度桩浮重扩底抗拔承载力水浮力 13 3xK 6.00 1.20 1.20 0.00 5.50 0.50 0.00 101.74 3720 1877 14 4xK 6.93 1.40 2.40 5.93 0.00 1.00 0.00 470.02 3541 1877 45.80 OK 全风化侧阻力x0.7= 35.00 15 5xK 6.83 1.40 2.40 5.63 0.00 1.20 0.00 463.24 3757 1877 45.80 OK 16 6xK 7.32 1.40 2.40 6.12 0.00 1.20 0.00 496.47 3919 1877 45.80 OK 17 7xK 6.42 1.40 2.40 5.22 0.00 1.20 0.00 435.43 3621 1877 45.80 OK 强风化侧阻力x0.7= 56.00 18 8xK 6.47 1.40 2.40 4.97 0.00 1.50 0.00 438.82 4011 2238 54.60 OK 19 9xK 6.88 1.40 2.40 5.28 0.00 1.60 0.00 466.63 4271 2689 65.61 OK 20 9xL 4.73 1.40 2.40 2.93 0.00 1.80 0.00 320.81 3807 2092 51.03 OK 中风化侧阻力x0.8= 200.00 21 10xL 2.74 1.40 2.40 1.94 0.00 0.80 0.00 185.84 1903 2092 51.03 不满足 22 10xK 5.58 1.40 2.40 4.58 0.00 1.00 0.00 378.46 3094 1877 45.80 OK 23 11xK 5.76 1.40 2.40 4.56 0.00 1.20 0.00 390.67 3402 1877 45.80 OK 微风化侧阻力x0.8= 400.00 24 12xK 3.88 1.40 2.40 2.38 0.00 1.50 0.00 263.16 3152 1877 45.80 OK 25 13xK 0.30 1.40 2.40 0.00 0.00 0.30 0.00 20.35 473 1877 45.80 不满足 26 14xK 4.04 1.20 1.80 0.00 2.24 1.80 0.00 154.13 2898 1877 45.80 OK 27 15xK 3.53 1.20 1.80 0.00 1.53 2.00 0.00 134.67 2880 18缝计算基本资料： ES= 200000 纵筋直径= 28 根数= 33 实际配筋率= 0.0180 计算用配筋率= 0.0180 钢筋应力= 183.17 deq= 28 裂缝不均系数= 0.703 裂缝宽度= 0.316 20 33.5 0.0068 0.0100 336.66 20 0.712 0.702 ftk= 2.01 20 33.5 0.0068 0.0100 357.15 20 0.734 0.768 ω max= 0.2 20 33.5 0.0068 0.0100 372.59 20 0.749 0.818 20 33.5 0.0068 0.0100 344.22 20 0.720 0.727 保护层厚= 30 20 33.5 0.0068 0.0100 381.26 20 0.757 0.846 20 33.5 0.0068 0.0100 406.01 20 0.778 0.926 构件受力特征系数= 2.7 20 33.5 0.0068 0.0100 361.88 20 0.739 0.783 20 33.5 0.0068 0.0100 180.94 20 0.378 0.200 20 33.5 0.0068 0.0100 294.10 20 0.656 0.565 20 33.5 0.0068 0.0100 323.42 20 0.696 0.659 20 33.5 0.0068 0.0100 299.62 20 0.664 0.583 20 33.5 0.0068 0.0100 44.92 20 -1.809 -0.238 20 33.5 0.0093 0.0100 275.49 20 0.626 0.505 20 33.5 0.0093 0.0100 273.77 20 0.623 0.499

抗拔桩裂缝计算表格Excel

南京经济技术开发区金融配套区员工廉租房
抗拔桩裂缝计算
抗拔桩裂缝计算
d(桩基直径) A(桩截面面积) C(保护层厚度) 拉力设计ห้องสมุดไป่ตู้(准永久组合) αcr(受力特征系数) As(实际配筋面积) Es(钢筋弹性模量) deq(等效直径) ftk(混凝土轴心抗拉强度标准值) σs(等效应力) ρte=(取≥0.01)(有效配筋率) 不均匀系数 ψ=(取0.2~1) Wmax= 限值验算结果
600 282600
50 450000
2.7 2512 200000
20 2.20 179 0.010 0.30 0.30 0.186 0.2 √通过
mm mm2 mm N
mm N/mm2
mm N/mm2
mm mm
裂缝计算书计算纵向受拉钢筋的应力σs
σs=450000/2512=179kN*m 计算有效配筋率ρte ρte=As/Ate=2512/282600=0.010
因为ρte≥0.01，所以取 ρte=0.010 计算受拉钢筋应变的不均匀系数ψ ψ=1.1-0.65*ƒtk/(ρte*σs) =1.1-0.65*2.20/(0.01*179)=0.302 0.2<0.302<1.0 故ψ=0.302 计算最大裂缝宽度Wmax Wmax=αcr*ψ*σs /=(21..79**0C.s3+002.*0187*9d.e1q4/*ρ(1t.e9)*5/0E+s0.08*20 .0/0.010)/200000 =0.186mm<0.200mm (满足规范要求)

抗拔桩裂缝计算

抗拔桩裂缝计算抗拔桩是一种常用的地基增强方法，常用于土层较松软或土质层不一致的地区。

然而，在实际工程中，由于工地情况、施工等原因，桩身容易出现裂缝现象，进而影响桩的承载能力。

因此，对抗拔桩进行裂缝计算和修补是非常重要的。

1.桩身应力集中：在塔机、起重机、振动锤等机械设备的作用下，桩周土体的颗粒会逐渐排开，导致桩身的应力集中，造成桩身的裂缝。

2.施工质量不良：施工过程中，如果水泥浆的品质不稳定，或者浆液比例不准确，会导致桩体内部空隙较大，从而加剧桩身的裂缝形成。

3.土壤条件变化：在土质条件不均匀或者土层松软的地区，地下水位变化或土层的流动会引起土体的变化，进而导致桩身的裂缝。

针对上述问题，我们可以采取以下方法来计算和修补抗拔桩的裂缝问题：1.桩身裂缝的检测：在桩基施工完成后，应进行桩身裂缝的检测。

可以使用NDT（非破坏性检测）技术，如超声波探测仪、地震波法等来检测桩身的裂缝情况，包括裂缝的长度、宽度和位置等。

2.裂缝计算：通过测量桩身裂缝的参数，如长度、宽度和深度等，可以进行裂缝的计算，包括裂缝的形态、扩展趋势等。

根据计算结果，可以判断裂缝是否会对桩体的承载能力产生较大的影响。

3.修补方法选择：根据桩身裂缝的程度和位置，可以选择适当的修补方法。

常用的修补方法有：喷涂修补、注浆修补、封堵修补等。

修补材料可以选用高强度无收缩水泥砂浆、聚合物修补材料等。

修补后还需进行后期检测，确保修补效果达到设计要求。

不同类型的抗拔桩，其裂缝计算和修补措施也具有一定的差异。

例如，在钻孔灌注桩中，如果存在桩身裂缝，一般可以选择喷涂修补的方法。

而在粉土抗拔桩中，如果发现桩身裂缝，可以采用注浆修补的方法。

总的来说，抗拔桩的裂缝计算和修补工作对于确保桩体的承载能力和稳定性具有重要意义。

在实际工程中，需要根据具体的工况和材料条件，采取不同的裂缝计算和修补措施，从而保证抗拔桩的施工质量和工作效果。

抗拔桩身裂缝宽度验算

桩身裂缝宽度验算：(轴心受拉构件) ftk αcr Es c di ni As Ap d Ate νi Nk ρte deq σsk ψ ωmax 2.01 混凝土强度标准值（N/mm2）（C20=1.54, C25=1.78, C30=2.01, C35=2.20, C40=2.39） 2.7 构件受力特征系数（按表8.1.2-1采用）[受弯、偏心受压＝2.1；偏心受拉＝2.4；轴心受拉＝2.7] 2.0 钢筋弹性模量(×105N/mm2)(HPB235级＝2.1×105N/mm2，HRB335级、HRB400级＝2.0×105N/mm2) 30 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）[若c<20，取c=20；若c>65，取c=65] 40 受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm) 20 受拉区第i种纵向钢筋的根数 25133 受拉区纵向非预应力钢筋截面面积（mm2） 0 受拉区纵向预应力钢筋截面面积(mm2) 750 圆桩直径(mm) 441786 有效受拉混凝土截面面积（对轴心受拉构件取构件截面面积）(mm2) 1.0 受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特征系数（按表8.1.2-2采用） 5700 轴向拉力标准值(kN) 0.06 当ρte<0.01时，取ρte=0.01 40 受拉区纵向钢筋的等效直径(mm) 226.80 轴心受拉构件（N/mm2）σsk=Nk/As 1.00 ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)[若ψ<0.2，取ψ=0.2；若ψ>1.0，取ψ=1.0] 0.35 ωmax=αcrψσsk/Es*(1.9c+0.08deq/ρte)[单位

抗拔桩裂缝计算表格

8.3m抗拔桩裂缝计算构件受力特征系数桩直径桩截面积纵筋根数纵筋直径受拉区纵向钢筋的等效直径单根纵筋面积受拉纵筋截面积钢筋弹性模量最外层受拉钢筋至截面近边得距离纵向受拉钢筋合力点至截面近的距离 h0 砼强度等级砼轴心抗拉强度标准值按照永久荷载计算的轴向力值最大裂缝宽度计算
α cr
deq
As Es cs as h0
ftk Nq
值 2.7 900 635850 16 16 16 201.0619 3216.991 200000 65 450 450 C30 2.01 200
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρ te ＝ As / Ate 对圆形截面的轴心受拉构件在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力轴心受拉：σ sq ＝ Nq / As
二C类环境，混凝土的最裂缝宽度计算结果是否满足最小裂缝宽度的要求
ω lim
0.2 满足
单位 mm mm2 根 mm mm mm2 mm2
N/mm2 mm mm mm
KN
mm2
mm mm
规范《砼规范》7.1.2
《砼规范》4.2.5 《砼规范》4.1.3
《砼规范》7.1.2-1 《砼规范》3.4.5
ρ te Ate σ sq
0.005059 635850
62.1699
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρ te·σ sq)
ψ
0.2
最大裂缝宽度ω max ＝ α cr·ψ ·σ sq· (1.9cs + 0.08deq / ρ te ) / EsΒιβλιοθήκη ω max 0.063198

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抗拔桩裂缝验算表格
工程名称计算公式：wmax=acrψ σ
sk(1.9c+0.08deq/vρ te)/Es，
业务号 ψ =1.1-0.65ftk/ρ
teσ sk,
ห้องสมุดไป่ตู้
σ
sk=Nk/As,σ
s=N/As
当c>65mm时请输入65,c<20mm时输入20,dep=v∑nidi*di/∑nividi,当钢筋直径不同时请设计人计算deq 砼等级 C15 ftk 1.27 构件受力特征系数砼规表 8.1.2-1 acr= 2.4 C20 1.54 C25 1.78 C30 2.01 C35 2.20 C40 2.39 C55 2.74 C60 2.85 C65 2.93 C70 2.99 C75 3.05 C80 3.11
钢筋粘结系数砼规表8.1.2-2 v= 1.0 Es=
钢筋弹性模量 210000 MPa
裂缝宽度限值 wlim= 0.2 mm fy=
普通钢筋强度设计值 300 实际取用应变最大裂不均缝宽度匀系数 ψ 0.20 wmax mm 0.041 裂缝是强度是否满足否满足满足满足 MPa
受拉区配筋率混凝土实际取保护层纵向钢选用钢筋轴心受拉轴心受拉（按有钢筋应应变不均抗拉强用配筋厚度筋等效面积标准值设计值效面力匀系数度率直径积）桩直径 d(mm) 1 2 3 4 5 6 ZH1 600 c mm 65 deq mm 20 ftk MPa 2.01 As cm*cm 40.0 Nk kN 300.0 设计N kN 400.0 σ
te
序号
桩编号
ρ ＇te 0.014
ρ
sk
MPa 75.0
ψ＇ -0.13
0.014
设计
校对
审核
审定
日期
年
月
日
抗拔桩裂缝验算表格
7 8 9 10 11 12 13 14 15
设计
校对
审核
审定
日期
年
月
日