充填体强度总结
矿山充填体强度与实验室充填体试件强度对比研究
用 图 ２中模具 ， 实验 室 制 备 试样 和 现 场充 填 过 程 在 中取样 ， 其不 同方 面主要 如下 。 （ ）２种 制 备试 样 过 程 中 ， 具 中的 充 填 料 浆 １ 模
（ ）养 护 。脱 模 后 的 试 块 在 养 护 箱 内 进 行 养 ６ 护， 养护 箱温 度 ２ ℃ 、 度 ８ 。由 于充 填 体 在 井 Ｏ 湿 ５ 下 环境 中经 常受到 地下水 的 侵扰 ， 一段 时间 内 ， 在 定 期 地给试 块 洒水 ， 试块 的养 护 环境 尽 可 能 地 与井 使
产生这 样 的结果 ， 了现场 水泥 离析 流失外 ， 除 还有 如
下原 因 。
／ １ ～ ｍ／ ） （ ｏ 。 ｓ
５ ７ ． ９１
３ ７ ． ０６
／ ｌ ｍｉΒιβλιοθήκη ｌ０ Ｏ ２ ． ６ ５
０ ０ ５ ． ４
／ １ ０ ｓ （ ０ ｍ／ ）
０ ３ ２ ． ６
０ １８ ．８
（ ）不 同粒径颗 粒分 布 与实 际不 同。充 填材 料 １
２ 实 验 室与 现 场 充 填体 强度 差 异 原 因分 析
充 填 料 浆 充 到 井 下 后 ，在 脱 水 的 工 艺 过 程 中 ，
（ ） 山嗣后 充 填 过 程 中， 填 料 浆 充入 采 场 ２ 矿 充 后不 同粒 子分布 规律不 同 ， 据阿 连公式 ， 根 得不 同粒 径 的速 度 分布 ， 表 １ 见 。
（ ）物 料 计 量 。根 据 配 比要 求 称量 充填 物 料 ， ２
尾 砂 、 泥用 案秤 或 电子 秤 、 用量 筒计 量 。 水 水 （ ）制 浆 。将 称 量 好 的 充 填 物 料 倒 人 混 合 容 ３ 器， 根据 质量 浓度 要 求 ， 人 称量 好 的水 ， 分 搅 拌 加 充 均 匀 ， 力搅 拌形成 均 匀充填 料浆 。 强
基于响应面法的充填体强度增长规律分析
基于响应面法的充填体强度增长规律分析李典;冯国瑞;郭育霞;戚庭野;贾学强;冯佳瑞;李振【摘要】为了研究充填体强度形成过程中水泥、细矸率和减水剂用量对充填体力学性能的影响,在对煤矸石、粉煤灰等充填材料物化性能分析的基础上,采用中心复合实验法研究了水泥、细矸率和减水剂用量对充填体的不同龄期强度特性影响规律,建立各个养护龄期的充填体强度响应面回归模型,为现场不同龄期的充填体强度预测提供了一个科学的方法.结果表明:在整个养护龄期内,充填体强度随着水泥、减水剂的掺量增大而增大,随着细矸率的增加而降低,但降幅不大.充填体的早期强度不仅受水泥、细矸率、减水剂的单一因素影响,而且三因素间的交互作用影响显著,其中1d强度特性回归模型为二阶响应面,3d强度为三元二次式.充填体中后期强度受水泥、细矸率、减水剂的单一因素影响,三因素间交互作用不明显,其对强度的影响顺序为:水泥＞减水剂＞细矸率.【期刊名称】《煤炭学报》【年(卷),期】2016(041)002【总页数】7页(P392-398)【关键词】采矿;充填材料;减水剂;响应面法;交互作用;强度【作者】李典;冯国瑞;郭育霞;戚庭野;贾学强;冯佳瑞;李振【作者单位】太原理工大学矿业工程学院,山西太原030024;太原理工大学矿业工程学院,山西太原030024;太原理工大学矿业工程学院,山西太原030024;太原理工大学矿业工程学院,山西太原030024;太原理工大学矿业工程学院,山西太原030024;太原理工大学矿业工程学院,山西太原030024;太原理工大学矿业工程学院,山西太原030024【正文语种】中文【中图分类】TD823.7随着我国经济的快速发展,煤炭需求逐年加大,这使得一些矿井不得不面临或即将面临“三下”(水体下、建筑物下、铁路下)煤炭资源的开采[1]。
膏体充填采煤作为一种既能够解决地面矸石堆积、粉煤灰污染难题,又能高效控制地表沉陷,实现煤炭绿色开采的新技术,在“三下”开采中得到了推广应用[2-5]。
充填体宽度,强度,支护阻力的计算要点
沿空留巷充填体参数及支护阻力的计算1巷道的基本情况本设计为姜家湾煤矿2213巷道巷旁充填体参数及支护阻力的计算，2213巷道老顶为细砂岩与粉砂岩互层，平均厚度18.48m ，直接顶为细砂岩，平均厚度11.47m 。
伪顶为粉砂岩，厚度 0.2m-2.2m 。
底板直接底为细砂岩，厚度2m-4.2 m 。
本矿井煤层厚度0.7～1.5m ，平均厚度1.23m ，，容 重1.28t/m 3，煤质中硬，瓦斯绝对涌出量0.18m 3/min ，煤尘爆炸指数29.26%，具有爆炸性，自燃发火期6个月，属自燃发火煤层。
本巷道宽度和高度分别为4500mm 和2600mm 。
2充填体宽度的计算充填体宽度B 可按下列经验公式计算： ()452.0342.0685.03367.0h H b a B ⋅⋅+=式中 a —巷道半宽，2.25m ；b —充填体破裂区宽度，一般取20－30cm ，本次取0.25m ； H —平均开采深度，取228m; h —充填体高度，取1.8m 。
将以上因素代入经计算得B ＝0.367452.0342.00.68532430.25)(6.75⨯⨯+ =0.367⨯3.7964.15.6⨯⨯ =14.82m第二种算法预先确定了沿空留巷的巷旁支护强度后，就可根据所需的巷旁支护强度和巷 旁支护材料的力学性能,由式（3-21）设计巷旁支护宽度,并结合具体的地质、生产条件等确定巷旁支护体的具体形式 b=KF/p式中,b 为巷旁支护平均宽度，m ； F 为沿空留巷所需的巷旁支护强度,MN/m ； p 为巷旁支护体成型后1d 的抗压强度,MPa ； K 为安全系数,一般K=1.1～1.2。
代入公式得b=1.26.4357.11=÷⨯m根据计算结果及经验类比(巷旁充填带宽度一般为充填高度的0.6~0.9倍)[晋城矿区9号煤沿空留巷实验]3充填体强度的计算巷道充填体的平均强度随巷道高度的增加和巷道间距的减小而下降。
充填体强度总结资料
充填体强度总结不同矿山充填体强度总结北京科技大学武钢矿业有限责任公司大冶铁矿2011-5-12目录1．充填体强度影响的主要因素 (1)1.1水灰比 (1)1.2骨料粒级级配 (1)1.3 水泥标号 (2)2．提高采后充填体强度的主要措施 (3)3．国内外部分矿山充填材料类型及强度 (3)4．大冶铁矿 (5)4.1尾砂物理化学特性 (5)4.2充填体强度 (7)4.2.1 325#水泥-全尾充填体强度 (7)4.2.2 325#水泥-分级尾砂充填体强度 (7)4.2.3固结剂-分级尾砂充填体强度 (8)5．程潮铁矿 (8)5.1尾砂特性测试结果 (8)5.2普标325#硅酸盐水泥-全尾充填体强度测试 (10)6．金山店铁矿 (10)6.1尾砂特性 (10)6.2充填体强度测试 (11)6.2.1 325#硅酸盐水泥-全尾砂胶结充填体强度 (11)6.2.2 固结剂1-全尾砂胶结充填体强度 (12)6.2.3 固结剂2-全尾砂胶结充填体强度 (12)7．冬瓜山 (13)7.1尾砂特性 (13)7.2充填体强度测试 (14)7.2.1 425#水泥-全尾砂充填试块强度 (14)7.2.2新型胶结材料-全尾砂充填试块强度 (14)8．焦家金矿 (15)8.1尾砂特性 (15)8.2 425#水泥-全尾砂充填体强度 (15)9. 小结 (16)1．充填体强度影响的主要因素充填体强度的高低直接影响着矿体能否安全、持续地开采，因此对影响充填体强度因素的分析意义重大。
影响充填体强度的因素很多，一般包括有材料方面因素、制备因素、施工条件等几个方面。
所配制的胶结体强度的高低是各种因素综合作用的结果。
实践证明，充填体强度影响的主要因素有：水灰比、骨料粒级级配、水泥标号等。
1.1水灰比所谓水灰比即单位体积混凝土中水与水泥的重量比，水灰比对胶结体强度影响很大。
充填体强度随水泥含量的增加而增加。
水泥添加量少时，水泥含量对强度影响不大；当水泥添加量大时，充填体强度才随水泥含量增加而急剧增加。
充填体强度计算及稳定性分析
湖北三鑫金铜股份有限公司（简称三鑫公司） 是中国黄金集团控股的大型黄金矿山企业，位于大 冶市城西３．５ ｋｍ处。其前身鸡冠嘴金矿于１９８８年 建矿，生产规模为２００∥ｄ，经过二期、三期扩建，在 十几年的生产建设中发展壮大，现辖区有鸡冠嘴和 桃花嘴两大矿区，生产规模２２００ Ｌ／ｄ，采选矿石７０ 万∥ａ。年产金１１００ ｋｇ，产铜１００００ ｔ，副产标硫 ４５０００ ｔ，铁精矿６００００ ｔ。
难度远远小于前两种方案，而钢筋混凝土的厚度和 质量通常可以高于前两种方案中的第二次支护的钢 筋混凝土，基本可维持到采场放矿的后期，再加上局 部的钢支护便可以保证采场放矿结束。 ２．２采用支护新方式应注意的问题
（１）因电耙道施工中第一次支护采用喷射混凝 土和少量钢支护，施工速度有较大提高，故一定要合 理地缩小电耙道和各分层采切工程施工的时间差。
国内外部分矿山采场充填配比设计实例及充填 体强度见表ｌ。
表ｌ 国内外部分矿山高大采场充填体配比设计
矿山名称 采矿方法 （妥警筅讫）号需积
充填材料及配比充蕊嚣度
凡口铅锌矿
ＶＣＲ法
３５×（７一ｌＯ）×４０
１４００
鼷ｉ墨髋 胶结ｌ：８ ｌ：１０
…２．５
大冶铜绿山矿
ＶＣＲ法
大厂铜坑锡矿畲譬嘉鬟（１５％茹：∞）
分级尾砂胶结充填
１．０
平均鲫ｍ高限制１００“ 高３５ ｍ宽３１００ｍ２
块石胶结充填 尾砂胶结充填
２．３（块石） １．１（水砂）
１８００
臀憋尊充填
ｏ…．。７８
ｌ：１６ ｌ：２０
斯等茄銎寞尹矿 ＶｃＲ法
６０×７×４５
高６ｌ ｍ宽１０ｒ７一１２２ｍ
尾砂胶结充填 ｌ：８ ｌ：３２
Hale Waihona Puke ｌ：３０ Ｏ．３５一Ｏ．４０
上向水平分层充填体强度预测与参数优选
上向水平分层充填体强度预测与参数优选梁峰【摘要】In order to reduce the amount of cement and the cost of filling, optimize the filling body proportions and combinations , taking xin qiao mine as an example, through the filling body strength test in laboratory, established BP neural network, taking cement-fly ash-full tailings、concentration and combination as input data, and the 7 days compressive strength as output data. The data from la-boratory test were used as samples of training and testing to build the prediction model for BP neural network. By comparing the influences of hidden layer nodes on model training process and prediction number of steps, determined the hidden layer node number is 11. By means of entering the refined ra-tio parameters into prediction model, optimal samples are searched, the result indicates that cement dosage reduced 18 . 67 kg/m3 and the cost of filling also reduce under the premise of the overall stabili-ty of filling body.%为减少水泥用量,降低充填成本,优化充填体配比和组合。
充填体强度计算及稳定性分析
充填体强度计算及稳定性分析1概述锡矿山南矿采空区的充填始于上世纪50年代初，当时主要是用矸石充填西部和河床下面的采空区。
然而，上世纪60~70年代初，锡矿山曾发生了三次大规模的地压活动，给矿山生产和安全带来了严重的灾害。
从这以后，锡矿山南矿的充填采矿技术研究就从未间断，先后使用了干式充填、粗颗粒水砂充填、混凝土胶结充填、全尾砂充填和尾砂胶结充填等充填方法，对于回收资源、降低地表下沉起到了重要的作用。
随着开采深度的增加，地压显现越来越明显。
通过对充填体强度和稳定性的分析，来确定更合理的参数，保证充填质量。
2充填工艺3充填体强度计算和充填体稳固性分析胶结充填体的强度设计因矿山而异,主要取决于具体的开采技术条件和充填条件。
为了使胶结充填体在技术上达到可靠,经济上得到优化,就需要合理的确定充填体的强度。
确定胶结充填体强度和稳定性是一个问题的两个方面。
锡矿山南矿属建筑物和水体下采矿,不允许地表塌陷及岩层开裂,在矿山回采过程中要保证整个矿区岩层的稳定性和二步骤矿房回采的安全。
一步骤矿壁回采胶结充填体强度大小及稳定性对二步骤矿房回采及底柱的回收至关重要,设计合理的充填体强度需要从技术、经济等方面考虑。
矿房胶结充填体的稳定性分析可为矿柱回采方案和结构参数的确定提供依据。
3.1类比法国内外部分矿山采场充填配比设计实例及充填体强度见表1。
表1 国内外部分矿山高大采场充填体配比设计类比分析锡矿山南矿一步骤采场胶结充填设计强度要达2MPa 以上,即充填灰砂比为1:8~1:12之间,才能够满足南矿采矿方法的要求。
3.2 充填体强度计算根据充填体现场调查和强度试验结果,主要分析测试配比为1:6的充填体稳定性,根据现场试验结果,取灰砂比为1:6的充填体强度参数c=0.15MPa ，φ=40°，μ=0.25，充填体容重为γ=2.5 t/m3,充填体与围岩间的内聚力与摩擦角计算时与充填体的值相同,充填体沿走向长度即矿房宽度b=8m , 采用Terzaghi 模型法和Thomas 计算法分析不同结构参数条件下充填体的受力状况。
粗骨料与细骨料胶结充填体强度对比分析
粗骨料与细骨料胶结充填体强度对比分析邓代强;肖利平;段瑜;江飞飞【摘要】为了改善极细颗粒尾砂单独作为充填集料的胶结充填体固结硬化速度慢、强度偏低等问题,通过添加碎石的方法改变充填骨料的级配组成,由实验室对比试验可知,添加一定量碎石的胶结充填体强度可显著提高,这一点也由形式为指数函数拟合曲线的增长规律得以验证,从而确定了添加碎石可为井下开采作业提供可靠的安全保障,从减少胶凝材料用量的角度来看,节省的成本足以抵消加工碎石而增加的费用.因此,采用改性后的碎石-全尾砂充填材料在技术经济方面是合理的.%In orderto facilitate the issues of slow consolidation and low strength using extremely fine particle tailings as filling aggregate, the compositions of aggregate were optimized by adding appropriate gravel.The laboratory tests showed that the addition of gravel could significantly improve the filling body strength, which was also verified from the growth law of exponential function of the fitting curve.Moreover, the addition of gravel could provide reliable security for underground mining operations, and the reduction of cementitious materials could make up for the additional costof preparing gravel.Therefore, using modified gravel-full tailings filling material is reasonable in both technical and economic aspects.【期刊名称】《矿产保护与利用》【年(卷),期】2017(000)004【总页数】4页(P16-19)【关键词】碎石;极细颗粒尾砂;颗粒级配;胶结充填【作者】邓代强;肖利平;段瑜;江飞飞【作者单位】贵州理工学院矿业工程学院,贵州贵阳 550003;贵州理工学院矿业工程学院,贵州贵阳 550003;贵州理工学院矿业工程学院,贵州贵阳 550003;长沙矿山研究院有限责任公司,湖南长沙 410012;国家金属采矿工程技术研究中心,湖南长沙 410012【正文语种】中文【中图分类】TD853.34+3在混凝土类材料研究中，由于工程界对于其物理力学性质的要求标准不同，往往会通过改善颗粒组成的方式，来满足试验及现场要求，此方面的研究内容较为广泛且方法也各有不同。
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不同矿山充填体强度总结北京科技大学武钢矿业有限责任公司大冶铁矿2011-5-12目录1．充填体强度影响的主要因素 (1)1.1水灰比 (1)1.2骨料粒级级配 (1)1.3 水泥标号 (2)2．提高采后充填体强度的主要措施 (2)3．国内外部分矿山充填材料类型及强度 (3)4．大冶铁矿 (4)4.1尾砂物理化学特性 (4)4.2充填体强度 (6)4.2.1 325#水泥-全尾充填体强度 (6)4.2.2 325#水泥-分级尾砂充填体强度 (6)4.2.3固结剂-分级尾砂充填体强度 (7)5．程潮铁矿 (7)5.1尾砂特性测试结果 (7)5.2普标325#硅酸盐水泥-全尾充填体强度测试 (9)6．金山店铁矿 (9)6.1尾砂特性 (9)6.2充填体强度测试 (10)6.2.1 325#硅酸盐水泥-全尾砂胶结充填体强度 (10)6.2.2 固结剂1-全尾砂胶结充填体强度 (11)6.2.3 固结剂2-全尾砂胶结充填体强度 (11)7．冬瓜山 (12)7.1尾砂特性 (12)7.2充填体强度测试 (13)7.2.1 425#水泥-全尾砂充填试块强度 (13)7.2.2新型胶结材料-全尾砂充填试块强度 (13)8．焦家金矿 (13)8.1尾砂特性 (13)8.2 425#水泥-全尾砂充填体强度 (14)9. 小结 (15)1．充填体强度影响的主要因素充填体强度的高低直接影响着矿体能否安全、持续地开采，因此对影响充填体强度因素的分析意义重大。
影响充填体强度的因素很多，一般包括有材料方面因素、制备因素、施工条件等几个方面。
所配制的胶结体强度的高低是各种因素综合作用的结果。
实践证明，充填体强度影响的主要因素有：水灰比、骨料粒级级配、水泥标号等。
1.1水灰比所谓水灰比即单位体积混凝土中水与水泥的重量比，水灰比对胶结体强度影响很大。
充填体强度随水泥含量的增加而增加。
水泥添加量少时，水泥含量对强度影响不大；当水泥添加量大时，充填体强度才随水泥含量增加而急剧增加。
相反如果水量增加时，充填料在充填过程中将会出现严重的离析现象，充填体中将出现胶结好与坏的分层现象，从而导致其强度大大降低。
因此合理的水灰比应满足强度和流动性的要求，也就是说水灰比不可无限度地降低，在实际充填时必须满足砂浆输送浓度的要求。
目前，管道输送砂浆浓度在65%~72%之间，水灰比在2～10以内变化。
大量资料表明，充填体的强度随砂浆浓度增加而增大，即水灰比减小而强度增大。
实践证明，砂浆由65%提高到70%时，充填体强度提高25% ~35%。
1.2骨料粒级级配骨料是胶结充填体的基本部分，骨料级配及质量不仅对胶结料的和易性有很大影响，而且对强度影响也很大。
级配优良、骨料均匀系数合理、质地坚硬的骨料能增长胶结体的密实性和强度。
一般来说粗骨料在骨料中的比例应达到60% ~70%，且粗骨料富有棱角、表面粗糙时，与水泥浆的黏性就大，强度就高；反之亦然。
细骨料应达到30%~40%，细骨料能改善砂浆的输送性能，可防止离析现象的发生，最重要的是能充填到粗骨料之间的空隙中，增大胶结强度。
例如，新桥全尾胶结充填尾砂矿粒较细，0.05mm以下颗粒占65%以上，中值粒径(粒级组成曲线上累积含量50%时对应的颗粒粒径)仅为0.029mm，渗透系数小(1.62x10-4)，粘性大，不利于充填体脱水和快速硬化，必然影响胶结充填体强度。
粘性较大的新鲜全尾矿堆放过程中随着水分的逐渐蒸发，在压力作用下容易结块粘结成团，且堆放时间过长易结块，均不利于储存和输送，为此新桥矿通过调整全尾矿储存和输送的方式，降低堆放高度，增加了打散、破碎装置，采用尾矿活化运输等方式保证下料顺利生产的正常运行，粘性物料可以通过综合工程技术手段，解决易粘结成团，不易输送和搅拌的难题。
需尾矿粒级组成比较均匀，不均匀系数6010/d d 数(粒级组成曲线上累积含量60%时，对应的颗粒粒径与累积含量10%的对应颗粒粒径之比)较小，属均匀的粘土类，制浆时易于混合，便于管道输送，充入采场后，有利于减少水泥的离析。
1.3 水泥标号根据经验公式： 28(/)C R AR C W B =-式中：28R -胶结体在标准条件下养护28 d 的抗压强度，kg/cm 2；C R -水泥标号；A-试验系数，一般取0. 4~4. 5；B-试验系数，一般取为0. 5；C/W-灰水比。
从式中可以看出，胶结体强度随水泥标号的增加而增加。
因此在实际生产中采用高标号水泥对其提高强度很有益处。
而实践证明，用高标号水泥比低标号水泥其技术经济效益更好。
此外，充填体养护时间、环境温度、水质、制备、充填方式等都对充填体强度有一定的影响。
因此在实际生产中，必须加强管理，综合分析各因素对强度带来的影响。
2．提高采后充填体强度的主要措施为了使充填体的强度达到预定要求，通常采用增加水泥用量的办法。
但增加水泥用量会使采矿成本明显增加，因此仅仅通过增加水泥用量来达到提高充填体的承载能力的办法是不可取的。
合理的办法应该综合考虑影响充填体强度的诸因素，选择适当的参数值。
(1) 提高分级尾砂质量浓度；(2) 在充填体浇灌两周内脱干其内部多余水，充填体强度不会有明显的下降； (3) 加强胶结充填采场通风，由于采场充填水泥用量较大，故散热多，胶结充填体在正常通风散热的情况下，可保证其充填体强度。
(4) 在尾砂胶结充填过程中适当添加絮凝剂，这样不但可以减少尾砂在充填过程中沉淀，而出现的堵管事故，同时可以最大限度地减小采场充填体的分层离析现象。
(5) 可以借鉴建筑工业中捣固混凝土一样，借助振动器搅拌充填料，这样可以明显提高充填体强度。
一般情况下充填料浆充到井下后，在脱水的工艺过程中，由于少部分细粒水泥浆流失，采场充填体平均强度比实验室测得的强度低30%左右。
若考虑到搅拌不充分、浓度偏低等因素，采场充填体强度比试验设计值更低。
3．国内外部分矿山充填材料类型及强度表3.1 国内外部分矿山高大采场充填体配比设计表3.2 国内外部分胶结充填矿山充填体力学参数4．大冶铁矿4.1尾砂物理化学特性粒径目与毫米的换算见表4.1，通过湿筛分级法测得大冶铁矿尾砂的粒级组成如下表4.2。
目毫米目毫米目毫米目毫米2.58.0012 1.40600.2502700.0533 6.7014 1.18650.2123250.0454 4.7516 1.00800.1804000.038图4.1 尾砂粒径累计分布曲线根据测试结果得出全尾砂和分级尾砂的粒径累计分布曲线如图4.1。
从粒径μ，分级尾砂的中值粒径d50分布图中可看出，全尾砂的中值粒径d50约为25m约为106mμ。
4.2充填体强度4.2.1 325#水泥-全尾充填体强度4.2.2 325#水泥-分级尾砂充填体强度4.2.3固结剂-分级尾砂充填体强度5．程潮铁矿5.1尾砂特性测试结果33.54 4.03 52.89从粒径分布图5.1中可看出，D 10=5.22m μ，D 50=29.79m μ，D 90=169.48m μ，D 97=278.21m μ，D av =60.65m μ。
全尾砂的中值粒径D 50为29.79m μ，按尾砂粒径分布分类，全尾砂-29.79m μ的细颗粒含量约占50%。
图5.1 实验过程中程潮尾矿粒径累计分布曲线(1)粒级(m μ) 产率(%) 品位(%)回收率(%) 个别 负累积 Fe S Fe S >154 38.11 100.00 7.50 4.46 27.66 24.03 100< <154 13.21 61.89 11.08 9.20 14.15 17.19 76< <100 6.00 48.68 11.82 9.69 6.86 8.22 <76 42.68 42.68 12.44 8.38 51.33 50.56 ∑100.00/10.347.07100.00100.00图5.2 矿山上尾矿粒径累计分布曲线由图2.4可以看出，粒径小于76μm约占70%，粒径76～100μm约占8%，100~154μm约占7%，大于154μm约占15%。
而矿山提供给我们的粒径分布则是小于76μm约占42.68%，粒径76~100μm约占6%，100～154μm约占13.21%，大于154μm约占38.11%。
从对比可以看出实验室用的尾砂要细一些。
5.2普标325#硅酸盐水泥-全尾充填体强度测试6．金山店铁矿6.1尾砂特性7.11 6.6420.26107.33 4.2179.398.64 6.5826.84130.29 3.8183.2010.48 5.1531.99158.17 3.4686.6612.73 3.9335.92192.00 3.9290.5815.45 3.7039.62233.07 4.2494.8218.75 3.8343.45282.93 3.5898.4022.76 4.0347.48300.00 1.60100.0027.63 4.1051.58图6.1 金山店尾矿粒径累计分布曲线从粒径分布图6.1中可看出，D10=5.22mμ，D50=26.79mμ，D90=181.48mμ，D97=258.21mμ，D av=60.65mμ。
全尾砂的中值粒径D50为26.79mμ，按尾砂粒径分布分类，全尾砂-26.79mμ的细颗粒含量约占50%。
6.2充填体强度测试6.2.1 325#硅酸盐水泥-全尾砂胶结充填体强度灰砂比龄期不同料浆浓度试件的单轴抗压强度(MPa)60%65%68%70%75%1：43d0.340.96 1.45 2.09 2.277d 1.57 3.46 4.18 4.74 4.8928d 2.86 4.54 5.587.559.231：63d0.300.79 1.13 1.42 2.147d0.87 1.54 2.15 2.65 3.586.2.2 固结剂1-全尾砂胶结充填体强度6.2.3 固结剂2-全尾砂胶结充填体强度7．冬瓜山7.1尾砂特性冬瓜山铜矿磨矿和选矿工艺的特点从某种程度上决定了尾砂的某些物理化学性质，其充填用全尾砂粒度非常小。
通过选厂底流尾砂取样，测定了其物理性质，见表7.1。
粒度组成测定结果见表7.2，其中d10= -2.943~3.265μm，d50=36.753~40.668μm，d90= -247.598~248.624μm，不均匀系数a=d90 /d10=76.1~84.1。
表7.1全尾砂粒级组成7.2充填体强度测试7.2.1 425#水泥-全尾砂充填试块强度表7.2 充填站425#水泥-全尾砂充填试块强度(浓度73% )7.2.2新型胶结材料-全尾砂充填试块强度表7.3 新型胶结材料-全尾砂充填试块强度(浓度73% )8．焦家金矿8.1尾砂特性全尾砂的最大粒径为0.5mm，平均粒径为0.0864mm，D60=0.1mm，D50=0.055mm，D10=0.0025mm。