单向板肋梁楼盖计算
单向板肋梁楼盖计算
单向板肋梁楼盖计算首先，设计单向板肋梁楼盖的前提是要了解楼盖的荷载。
常见的楼盖荷载有自重荷载、活荷载和风荷载。
自重荷载是指楼盖自身的重量，可以通过材料的密度和厚度计算得到。
活荷载是指楼盖上的人员和设备的重量，可以通过场所使用的特性和设计规范来确定。
风荷载是指风对楼盖的作用力，一般可以由风荷载标准给出。
然后，需要确定梁和板的尺寸。
梁的尺寸受到梁的跨度和荷载的影响，在设计中常使用梁的自由度方法来确定。
自由度方法是通过假定梁在轴向上受到弯曲，可以根据不同的情况，如跨度、受力和材料等，来计算出梁的截面尺寸。
板的尺寸主要是受到梁的支撑间距和荷载的影响。
板的设计一般采用弹性薄板理论，计算出板的厚度和边框的尺寸。
接下来，需要确定梁与板之间的连接方式。
常见的连接方式有梁-板法兰连接和梁-板焊接连接。
在法兰连接中，梁与板之间通过法兰连接件连接，需要根据载荷和材料，选择适当的法兰连接尺寸。
在焊接连接中，梁与板之间通过焊接连接，需要根据梁和板的材料选择合适的焊接方法。
最后，还需要考虑构造的施工问题。
在施工过程中，需要选择适当的施工材料和施工方法。
例如，通过使用模板和支撑结构来保持板的形状，使用脚手架和起重设备来搭建梁的支撑结构，并且需要进行质量检查来确保构造的安全和稳定性。
总的来说，单向板肋梁楼盖的设计需要考虑荷载、梁和板的尺寸、梁与板之间的连接方式和构造的施工问题。
这些因素要根据具体的场所和要求来确定，通过合理的设计和施工，可以确保楼盖结构的安全和可靠。
v整体式单向板肋梁楼盖计算书
整体式单向板肋梁楼盖计算书整体式单向板肋梁楼盖结构平面布置如图1所示,墙体厚370㎜。
楼面面层为水磨石，梁板底面为15㎜厚混合砂浆抹平。
采用C25混凝土；梁中纵向受力钢筋为HRB335级，其余钢筋为HPB235级。
（楼梯间在此平面之外，不考虑）（一类环境）。
图1.楼盖结构平面布置图（1）、基本设计资料1）材料C25混凝土：11.9/c f N mm =²， 1.27/t f N mm =²， 1.78/tk f N mm =²钢筋：HPB235级（210/y f Nm m =²），HRB335级（230/,0.5y b f N mm ξ==）。
2）荷载标准值活荷载标准值：q k=5.0kN/mm²；水磨石地面：0.65 kN/mm²；钢筋混凝土：25 kN/mm³；混合砂将：17 kN/mm³。
（2）板的设计（按塑性理论方法）1）确定板厚及次梁截面①板厚hh≥l/40=2000/40=50㎜，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70㎜，取h=80㎜。
②次梁截面b×h次梁截面高h按l/20～l/12初估，选h=450㎜，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200㎜。
2）板荷载计算楼面面层 0.65KN/m²板自重 0.08×25=2.0 KN/m²板底抹灰 0.015×17=0.255 KN/m²恒荷载g 1.2×2.905=3.49 KN/m²活荷载q 1.3×5.0=6.5 KN/m²g+q=9.99 KN/m²q/g=6.5/3.49=1.86<3 3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算）如图2所示。
其中中间跨的计算跨度l0=l n；边跨的计算跨度l 0=l n +h/2。
PDF版整体式单向板肋梁楼盖设计计算书
整体式单向板肋梁楼盖设计计算书① ② ③ ④ ⑤ ⑥一、设计资料1．建造地点与基本概况：建造地点为哈市某地，外墙采用490mm 厚的砖墙，该结构重要性系数为1.0，使用环境为2b 类。
2．楼面构造层做法（自上而下）20mm 厚水泥砂浆面层： 20=γkN/m3现浇混凝土楼板：25=γkN/m 315 mm 厚混合砂浆天棚抹灰：17=γkN/m 3 3．活荷载：板面活荷载标准值： 次梁活荷载标准值： 主梁活荷载标准值：组合值系数：c ψ=1.0 频遇值组合系数：f ψ=0.9准永久值组合系数：q ψ=0.854．恒荷载分项系数G γ=1.2 活荷载分项系数Q γ=1.35．选用材料：混凝土： 采用 （f c = f t = ）钢筋： 梁中受力钢筋和架立筋采用 （f y = ） 板中受力钢筋采用 （f y = ） 箍筋采用 （f yv = ） 6．柱的尺寸为：b ×h=350×350mm 柱高H=4.2m 二、板的计算：板按考虑塑性内力重分布方法计算 板的厚度取h=次梁截面高度取h= ，截面宽度取b= ，板尺寸及支承情况如图所示：1．荷载恒荷标准值： 20mm 厚水泥砂浆面层： 钢筋混凝土板： 15mm 厚混合砂浆天棚抹灰：恒荷载设计值： 活荷载设计值： 合计： 每m 板宽： 2．内力计算 计算跨度： 边跨： 中间跨：跨度差 ，说明可按等跨连续板计算内力。
取1m 宽板带作为计算单元，其计算简图如下图所示：各截面的弯矩计算表：连续板各截面弯矩计算 表1截面边跨跨中离端第二支座 离端第二跨跨中、中间跨跨中 中间支座弯矩计算系m α2)(l q g M m +=α(kN ・m)3．截面承载力计算b= ，h= ，h 0= ，各截面的配筋计算见表2中间支座考虑板的内拱作用，其计算弯矩降低20% 板的配筋示意图如图：4、板的裂缝宽度验算见表35、板的挠度验算，见表4三、次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
单向板肋形楼盖计算书
钢筋混凝土肋形楼盖计算书设计资料：1、某工业仓库，采用多层砖混结构，内框架承重体系，外墙厚370mm，钢筋混凝土柱截面尺寸为400×400mm，楼盖为现浇钢筋混凝土肋梁楼盖，平面示意如图1-1所示；2、楼面活载q k=8kN/ m2，活载分项系数为r Q=1.3；3、楼面做法：20mm厚水泥砂浆地面（重度为20KN/m3），天棚为15mm 厚石灰砂浆抹灰（17KN/m3）；4、混凝土强度等级为C30，钢筋除梁中纵向受力筋采用HRB335级钢外，其它均用HPB300级钢筋；5、L1=5400mm；L2=6600。
一、楼盖结构布置1、结构平面布置采用横向框架承重方案，主梁布置在横向，次梁布置在纵向。
2、梁、板截面尺寸估算板：(135~140)220063~55h mm ≥⨯=，考虑工业厂房建筑楼盖最小板厚为70mm ，板厚确定为80mm ；次梁：(118~112)5400300~450h mm ≥⨯=，取400h mm =；200b mm =；主梁：(114~18)6600471~825h m m ≥⨯=，取600h mm =；250b mm =。
二、单向板结构设计1、沿板的长边方向切取1m 宽板带作为计算单元2、计算简图2.1计算跨度：边跨：()12 2.20.120.220.082 2.02n h m l l +=--+== 中间跨：23 2.20.22n m l l l ==-==跨度差：()2.0222100% 1.0%10%-⨯=< 因此，可采用等跨连续梁的内力系数计算。
2.2荷载计算： 恒载标准值20mm 厚水泥砂浆地面 20.02200.40kN m ⨯= 80mm 厚钢筋混凝土板20.0825 2.00kN m ⨯=15mm 厚石灰砂浆抹灰20.015170.255kN m ⨯=22.655kN m k g =恒载设计值21.22.6553.1k N mg=⨯=活载设计值213.59kN mg q+=取1m宽板带为计算单元，则每米板宽13.59kN mg q+=。
单向板肋形楼盖设计计算书
选用 C30 混凝土，HPB300 钢筋 3、 配筋 b=1000mm, h=80mm, h0 =80-20=60mm
f c =14.3 N / mm2 , f t =1.43 N / mm2 , f y =270 N / mm2
截面位置 M
(kN·m)
s
M 2 f cbh0
1 1 2s
C 支座
-28.44
200
0.058
0.060
237
其中ξ 均小于 0.35，符合塑性内力重分布条件
226/ 200 450 0.25% min 0.2%
45 ft / f y 451.43/ 300 0.22% 斜截面受剪承载力计算 b=200mm ， h0 =415mm ， f c =14.3N/ mm 2 ,
14.3×2500×80×
（
760-80/2
）
=2059kN·m>224.86kN·m 所以主梁跨中截面按第一类 T 形截面计算 主梁支座截面按矩形截面计算，b=300mm, h0 =800-80=720mm B 支座边 M=256.6-0.2×130.74=230.45kN·m
f c =14.3 N / mm2 , f y =300 N / mm2 (采用 HRB335)
④
0.229 78.15
⑤
-0.030 -10.24
内
①+②
224.86
力 不 利
①+③ ①+④ ①+⑤
111.2 204.39 116
60.47 133.5 70.71
-195.86 -256.6 -180.84
106.01 70.52 95.77
现浇单向板肋梁楼盖计算书(手抄下来)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书、平面结构布置:1.确定主梁的跨度为 6.0m ,次梁的跨度为6.0m ,主梁每跨内布置两根次梁 ，板的跨度为 、亠 1 20002 .按咼跨比条件，h l55mm , h mi n = 70mm ，取板厚h = 80mm 。
40 401 1 3.次梁的截面高度应满足 h =(—-一18 12'18 121 1h = 450mm ，则 b =() 450 = 150-225mm ，取 b = 200mm 。
3 2即次梁的截面尺寸为 b h = 200mm 450mm 。
1 11 1 4. 主梁 的截面高度应该满足h=()1=( ) 6000二429 - 750mm ,14 8 14 81 11 1 h =650mm ,贝U b = ( )h = () 650 二 217 —325mm ，取 b = 250mm 。
3 23 2即主梁的截面尺寸为 b h 二250mm 650mm 。
二、板的设计（按塑性内力重分布计算）1.荷载设计值取1m 宽板带计算。
n ! 6 :.3! . U i1r44 4)1=(丄 1) 6000 = 333 - 500mm ，取2.0m 。
楼盖结构布置图如下:6D00600D6000 6000 6ono 30000恒载：(1.2 0.08 1 25)KN /m =2.4kN/m (1.2 0.02 1 20)kN/m=0.48kN/m (1.2 0.015 1 17)kN/m = 0.31kN/m恒载：g=3.19kN/m活载：q =(1.3 1 7.0)kN/m =9.1kN/m (楼面活荷载标准值大于 4.0kN/m 2时，活载分项系数取为1.3 )g q = (3.19 9.1)KN /m =12.29KN /m长度为120mm 按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：l 01 =l n fh =2000 -100 -120 80 2 =1820 _1.025l n = 1824.5mm ,取 l 01 =1820mm ( a = 120mm ) 中跨：l 02 =l n =2000 -200 =1800mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书
整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书第⼀章设计资料1.结构形式采⽤砖混结构，内框架⽀撑体系，外墙厚度370㎜，混凝⼟柱的截⾯尺⼨为300mm×300mm.2.建筑平⾯尺⼨长宽尺⼨采⽤27000㎜×18000㎜。
3.楼⾯构造4.荷载永久荷载：包括梁、楼板及构造⾃重。
钢筋混凝⼟容重为25KN/m3，⽔泥砂浆容重为20KN/m3，⽯灰砂浆容重为17KN/m3。
可变荷载：楼⾯均布活荷载标准值为5.7K/㎡，分项系数为1.3。
5.材料选⽤钢材：主梁、次梁、受⼒主筋采⽤HRB335级，板及梁内其他钢筋采⽤HPB235级。
第⼆章设计计算书⼀.柱⽹的设计及主、次梁的截⾯尺⼨设计1. 27m×18m，柱⽹布置为矩形，柱截⾯尺⼨300mm×300mm，主梁跨度6m，次梁跨度4.5m，板跨2.0m。
2. 板的厚度：h=2000/40=50mm，取h=100mm。
3. 次梁的截⾯尺⼨：h=()×5400=(300—450)mm，取h=400mm，b=（）×400=（200—267）mm，取b=200mm.4. 主梁尺⼨:h=（）×6000=(428—750)mm，取h=600mm，b=（）×600=（300—400）mm,取b=300mm.⼆、板的设计1. 荷载计算：取1m宽板带为计算单元a. 恒荷载： 20mm ⽔泥砂浆垫层 20 X 0.02=0.4 KN/m100mm 钢筋混凝⼟楼板 25 X0.1=2.5 KN/m板底粉刷 0.25KN/m⼩计：3.2KN/m永久荷载分项系数则：b. 活荷载：活荷载分项系数则：板上总荷载：g+q=3.84+7.41=11.25KN/㎡2. 设计简图板跨简图取1m宽的板为单元体=1650mm =1800mm边跨：中跨：跨差==5.8%＜10% 故可按照等跨为⽆跨处理。
3. 板的计算计算简图和荷载分布4.内⼒计算M1== ×11.25× =2.96KN/mMB=—= -×11.25 ×=-2.96KN/mM2== ×11.25 ×=2.28 KN/mMC=—= -× 11.25×=-2.60KN/m5. 配筋计算板厚=100mm 保护层厚度=20mm =-20=100-20=80mm取混凝⼟标号为C30 =14.3N/mm 取HPB235级钢筋 =210 N/mm 轴线②—⑤,—之间的板带，其四周均和梁整体浇注，故这些板中间跨度及中间的弯矩可以折减20%,但边跨及第⼀跨内⼒⽀座处的弯矩不可折减。
单项板肋梁楼盖得计算
单向板肋梁楼盖得计算一、 楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.6m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2m 。
0102/l l =6÷2.2=2.732＜0102/l l ＜3的板，可按单向板设计，但应适当增加沿长跨方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。
按跨高比条件，要求板厚h ≥2200/40=55mm （因为单向板的厚度应不小于跨度的1/40（连续板），板的配筋率一般为0.3%～0.8%）。
对于工业建筑的楼盖板，要求h ≥80㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=0l /18～0l /12=6000/18～6000/12=334～500mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。
截面宽度取取b=500/3～500/2=167～250mm,取b=200mm 。
主梁的截面高度应满足h=0l /15～0l /10=6600/15～6600/10=440～660mm,取h=650mm 。
截面宽度取b=300mm （同次梁计算） 楼盖板结构平面布置图：二、 板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板，轴线②～⑤的板属于中间区格单向板。
⑴荷载板的永久荷载标准值：20mm 厚水泥砂浆面层： 20*0.02=0.4KN /㎡80mm 厚钢筋混凝土板 25*0.08=2 KN /㎡ 20mm 厚石灰砂浆 17*0.02=0.34 KN /㎡小计 2.74 KN /㎡板的可变荷载标准值 6 KN /㎡永久荷载分项系数取1.2；应楼面可变荷载标注值大于4.0 KN /㎡，所以可变荷载分项系数应取1.3，于是板的永久荷载设计值： g=2.74*1.2=3.29 KN /㎡ 可变荷载设计值： q=6*1.3=7.8 KN /㎡荷载总设计值： g+q=3.29+7.8=11.09 KN /㎡≈11.1 KN /㎡ （2）计算简图次梁截面为200mm*500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
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单向板肋梁楼盖计算整体式单向板肋梁楼盖课程设计计算书1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为 6.9m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m。
楼盖结构的平面布置图如图所示。
按高跨比条件要求板的厚度h>l/40=2300/40=57.5mm，对工业建筑的楼板，要求h≥80㎜，所以板厚取h=100mm;次梁截面高度应满足h>(1/18 ~ 1/25)l=(1/18 ~ 1/25)×6300=252 ~350mm，取h=450mm，截面宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×450=150 ~225mm，取b=200mm;主梁截面高度应满足h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8) ×6900=493~862.5mm,取h=700mm，截面宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×700=233~ 350mm,取b=300mm。
2、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）、荷载计算恒荷载标准值20mm厚水泥沙浆面层,10mm面层：0.650kN/㎡100mm厚钢筋混凝土板：0.10×25=2.500 kN/㎡15mm厚混合沙浆天棚抹灰：0.015×17=0.255 kN/㎡小计3.405 kN/㎡活荷载标准值：5.500 kN/㎡因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4kN/㎡，所以活荷载分项系数取1.3，恒荷载设计值：g=3.405×1.2=4.086 kN/㎡活荷载设计值：q=5.500×1.3=7.150kN/㎡荷载设计总值：g+q=11.236kN/㎡, 近似取11.24kN/㎡（2）、计算简图取1m板宽作为计算单元，将9跨连续板视为5跨连续板进行计算，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面尺寸为b×h=200×450mm，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下二项较小值确定：l1=l0+h/2=(2300-120-200/2)+80/2=2120mml1=l0+a/2=(2300-120-200/2)+120/2=2140mm故边跨板的计算跨度取l1= 0mm中间跨：l2=l0=2300-200=2100mm板的计算简图如图所示。
（3）弯矩设计值因边跨与中跨的计算跨度相差（2120-2100）/2100=0.95%<10%，可按等跨连续板计算由资料可查得：板的弯矩系数αM,，板的弯矩设计值计算过程见下表板的弯矩设计值的计算截面位置1 边跨跨中B 离端第二支座 2 中间跨跨中 C中间支座弯矩系数M α1/11 -1/11 1/16 -1/14 计算跨度l 0(m)l 1=2.12 l 1=2.12l 2=2.10l 2=2.102)(l q g M M +=α(kN.m) 11.24×2.12×2.12/11=4.59 -11.24×2.12×2.12/11=-4.5911.24×2.10×2.10/16=3.10 -11.24×2.10×2.10/14=-3.54（4） 配筋计算——正截面受弯承载力计算 板厚80mm,ho=100-25=75mm,b=1000mm,C25混凝土 a1=1.0,fc=11.9N / mm 2，HPB300钢筋，fy=270 N / mm 2。
对轴线②~⑤间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，近似对钢筋面积折减20%。
板配筋计算过程见表。
截面位置 边 B 中间 中间跨中 支座 跨中支座 在平面图上的位置①~② ⑤~⑥②~⑤①~②⑤~⑥②~⑤M(kN.m)4.59 -4.59 3.10 3.1×0.8=2.48-3.54 -3.54×0.8=2.832 αs =M/α1f c bh 020.069 0.069 0.046 0.0370.053 0.042sγ0.964 0.964 0.976 0.981 0.973 0.979 0/h f M Ay s sγ=235.1 235.1 156.9 124.8 179.7 142.9 选用钢筋8@2008@2008@200 8@2008@200 8@200实际配筋面积/mm 2251 251 251251 251251（5）板的配筋图绘制板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。
板的配筋图如图所示。
3、次梁设计——按考虑塑性内力重分布设计（1）荷载计算：板传来的荷载： 3.405×2.3=7.832kN/m 次梁自重：0.2×（0.45-0.1）×25=1.75kN/m次梁粉刷：2×0.015×（0.45-0.1）×17=0.1785kN/m小计g=9.7605kN/m恒荷载设计值：g=9.7605×1.2=11.7126kN/m活荷载设计值：q= 5.5×2.3×1.3=16.445kN/m荷载总设计值：g+q=28.1576kN/m ,近似取荷载28.2kN/m（2）、计算简图由次梁实际结构图可知，次梁为五跨连续梁，主梁截面尺寸为b×h=300mm×700mm。
次梁的边跨的计算跨度按以下二项的较小值确定：l1=l0+a/2=(6300-120-300/2)+250/2=6155mml1=1.025l0=1.025×(6300-120-300/2)=6181mm故边跨板的计算跨度取l1=6155mm中间跨：l2=l0=6300-300=6000mm计算简图如图所示。
（3）内力计算因边跨和中间跨的计算跨度相差（6155-6000）/6000=2.58%小于10%，可按等跨连续梁计算。
由表可分别查得弯矩系数Mα和剪力系数Vα。
次梁的弯矩设计值和剪力设计值见表：次梁的弯矩设计值的计算 截面位置 1 边跨跨中 B 离端第二支座2 中间跨跨中 C中间支座 弯矩系数Mα1/11 -1/11 1/16-1/14 计算跨度l 0(m) l 1=6.155 l 1=6.155 l 2=6.0l 2=6.02)(lq g M M +=α(kN.m) 28.2×6.1552/11=97.12-28.2×6.1552/11=-97.1228.2×6.02/16=63.45-28.2×6.02/14=-72.51次梁的剪力设计值的计算 截面位置A 边支座B(左) 离端第二支座B(右) 离端第二支座C 中间支座剪力系数Vα0.45 0.6 0.55 0.55 净跨度l nl n1=6.03 l n1=6.03 l n2=6.0l n2=6.0 nV l q g V )(+=α(kN)0.45x28.2x 6.03 =76.52kN0.6x28.2x 6.03 =102.03k N0.55x28.2x6.0 =93.06kN0.55x28.2x 6.0 =93.06kN（4）配筋计算①正截面抗弯承载力计算 次梁跨中按Ｔ形梁截面计算，翼缘宽度取下列值中的小者。
因h ’f /h o =100/405=0.247>0.1,所以计算跨度l 和梁（肋）净距Sn 考虑。
，其翼缘宽度：边跨b ’f=l 0/3=6155/3=2052mm<b ’f =b+Sn=200+(2300-120-100)=2280mm 故取b ’f ＝2052mm中间跨b ’f=l 0/3=6000/3=2000mm<b ’f =b+Sn=200+(2300-100-100)=2300mm故取b ’f ＝2000mm 。
支座截面翼缘受拉，仍按矩形梁计算。
判定次梁截面类型：mm N h h h b f f f f c ⋅⨯=-⨯⨯⨯⨯='-''601109.866)2100405(10020529.110.1)2(α ⎩⎨⎧⋅⋅>⋅=)(45.63)(12.979.866中间跨中边跨中m kN m kN m kN故各跨中截面属于第一类T 形截面,按梁宽为b ’f的矩形截面计算。
截面 1 B 2 C M （m kN ⋅）97.12-97.1263.45-72.51 αs =M/α1f c bh 02 97.12x106/(1x11.9 x2052x4052)= 0.02497.12x106/(1x11.9 x200x4052)=0.24963.45x106/(1x11.9 x2000x4052)=0.01672.51x106/(1x11.9 x200x4052)= 0.186sγ0.988 0.854 0.992 0.896 选 配 钢 筋计算配筋（mm 2） 0/h f M A y s s γ=674.2780.0438.7555.1次梁正截面受弯承载力计算②斜截面受剪承载力计算次梁斜截面承载力计算见下表： 截 面A左B右BCV )(kN76.52 102.03 93.06 93.06025.0bh f c c β)(kN 0.25×1.0×11.9×200×405=241.0>V 截面满足07.0bh f V t c =)(kN0.7×1.27×200×405=72.0<V 需配箍筋选用钢筋 2Ф8 2Ф8 2Ф8 2Ф8 1sv svnA A = 100.6 100.6100.6 100.6 )/(0Vc V fyAsvh s -≤2433.8366.3 522.3 522.3 实配箍筋间距 200 200200200实际配筋（mm 2） 318416218 316 As=763 As=804 As=509As=603（5）施工图的绘制次梁配筋图如图所示，其中次梁纵筋锚固长度确定：5、主梁设计——主梁内力按弹性理论设计：（1）荷载设计值。
（为简化计算，将主梁的自重等效为集中荷载）次梁传来的荷载：9.7605×6.3=61.491kN 主梁自重：（0.7-0.1）×0.3×2.3×25=10.35 kN主梁粉刷抹灰： 2×（0.7-0.1）×0.015×17×2.3=0.7038kN小计G =72.5448kN 恒荷载设计值：G=72.5448×1.2=87.054kN活荷载设计值： Q=5.5×2.3×6.3×1.3=103.6035 kN（2）计算简图主梁的实际结构如图所示,主梁端部支承在墙上的支承长度a=370mm,中间支承在300mm×300mm的混凝土柱上,其计算跨度按以下方法确定:边跨: l1=l0+a/2+b/2=(6900-150-120)+250/2+300/2=6905 mml1=1.025l0+b/2=1.025(6900-150-120)+300/2=6946 mm故取l1= 6905mm中跨l2= l0+b=6900mm平均跨度（6905+6900）/2=6903mm计算简图如图所示。