某工程连体结构设计
合肥某工程建筑连体结构设计
2019年第7期图3连廊立面结构图图2连廊结构平面布置图合肥某工程建筑连体结构设计马霖摘要：连体结构是在一定的高度上用连廊将两个塔楼相连形成的一种结构形式。
合肥某公司新建总部大楼项目在第3、4层处设8.4m 高连廊相连。
通过对两端塔楼结构特点的分析决定采用弱连接的钢桁架连廊结构形式。
介绍了设计中连体结构计算模型的建立和相关设计要点；需对楼盖结构进行舒适度要求的分析验算，不满足时需采用TMD 阻尼器进行减震设计。
关键词：连体结构钢桁架支座调谐质量阻尼器1工程概况某公司新建总部大楼项目位于中国安徽省合肥市经开区核心区，项目建设内容含办公、社区中心及配套设施。
项目建设用地面积约1.38万平方米，总建筑面积约6.93万平方米。
全部建筑由两栋高层和一座裙房组成，其中两栋高层之间采用连廊相连。
项目建筑立面图如图1所示。
2结构形式本工程抗震设防烈度为7度0.1g ，场地类别为域类，主要结构为标准设防类，抗震等级为三级（高层塔楼框架柱为二级）。
较高塔楼采用钢管混凝土框架-支撑结构，较矮塔楼采用钢管混凝土框架结构，裙房采用钢框架结构，连廊采用钢桁架结构，梁均采用焊接H 型钢梁，板采用现浇钢筋混凝土楼板。
地上部分裙房与塔楼之间设缝分开，两栋塔楼之间在3~4层处采用钢桁架连廊连接。
3连体结构概述/原则连体结构通常有桁架式、悬臂式、吊梁式或托梁式。
某高层连体结构抗震设计及其弹塑性时程分析。
根据与两侧塔楼连接刚度不同可分为强连接与弱连接。
其中强连接体需要有足够的刚度以协调两侧单体的变形和内力，而弱连接体可通过滑动支座将两侧传递来的水平力释放掉。
对于两侧塔楼刚度、体型或层数相差较大时，宜选用弱连接。
4本工程连体结构选择本工程西侧塔楼高度为93.3米，采用钢管混凝土-钢支撑结构形式；东侧塔楼高度为47.1米采用钢管混凝土结构形式。
两侧塔楼高度相差近一半，结构形式也不同，因此适合采用弱连接体相连。
连廊跨度为30.6米，宽度24.3米，两侧主楼在相应位置设柱侧钢牛腿，西侧采用滑动支座与主楼牛腿相连，东侧采用固定铰支座与主楼牛腿相连，连廊结构平、立面布置。
某高层双塔连体抗震超限结构设计
某高层双塔连体抗震超限结构设计摘要：高层双塔连体结构受力比一般多塔结构更为复杂，本文结合某高层双塔连体结构抗震超限设计，对性能化目标选择、连体设计细节、结构抗震加强措施等方面提出了合理的建议。
关键词：双塔连体；柔性连接；连体选型1 前言双塔连体结构的连接方式分为强连接和弱连接两类，弱连接方式的连体一端与结构铰接另一端为滑动支座或两端均为滑动支座，两塔楼结构独立工作，连体结构受力较小，两端滑动连接的连体在地震作用下与两塔楼相对振动较大，支座设计特别关键。
强连接方式的连体结构包含多层楼盖，连体结构刚度足够大，能将主体结构连接为整体，协调受力和变形。
2 工程概况本工程为综合办公类公共建筑，两栋办公塔楼，部分配套商业展览及裙房办公，项目考虑为该片区提供办公及商业配套，完善城市功能。
总建筑面积124951.41平米，其中地上建筑面积105454.46，地下建筑面积19496.95，建筑总高度为97.5m，两栋塔楼层高均为3.9米，平面对称，高度相同，平面尺寸41米X30米，为对称双塔结构。
19~20层两个塔楼在长边中间中心通过钢结构连廊连接，连体跨度40米，宽度8.6米，高度7.8米，连接三层楼面。
工程效果图如图1所示图1该工程建筑场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分为第一组，设计特征周期值，Ⅱ类取0.35s。
基本风压0.3KN/M2，地面粗糙度为B类。
塔楼结构采用框架-核心筒结构，与连体相连的框架柱采用型钢混凝土结构。
3 结构设计塔楼采用框架-核心筒结构，核心筒布置在结构平面中心。
该连体跨度较大，相对塔楼刚度较弱，采用刚接无法协调两塔共同作用，综合比较采用柔性连接，连体宽度较小，两端支座放置在两个框架柱伸出的牛腿支座上，为了增加结构可靠度，连体通过4个支座与下部每个塔楼相连。
由于连体跨度达到40米，为了减轻结构重量，减小地震作用，连体采用钢构架结构，通过两榀桁架与主体框架柱连接，两榀桁架之间通过楼面形成整体，与桁架相连接的框架与内部核心筒墙体形成一片完整的框架，增加结构整体刚度。
某带连体高层结构设计
类别为Ⅱ类， 设计分组为第一组， 场地特征周期 0． 35 s。地面粗糙
2 度类别 B 类， 基本风压按 100 年一遇的风压取值： 0． 35 kN / m 。
2． 2
基础及地下部分
基础采用桩基础， 桩径 800 mm， 中柱下一般布置 5 桩承台， 承
3． 2
巨型悬臂梁与牛腿设计
台厚度 1． 3 m， 边柱下一般布置 4 桩承台， 承台厚度 1． 4 m， 均采用 C35 混凝土。 两栋办公楼地下连为一体， 地下室结构层高 4． 95 m， 地下室 底板兼做防水板， 厚度 400 mm， 地下室下土层多为填土， 设计时不 考虑承台间土的承载力 。
［1 ］
图 3 牛腿平面布置图 （ 单位：mm）
， 弱连接一般有铰接， 滑动连接， 强连接结构大多
牛腿设置在 h = 3． 1 m 高的巨型梁上， 梁宽 600 mm， 根据计算 需要， 确定牛腿高度后， 为了保证连接体两侧的两栋办公楼在 11 层 连体部分的主梁设计成变截面主梁， 以降低巨 的建筑标高相同， 型梁高度， 主梁跨度 13． 95 m， 见图 4 。 因为连体两侧的结构由橡胶支座隔离， 项目位于低烈度设防 水平方向剪力较小， 相互间传递的内力主要是竖向力， 首先进 区， 行单栋分离计算， 计算采用 Satwe 软件。 人社局办公楼橡胶支座 支承点采用短斜撑模拟， 即支座处仅有竖向约束， 类似摇摆柱支 斜撑底部刚接。人社局计算得到三个支承点的竖向反力标准 承，
孙兆民（ 1977- ） ， 男， 高级工程师， 一级注册结构工程师；
通过连接体将两栋或多栋楼进行刚性连接 。 如图 2 所示， 从平面 由于两办公楼结 图上看林业局办公楼与人社局办公楼垂直布置， 构形式相同， 质量与刚度接近， 如果独立分开， 则自振周期类似， 但是考虑到是林业局的短方向与人社局长方向相连， 在地震作用 下， 两栋办公楼不能够做到协同振动， 如果采用强连接， 则两栋办 公楼会因不同的振动模态而产生较大的相互作用 。 因此， 本项目 连体采用弱连接。
高层建筑混凝土连体结构设计的分析
过伸缩缝相连 ；Ａ、Ｂ塔 楼为 １ ８层 ，两 栋 塔楼 顶 部两 层 （ 三层 楼
板 ）相连 ，总高度 ６ ． ｍ，Ａ、Ｂ塔 楼 与两 层裙 房间 通过钢 结构 连 ４４ 廊相连 ，连廊与塔楼间设置伸缩缝 。由于建筑 功能 的要求 ，本工 程 Ａ 、Ｂ塔楼采用框架 一 力墙连 体结 构 ，底 部局部 大空 间转 换剪 力 剪 墙结构 ，转换 层在第 ３层顶 面。 由于 同时采用 了两种 复杂结构 ，且 结构体 形较复杂 ， 本工程按超限高层 结构进行 了送 审。该地 区地 故
８～２
２ 结构整体设计及计算 结果
２ １ 结构计 算单元的确定 ． 由于本工程 主体 分为 Ａ 、Ｂ 、ｃ三栋 高 层塔楼及一栋两层 的裙楼 ，所有塔 楼之间 由地下室 顶板相连 ，考虑 地下室墙体较多 ，地下 室顶 板 （ ５ ３０ ｍ） 厚度 较 厚 ，整体 刚 ２ ０～ ０ ｒ ａ 度较大 ，故将上部结构 的计算嵌 固点 设在 ± ．０ ０ ０ ０处 ，计算 单元 分 成三个部分 ，即 Ｃ栋和两层 的裙楼 各为一个计算单元 ，Ａ楼 和 Ｂ楼
措施 ：
（ ）框支 柱 、框支梁 、剪力墙底 部加强部 位的抗震 等级提 高一 １
４ ５ 灯笼广场具有 中华 民俗特 色 的灯 笼 ，烘托 出喜 庆气 氛 ，是 市 ．
民欢庆节 日的首选场所。 ４ ６ 赣文 化民俗景观区 ，江西 各大名胜古 迹 的微缩 景观尽收眼底 ， ．
大量的安放在道路交 汇处及 人 口。
７ 户 外 家具 概 念
根据户外家具 、公用设施 、 具系统 的实用性 与舒适性 ， 达 灯 为 到风格 的统一性 ，本设计是特 别针 对红谷滩新 区临 江岸线景观作 出 的系列 性设计。突出设 汁的设 施包括座 椅 、废 品箱 、庭院灯 、 坪 草
高层建筑连体结构设计论文
高层建筑连体结构设计论文摘要：高层建筑连体结构设计时非常复杂的结构体系，在进行结构设计时要科学合理的设计连体结构，确保高层建筑连体结构在面对地震灾害时具有可靠的安全，保障人民生命财产安全。
一.引言高层建筑连体结构是指除开裙楼外，高层建筑在两个或两个以上的塔楼之间存在带有连接体的建筑结构。
在高层建筑结构中，连体结构部分是较为薄弱的，因此对高层建筑连体结构设计增加了难度。
由于高层建筑在遭受地震灾害时，容易对地震区的连体高层造成严重破坏，因此需要加强高层建筑连体结构设计，最大限度提升建筑的安全性。
二.工程概况某建筑工程建筑面积为52000㎡，项目占地面积约25000㎡，建筑抗震设防烈度为7度。
A楼和B楼由同一主楼组成，主楼的高度为16层，主楼10层以下为相互独立的建筑结构，在11层和15层之间设置一连体结构，连通A楼和B楼。
在连体部分中，将11层作为可用建筑空间，其余楼层均为架构部分。
在A楼和B楼之间设置连通的地下室。
三.高层建筑的连体结构设计1. 高层建筑连体结构设计基本原则（1）计算数据分析按照JGJ3-2002《高层建筑混凝土结构技术规程》的规定，对高层建筑的复杂体型进行分析，需要符合下列基本要求：1）至少需要采用两个具有不同力学模型的三维空间软件对整体内力位移进行数据计算；由于高层建筑连体结构的体型具有特殊性，连体部位的承受力非常复杂，因此需要采用有限元模型对结构整体进行建模分析，并采用弹性盖楼对连体部分进行分析计算。
2）在计算结构抗震系数时，需要考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，设置振型数高于15，计算振型数要使振型参与质量不得小于总质量的90%。
3）需要采用弹性时，要采用程分析法补充进行计算。
4）需要采用弹塑性动力或静力分析方法对薄弱层弹塑性变形进行验算。
2. 结构选型高层建筑的连体结构由于各独立部分存在相同或相近的体型、刚度或平面，抗震设计为7度或8度时，刚度和层数差别较大的建筑，不适合简单采用强连接方式。
浅议连体结构设计问题
浅议连体结构设计问题发布时间：2022-01-11T06:31:13.388Z 来源：《建筑学研究前沿》2021年18期作者：殷明霞[导读]身份证号码：61042419790819xxxx 高级工程师高层建筑连体结构是近年发展起来的一种新型结构形式，因连廊上良好的视觉体验、空中交通以及共享空间功能，越来越受到大家的认可。
连体结构是指两个塔楼或多个塔楼由设置在一定高度处的连接体(又称连廊)相连而组成的建筑物。
连体结构不仅需要协调连接其两侧塔楼的受力和变形，还要考虑连体本身由于双塔变形不协调而产生的扭转作用。
连体结构与塔楼的连接节点构造复杂、连体结构自身结构形式要求较高，故而需要采用不同的分析计算软件，才能保证整体结构体系的可靠度和连体结构的舒适度。
一、连接体分类：1.根据连接体自身强度分为强连接和弱连接。
强连接的连接体本身刚度较大。
比如层数较多的连廊，一般可采用刚性连接。
因其自身承载变形的能力较强，有利于协调各单体塔楼受力和变形。
弱连接的连接体本身刚度较弱，比如单层连体、室外空中走廊，或宽度方向有向内收缩仅有部分宽度用于连接塔体。
对单体塔楼的地震动力等效应影响较小，可将塔楼与连体结构分开设计。
以滑动支座为例，北京当代万国城北区工程，为多塔楼大跨度连体结构，由7座空中连廊将8幢塔楼首尾相连而成。
采用多塔楼滑动连体设计方法，提高了连体和塔楼抗震安全性。
2.根据连体结构形式分为：钢桁架结构、悬索结构、预应力结构及型钢混凝土结构等。
根据经济性和使用净空等因素进行选择。
二、连体结构的设计原则1. 连体结构要控制扭转。
当地震或风力作用时，结构除产生平动变形外，还将会产生扭转变形，扭转效应随两塔楼不对称性的增加而加剧。
即便对于对称双塔连体，因连接体楼板变形，两塔除有同向的平动外，还有可能产生两塔楼的相向运动。
实际工程中，因地震在不同塔楼间的震动差异存在，两塔楼相向运动的振动形态极有可能发生响应，此时连体受力很不利。
连体结构的性能与工程设计
计算方法
结论：
（1）本工程为大跨高位 连体结构，属B级高度超 限高层建筑，针对超限内 容，对关键构件及连接体 楼板采取加强措施。
E（2）对结构采用多种计
算软件进行弹性、弹塑性 分析，分析结果表明，结 构所有指标均满足相关规 范要求，多遇地震时能保 证各构件处于弹性阶段； 中震时竖向构件处于抗剪 弹性、抗弯不屈服，受剪 截面满足中震不屈服；罕 遇地震时关键构件满足抗 剪弹性、抗弯不屈服，薄 弱部位层间变形满足规范 要求，结构能够实现预期 的抗震性能目标C。
计算方法
风荷载作用
连体结构高层建筑的风荷载作用计算原则上按规范相关条文执行，但因连体结构体型
E 较特殊，关于其风荷载作用取值需引起注意。 《高规》规定：当多栋密集的高层建筑相互间距较近时，宜考虑风力相互干扰的群体 效应。一般可将单栋建筑的体形系数μs乘以相互干扰增大系数μβ。该系数可参考类似条 件的试验资料确定，必要时宜通过风洞试验确定。另外，《高规》规定：立面开洞或连 体建筑宜采用风洞试验确定建筑物的风荷载。
成都环球金融中心项目，位于成都市，总建筑面积28.4万m2，其 中地上22.0万m2，地下6.4万m2，地面以上由47层双塔连体建筑及 5层裙房（设缝与塔楼脱开）组成，建筑高度198.1m，结构高度 197.92m。两栋塔楼为斜向布置，两塔楼最近点距离约33.9m。连 接体位于建筑楼层44层楼面至屋面范围，呈下窄上宽、外立面为空 间曲面的形状，双塔楼与连接体形成一个巨型门形建筑。建筑楼层 44层（连接体最下层）。
关于邻近建筑相互干扰问题，曾有学者进行专门研究，并指出，如果邻近的建筑为比 计算分析的建筑矮得多的建筑，则即使靠的很近受影响的只是所分析建筑的下部，对整 个结构分析不致产生很大的影响；但是如果邻近建筑与所分析的建筑接近同一高度，应 考虑建筑物对缝荷载体形系数的影响。除去相互干扰增大系数外，对连体结构，连体部 位结构的风荷载分布也比较复杂，如有条件，该部位附近的体型系数宜通过风洞试验确 定。
建筑结构设计中连体结构定义的分析
建筑结构设计中连体结构定义的分析摘要：随着国内对建筑方案审美水准的不断提升，近年来很多大型公共建筑设计逐渐不再“中规中矩”，向着形体独特、构型元素丰富的方向发展，出现了诸多高低错落的建筑单体，构成了较为复杂的建筑结构体系。
为规避结构超限带来的问题，本文从建筑设计中常用到的连廊所形成的连体结构展开分析。
关键词：连廊，连体结构，相互影响绪论：连体结构中的连接体，有通过多层楼板、桁架体系、顶盖围合为一体的箱形结构，也有仅有桥面、截面高度远小于自身宽度的板式结构。
连体结构因连接体、两侧不同建筑结构的质量、刚度、约束情况差异较大，其受力比一般单体结构复杂许多。
结构设计中，设计人员也是尽可能规避连廊导致的结构不规则项，如通过设置落地柱与抗震缝将连廊脱开，或采用两栋建筑各自悬挑一端拼接为连廊等措施来避免连体问题，但是，受建筑高度、建筑间距等实际条件影响，部分项目仍避免不了在两栋建筑单体之间进行连廊架设。
以笔者工作经历，不同地区对连体结构的认定有宽有严，比如两栋体型较大的建筑，中间仅通过一座钢结构连廊连接，采用一端铰接一端滑动的支座，假定连廊宽度逐渐缩小，最后仅剩一根钢梁连系于两栋建筑之间，因连接体与主体结构刚度、质量过于悬殊，此时仍将结构体系定义为连体显然并不合理。
1.1连体结构定义的分析根据规范相关条文及条文说明，除裙楼以外，两个或两个以上塔楼之间带有连接体的结构为连体结构，并没有对连接体进行明确定义。
《高层建筑混凝土结构技术规程》10.5.4、10.5.5条文说明表述：“连体结构的连接部位受力复杂，连体部分的跨度一般也较大，采用刚性连接的结构分析和构造上更容易把握，因此推荐采用刚性连接的连体形式。
刚性连接体既要承受很大的竖向重力荷载和地震作用，又要在水平地震作用下协调两侧结构的变形，……根据具体项目的特点分析后，也可采用滑动连接方式”[1]。
通过理解，连接体应是能显著影响两端结构，具有协调两侧结构变形的能力。
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3) 连接体与两侧结构的支座连接是连体结构设 计的另一关键问题, 具体的连接方式有刚性连接、铰 接和滑动连接, 不同的连接方式有不同的受力特点, 对主体结构受力也有不同的影响。
Abstract: T his paper is about the desig ning o f a s double- tow er co nnected structure, indicat es some key po int s of double- tow er connected str ucture designing, such as tor sion effect, co nnecting str ucture and end- suppor t of connecting structur e1 Some designing ideas and enhancing measure ar e intro duced in this pa per, fo r ex ample, the connecting st ruct ur e is designed fo r elastic per for mance and end suppor t o f connect ing st ructur e is designed fo r no n- yielding per for mance in ear thquake of seismic for tificat ion intensit y, the slab of connecting str ucture is enhanced by steel plate, the steel structure ex tends into the main structur e for a frame span1 Keywords: do uble- tow er connected st ructur e; steel t russ; per for mance- based desig n
震加速度时程曲线最大值为 18 cm/ s2 , 二者比值为 49/ 18= 21 72。计算得的地震内力与其他荷载进行 组合, 分项系数按规范取值, 但不再进行内力调整。 构件承载力校核时材料强度取设计值。
图 2 是桁架平面布置图, 图 3 是桁架立面图和 杆件编号。对各种荷载组合下桁架构件应力比进行 计算, 边桁架 T R1 和中桁架他 T R2 的构件应力比 和荷载工况见表 6、表 7。应力比最大的构件是端跨 受压斜腹杆, 其中边桁架的 T R1 该构件最大应力比 为 01 73, 设计工况为中震弹性工况, 中桁架 T R2 的 最大应力比为 01 88, 荷载工况为竖向荷载工况。此 结构充分说明连体结构扭转效应明显, 边桁架由于 位于结构周边, 地震作用产生的内力较大, 而中桁架 由于工程所在地设防裂度较低为 6 度, 竖向荷载是 结构设计的控制工况。
图 1 建筑剖面
连体两侧的单体采用钢筋混凝土框架结构, 连
Indust rial Const ruct ion V ol1 40, Supplement, 2010
体采用钢结构。沿连体的北侧、中向和南侧分别布 置 3 榀纵向桁架传递竖向荷载。主体结构在连体相 交处各设 3 根型钢混凝土柱作为桁架的支座。为配 合建筑立面要求, 桁架不设竖腹杆, 仅设斜腹杆和 3 个楼层标高处的水平弦杆。为保证连体结构向两侧 结构传力连续, 桁架两端单体各一跨柱距内沿桁架 方向采用型钢混凝土结构, 型钢混凝土结构一直延 伸至基础。桁架腹杆和上下弦杆均采用焊接 H 型 钢。在保证承载力的前提下, 为方便施工和简化节 点构造, H 型钢的强轴均位于桁架平面外。
关键词: 连体结构; 钢桁架; 性能设计
DESIGN OF A DOUBLE-TOWER CONNECTED STRUCTURE
Liu zhibin ( East China A rchitecture Desig n& Research Institut e1 Co1 , L td, Shang ha
01 45
01 44
01 73
01 39
01 47
01 51
表 7 中桁架 TR2 杆件应力比
杆件号 竖向荷载
X R1
X R2
X B1
1概 况 本工程位于 东南沿 海某市, 地 下 2 层, 地 上 5
层, 地下室为车库, 地上部分为 商业娱乐及航 模展 示。本建筑 1 层~ 3 层由 2 个独 立的单体结构 组 成, 2 个单 体 的大 小 分别 为 281 1 m @ 371 4 m 和 281 1 m @ 221 9 m 。从 4 层楼面开始到屋面, 每层通 过一个跨度为 391 3 m 、宽度为 281 1 m 的连体连接 在一起, 连体共 2 层高, 跨越 4 层和 5 层。连体结构 由 3 榀桁架组成, 桁架高度为 2 个层高, 桁架之间由 楼面钢梁和组合楼板连接。图 1 为整体结构的典型 纵剖面。
3 连体结构设计原则和采取的措施 根据上述连体结构的特点及本工程的 具体情
况, 采用以下方法和措施对本连体结构进行设计。 31 1 加强各单体和整体结构的抗扭刚度
在建筑许可的前提下, 结构布置使各单体的自 振周期和楼层抗侧刚度尽可能相近, 加强结构周边 构件, 减小整体结构的扭转效应。结构整体计算时, 采用 两 种 程 序 进 行 比 较, 其 中 以 中 国 建 研 院 的 SA T WE 作为 主要 计 算程 序, 以 美国 CSI 公 司 的 ET ABS 校核 SA T WE 计算结果。
某工程连体结构设计
刘志斌
( 华东建筑设计研究院有限公司, 上海 200002)
摘 要: 介绍了一五层强连体结构的设计过程, 指出 连体结构设计时需注意的问题, 如连体结构扭转效应 大、连接体和连接体支座是设计的关键点等。同时介绍了本结 构设计中 的思路和采 取的加强 措施, 对 地震作 用效应, 连接体和连接体支座分别采取中震弹性和中震不屈服 的不同性 能目标, 并采取了 连接体楼 板采用钢 板加强、连体钢结构向主体结构内延伸一跨的加强措施。
( 650 @ 400 @ 30 @ 40)
XR 3
600 @ 400 @ 16 @ 20
注: 括号内数值适用于桁架 TR2。
钢材等级 Q 345B Q 445B Q 146B
Q 246B
Q 346B
表 6 边桁架 TR1 构件应力比
杆件号 小震 @ 11 5 中震弹性
X R1
X R2
X B1
X B2
楼层号 SATWE ET A BS
F01 F02 F03 F04 F05 41 89 41 52 31 80 21 58 11 33 41 81 41 44 31 72 21 55 11 29
31 3 连接体设计 对于桁架连接体, 采用以下两种方法计算其水
平地震作用在各桁架构件中产生的内力, 并按其包 络值进行构件承载力校核。 31 31 1 小震内力放大 11 5 倍
表 3 楼层地震剪力( @ 103 kN) - X 向
楼层号 SATWE ET A BS
F01 F02 F03 F04 F05 41 17 31 87 31 36 21 52 11 44 31 85 31 60 31 15 21 38 11 34
表 4 楼层地震剪力( @ 103 kN) - Y 向
工业建筑 2010 年第 40 卷增刊 239
征周期为 01 45 s。50 年一遇的基本风压为 01 5 kN/ m2。
2 连体结构设计特点 根据文献[ 1- 2] , 连体结构设计有以下特点: 1) 较其他结构, 当风和地震作用时, 连体结构扭
转振动变形较大, 扭转效应明显, 且随两塔的不对称 性的增加而加剧, 在设计时需特别引起重视, 各单体 之间应具有相同或相近的特性。
表 2 结构整体抗侧刚度
楼层号
F 05 F 04 F 03 F 02 F 01
楼层抗侧刚度 与上层刚度比
K i/ ( k N # m - 1) 11 30 @ 107
K i/ K i+ 1
61 49 @ 106
01 50
11 07 @ 106
01 16
81 67 @ 105
01 81
91 01 @ 105
4 层楼面以上由于连接体的存在, 整体 结构沿 连接体方向( Y ) 向在 4 层楼面上下出现刚度突变,
24 0
表 2 是整体结构各楼层抗 侧刚度。从 表中可以看 出, 连体以下 3 层结构的抗侧刚度均小于其上 3 层 平均抗侧刚度的 80% , 均属于 规范所述的薄弱层, 计算时, 对该 3 层的水平地震剪力均放大 11 15 倍。
表 1 结构自振周期
周期 SAT WE
T1 ET ABS SAT WE
T2 ET ABS SAT WE
T3 ET ABS
单体 1 11 50 11 39 11 36 11 32 11 23 11 13
单体 2 11 56 11 52 11 45 11 46 11 32 11 25
整体 11 53 11 53 11 33 11 31 11 28 11 28
本结构体系由于连体上下结构刚度和承载力突 变较多, 在连体结构下部若干层形成薄弱层, 属于竖 向不规则结构。
本工程所在地抗震设防烈度为 6 度, 设计基本 加速度为 01 05 g, 设计地震分组为第一组, 水平地震 影响系数最大值为 01 04。场地类别为 Ó 类, 场地特
作 者: 刘志斌, 男, 1975 年出生, 工程师。 E - m ail: l iu_zhib in 1975@ yahoo1 com1 cn 收稿日期: 2010- 02- 26