氧化沟计算书
氧化沟计算
氧化沟设计参数混合液悬浮固体浓度（MLSS ）X=4000mg/L混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS ）X V =3000mg/L污泥龄θC =30d污泥产率系数Y=0.55内源代谢系数K d =0.05520°C 时脱氮率q da =0.035kg （还原的3NO N --）/（kgMLSS·d） VSS/TSS=0.75设置两组氧化沟：总设计平均流量47714.4m 3/d ，每组氧化沟的流量为23857.2 m 3/d 。
去除BOD氧化沟出水溶解性BOD 浓度为S 。
为了保证沉淀池出水BOD 浓度Se ≤10mg/L,必须控制所含溶解性BOD 浓度S 2，因为沉淀池出水中的VSS也是构成BOD 浓度的一个组成部分。
S=Se-S 1S 1为沉淀池出水中的VSS 所构成的BOD 浓度。
S 1=1.42×(VSS TSS)×TSS ×(1−e −0.23×5) =1.42×0.75×10×(1−e −0.23×5)=7.28 mg/LS=Se-S 1=10-7.28=2.72mg/L好氧区容积V1：V1=Yθc Q(S0−S) X V(1+K dθc)=0.55×30×23857.2×(0.25−0.00272)3×(1+0.055×30)=12244.06 m3好氧区停留时间：t1=V1Q=12244.06×2423857.2≈12.3h剩余污泥量：∆X=Q(S0−S)(Y1+K dθc)+Q(X0−X1)−QX e=23857.2×(0.25−0.00272)×0.551+0.055×30+23857.2×(0.25−0.175)−23857.2×0.01=2775.12 kg/d去除每1kgBOD5所产生的干污泥量为:∆XQ(S0−S e)=2775.1223857.2×(0.25−0.01)=0.485 (kgDs/kgBOD5)设计的出水BOD5为10mg/L，处理水中非溶解性BOD5的值为: BOD5f=0 .7×Se×1.42×(1-e-0.23×5)=0.7×10×1.42×(1-e-0.23×5)=6.79mg/L因此处理水中的溶解性BOD5为：(30-15)-6.79=8.21 mg/L, 每组氧化沟日产污泥量:∆X1=aQLr1000(1+bθc)=0.6×23857.2×（250−8.21）1000×（1+0.05×30）=1384.42 kg/d（污泥增长系数：a=0.6，污泥自身氧化率：b=0.05，Lr为去除的BOD5浓度。
氧化沟工艺设计计算及说明
氧化沟工艺设计计算书1.项目概况处理水量Q=5万m 3/d ；进水水质BOD 为150mg/L ；COD 为300 mg/L ；SS 为250mg/L ；L mg TN L mg N NH /30,/304==-+。
处理要求出水达到国家一级(B)排放标准即 COD≤60 mg/L ，BOD 5≤20 mg/L ，SS ≤20mg/L ，L mg TN L mg N NH /20,/84≤≤-+。
2. 方案对比三种方案优缺点比较如下表：本方案设计采用氧化沟，氧化沟分两座，每座处理水量Q=2.5万m3/d 。
下面是氧化沟工艺流程图。
氧化沟工艺流程图3. 设计计算3.1设计参数总污泥龄：20d MLSS=4000mg/L MLVSS/MLSS=0.7 MLVSS=2800mg/L污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6kg /（kg.d ） 3.2 工艺计算 (1)好氧区容积计算出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14mg/LVSS 所需BOD=1.42×14（排放污泥中VSS 所需得BOD 通常为VSS 的1.42倍） 出水悬浮固体BOD 5=0.7×20×1.42×（1-e -0.23×5）=13.6 mg/ L 出水中溶解性Se=BOD 5＝20-13.6 mg/ L=6.4mg/L%.795%100150.461505=⨯-=去除率BOD好氧区容积：内源代谢系数Kd=0.0535.77467.04000)2005.01()4.6150(25000206.0)1()(m X c Kd c Se So YQ V V =⨯⨯⨯+-⨯⨯⨯=+-=θθ好氧停留时间 h h Q V t 7.4424250007746.5=⨯==好氧 校核：)/(17.05.77467.0400025000)4.6150()(5d kgMLVSS kgBOD V X Se So Q M F V ⋅=⨯⨯⨯--=好氧 满足脱氮除磷的要求。
(完整版)卡鲁塞尔氧化沟设计计算
卡罗塞尔氧化沟.1设计参数1) 氧化沟座数：1座2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s3) 进水水质：5BOD =220 mg/LCOD=300 mg/LSS=300 mg/L3NH -N ≤35 mg/LT-P=4 mg/LT-N=30 mg/L4) 出水水质：5BOD ≤20 mg/LCOD ≤60 mg/LSS ≤20 mg/L3NH -N ≤8 mg/LT-P ≤1 mg/LT-N ≤20 mg/L5) 最不利温度：T= 100C6) 污泥停留时间：d Q c =7) MLSS=8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度：10) 氧的半速常数：11) 污泥负荷：12) 水流速：.2计算.2.1碱度平衡计算（1）由于设计的出水BOD ，为20mg/L ，处理水中非溶解性5BOD ,值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。
f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ⨯-⨯⨯⨯C= 0.7 ⨯ 20 ⨯1.42 (5-0.23e 1⨯-)=13.6 m g / L式中 e C —出水中5BOD 的浓度 mg/L因此，处理水中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L（2）采用污泥龄20d ，则日产泥量据公式/921kg = d式中 Q —氧化沟设计流量 m ³/s ；a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7，这里取0.6；b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06；t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ；m t --污泥龄 d ；0L ---进水5BOD 浓度 mg/L ；e L ---出水溶解性5BOD 浓度 mg/L ；一般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯921=114.22 kg/d即：TKN 中有2.72.158********.114=⨯mg/L 用于合成。
氧化沟工艺设计计算书
设计处理水量Q＝300m3/d=12.50m3/h进水COD Cr=1620mg/L COD Cr=324mg/LBOD5=S0=840mg/L BOD5=S z=126mg/LTN=250mg/L TN=30mg/LNH4+-N=180mg/L NH4+-N=18mg/L碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e=20mg/Lf=MLVSS/MLSS=0.74000mgMLSS/L采用最小污泥龄30d 曝气池出水溶解氧浓度2mg/L衰减系数Kd=0.05d-1活性污泥产率系数Y＝0.5mgMLSS/mgBOD5夏季平均温度T1＝25℃20℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.07冬季平均温度T2＝15℃反硝化温度校正系数= 1.09剩余碱度100mg/L 硝化反应安全系数K= 2.5所需碱度7.14mg碱度/mgNH4-N氧化硝化所需氧= 4.6mgO2/mgNH4-N产出碱度 3.57mg碱度/mgNO3+-N还原反硝化可得到氧= 2.6mgO2/mgNO3+-N反硝化时溶解氧浓度0.2mg/L若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成459m3 1.53d =36.72h氧化沟工艺设计计算书（一）设计参数：进水水质：出水水质：混合液浓度X＝kgNO3--N/kgMLVSS（二）设计计算1 好氧区容积计算好氧池水力停留时间t1=5.31kg/d 即TKN中有TKN×1000/300=17.71mg/L 故需氧化的[NH 4-N]=144.29mg/L 需还原的[NO 3+-N]=43.29mg/L1.42d=33.98h 设计取V=900m 3设计有效水深h= 3.5m 5.5m 则所需沟的总长度L=46.75m 22.5m 实际有效容积=1198.87m 3 4.00d (1)硝化消耗碱度=1030.25mg/L(2)反硝化产生碱度=154.54mg/L(3)去除BOD 5产生碱度=71.4mg/L(4)剩余碱度=175.69mg/L0.85β=0.95CS(20)=9.17θ= 1.024C S(25)=8.382 缺氧区容积计算(2)用于细胞合成的TKN=缺氧池水力停留时间t 2=3 氧化沟总池容积425m 3254.17设计宽度b=取直线沟段长=实际停留时间t'=4 碱度平衡计算5 实际需氧计算6 标准需氧量计算V=V 1+V 2=88442.84按设定条件 α=d kg/dkg/(kg.d)m 3kg/d 2.95总水力停留时间t=(2)硝化需氧量218.7kg/d (3)反硝化产氧量33.76kg/d 250mg/L Xr=10000mg/L(4)硝化剩余污泥NH 4-N需氧量16.79kg/d (5)总氧量422.31kg/d 27.54m 3/d 99.20%D3=2.6×Q×N T =按设定条件 X 0=由QX+Qr=(Q+Qr)X 得254.17W=W V +X 1Q-XeQ=取污泥含水率P＝D 2=4.5×Q(N 0-Ne)=7 污泥回流量计算678.83m 3/d m3/d kg/d kg/d 3.44187.5D4=0.56×W V ×f=D=D1+D2-D3-D4=8 剩余污泥量。
氧化沟计算
3.3.3 carrousel 氧化沟假设沉砂池出水BOD =200mg/L ，氧化沟出水BOD =20mg/L 。
图6 氧化沟计算图（1）氧化沟所需容积V设污泥负荷N S =0.06kgBOD 5/(kgMLSS·d)污泥回流比R =100%，污泥回流浓度X R =6000mg/L （6kg/m 3）混合液污泥浓度()2006000100%3100/11100%R ss X R X mg l R +⨯+⨯===++氧化沟所需容积 30()60000(20020)58065()0.063100e s Q L L V m N X -⨯-===⨯ （2）氧化沟平面尺寸的确定设池数为两个，则每个池子的容积V 0为：V=V/2=0.5×58065=29032(m 3)设池宽w =13m ，池深h =4.5m ，超高h 1=0.5m （采用曝气转碟曝气），则池长为220329032313 4.53313132()4413 4.5V w h l w m wh ππ--⨯⨯=+=+⨯=⨯⨯所以氧化沟的工艺尺寸为：132m （长）×52m （宽）×5m （高）×2（池数）（3）校核氧化沟有效容积：()'23643328926()V l w wh w h m π⎡⎤=-+=⎣⎦BOD-SS 负荷：05()600001800.06kgBOD /(kgMLSS?d)580653100e s Q L L N VX -⨯===⨯=0.06kgBOD 5/(kgMLSS·d)（在0.03~0.15范围之间）容积负荷：330560000200100.21/()58065V QL N kgBOD m d V -⨯⨯===（在0.2~0.4范围之间）水力停留时间：24245806523.2()60000V T h Q ⨯===（在10~48小时之间）污泥回流比：3100200 1.060003100R X ss R X X --===--（在50%~100%之间）污泥龄：58065310015()20060000C VX t d ss Q ⨯===⨯⨯（在10~20天去除BOD 并消化）（4）曝气设备必要需氧量（SOR ）设去除1kgBOD 需氧2kg ，则每天实际需氧量AOR=L r ×Q ×2=（200-20）×10-3×60000×2=21600kg/d标准条件下必须的供氧量（SOR ） ()2076011.024()24swt S A AOR C SOR C C p αβ-=⨯⨯-2020216008.8476011210(/)1.0240.93(0.978.84 1.5)76024kg h -⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯-C SW =8.84mg/L ，C S =8.84mg/L （假设水温为20℃），C A =1.5mg/L ；α、β—修正系数，利用延时曝气法α=0.93，β=0.97；P —当地大气压强，P =760mmHg 。
氧化沟说明计算书2
水控设计说明书班级：姓名：学号：日期：目录1 粗格栅 (1)2 泵站 (3)3 细格栅 (3)4 沉砂池 (5)5 计量设备 (7)6 氧化沟 (8)7 二沉池的设计和计算 (11)8 回流污泥泵房 (12)9 接触消毒 (13)10剩余污泥泵房 (14)11污泥浓缩池 (15)12贮泥池 (16)13浓缩污泥提升泵房 (17)14污泥脱水间 (17)15污水厂总体布置 (18)16工程技术经济分析 (19)参考文献 (21)污水处理系统设计计算1 粗格栅设计说明：栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速一般为0.6～1.0m/s ，槽内流速0.5m/s 左右。
如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。
此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的80%，以留有余地。
如前面所述，选用平面矩形格栅（三座） 计算草图3-1图3-1 格栅示意图1.1 格栅的间隙数量n取过栅流速0.9m/s, 格栅倾角α=60°,，栅条间距b=30 mm ,栅前水深0.6m120.46360)0.030.9max ×n=2(bhv)×(sin =×0.6 =26.6Q取n=27式中: Q max －最大设计流量,m 3/sa-格栅倾角 b-栅条间隙.m h-栅前水深,mv-污水流经格栅的速度,m/s1.2格栅的建筑宽度 B设计采用圆钢为栅条，即s = 0.01mB=S n-1+bn=0.01(27-1)+0.037=1.07m （）××21.3 过栅水头损失 栅条断面形状为圆形 21 h =(v /2g)s i na K 0.188m ＝ξ×式中:ξ-阻力系数，其值与栅条断面形状有关，圆形取1.79 k-格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3 1.4 栅后槽的总高度12h =h+h +h 总式中: h 2-栅前管道超高，取0.3米h =0.6+0.188+0.3=1.088m 总1.5 格栅的总建筑长度121L=L +L +1.0+0.5+H /t ga111-b L ==1.22m 2b t g a 式中: L 1—进水渐宽部位长度，mb 1—进水渠渠宽，取0.8米；a 1—进水渠渐宽部分展开角，20° L 2—出水管道渐窄部位长度，L 2= 0.5L 1=0.61m121L=L +L +1.0+0.5+H /t ga = 7.53m 1.5 每日栅渣量的计算工程格栅间隙为30mm ，取W 1=0.02m 3/103m 33max 13W=(m /d )0.463 =1.2 =1.6m /dv z q w k ×××××· 8640010000.05864001000式中：K Z —生活污水流量总变化系数，取1.2 因为每日栅渣量＞0.2ｍ3／ｄ，宜采用机械清渣 1.6 清渣设备亚太环保公司的FH 型旋转式格栅除污机，2台，N=1.5KW 。
卡罗塞尔氧化沟计算
卡罗塞尔氧化沟：设计参数：其中污泥负荷Ls=0.05--0.15一、已知条件：1、设计流量：Q h /m 2125d /m 101.5334=⨯= 2、设计进水水质：BOD 浓度L /mg 300S a =，SS 浓度L /mg 280X =，（则）污水水温变化范围C 25~120，平均水温C 25o 3、设计出水水质：BOD 浓度L /mg 20S e =，SS 浓度L /mg 20X e =;考虑污泥稳定化：污泥产率系数60.0Y =，内源代谢系数040.0K d =，70.0XX f v ==二、设计计算：1、去除BOD ： L /mg 28020-300S -S S e a r ===L /mg 26020280X X X e r =-=-=2、总容积：33s e 0m 42000m 417558.309.0100020300212524X L 1000S S Q 24V ≈=⨯⨯-⨯⨯=-=）（）（ 校核污泥龄：）（）（c d v e 0c K 11000X S S QY 24V Φ+-Φ=解得：d 27c =Φ3、尺寸计算：取廊道的宽度为6m ，共6个廊道，即总宽度为B=36m 有效水深为h1=6m ， 超高取h2=0.5m ，中间分隔墙厚度为0.25m ；3个小半圆32211*1m 5426632r h 3V 3V ∏=⨯∏⨯⨯=∏== 1个大半圆3222m 1622182R V ∏=⨯∏=∏= 即：321m 4070V V =+ 其中矩形长度为m 6.1752164070-42000Bh V V V L 121==--=4、每组沟需氧量确定：（1）去除BOD 需氧量：VX b S -S Q a R 101+=）（ d /kgO 111714200066.21.0101020300101.55.02364=⨯⨯+⨯-⨯⨯=-- （2）采用表面机械曝气机时，所需的充氧量）（）（20T T sb )20(0024.1]C [R --=C RC S βα[]）（2025024.124.8195.085.017.911171--⨯⨯⨯= h /kg 17900=5、进水管和出水管计算:污泥回流比：R=40%进出水管流量：()()s m d m Q R Q /1377.0/119006101.54.0141334===⨯⨯+=⨯+= 进水水流速控制：V s m /1≤进出水管直径:m V Q d 51.0114.31377.066=⨯⨯==π 取0.60m 校核进出水管流速：s m A Q V /149.03.01377.02〈≈==π (合格)。
毕业设计氧化沟工艺设计计算说明书
毕业设计氧化沟工艺设计计算说明书氧化沟是一种常见的废水处理工艺，用于处理生活污水和工业废水。
本文将介绍毕业设计中氧化沟工艺设计计算的相关内容。
首先，进行氧化沟工艺设计计算前，需要明确设计的目标和要求，包括处理能力、出水水质要求和设计寿命等。
然后根据这些要求，进行工艺参数的选取和计算。
设计计算中需要确定的参数包括氧化沟池体积、进水总量、曝气量和池体长度等。
其中，氧化沟池体积的计算可以根据污水进水总量和停留时间计算得出，停留时间一般可根据污水处理工艺的要求确定。
进水总量的计算可以根据日均流量和水质参数计算得出。
曝气量的计算可以根据氧化池的BOD负荷和曝气气泡尺寸计算得出，BOD负荷可以根据进水水质和处理要求确定，曝气气泡尺寸一般经验值为3-5mm。
池体长度的计算可以根据池体宽度和流速计算得出，流速可以根据氧化池污水处理工艺的要求确定。
在进行氧化沟工艺设计计算时，还需要考虑到氧化沟的氧化能力。
氧化能力是指氧化沟对有机物负荷的去除能力，可以通过氧化力指数（DO）和曝气时间计算得出。
DO的计算可以通过污水进水DO浓度和活性生物池DO浓度的差值计算得出，曝气时间则可根据池体长度和流速计算得出。
同时，在氧化沟工艺设计计算中，还需要进行混合液混合度的计算。
混合度一般可根据混合液曝气器的排水高度和曝气器排气量计算得出，排水高度可以根据氧化沟污水处理工艺的要求确定。
最后，在完成氧化沟工艺设计计算后，还需要进行系统的优化和改进。
可以通过计算结果的分析和对比，调整工艺参数，提高氧化沟的处理效果。
总之，氧化沟工艺设计计算是毕业设计中的重要部分，设计计算的结果将直接影响氧化沟的处理能力和效果。
因此，需要认真进行参数选取和计算，不断优化和改进设计，以实现对废水的高效处理。
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2.5氧化沟
1、氧化沟分两组，远近期各建一组。
日变化系数：K d =1.3
单组最大日平均时污水量：Q=13000m 3/d=542 m 3/h=0.15 m 3/s
2、设计说明：选择循环曝气氧化沟。
氧化沟中的循环流量很大，进入沟中的原污水立即被大量的循环水所混合稀释，因此具有承受冲击负荷的能力，对不易降解的有机物也有较好的处理效果，不仅可满足BOD 、COD 、SS 的处理要求，还能实现除磷、脱氮的目的。
氧化沟内设底部管式曝气装置，曝气装置气源有鼓风机房内罗茨鼓风机供给。
每座池内设6台潜水搅拌推进器。
3、氧化沟设计规程（CECS112：2000）主要参数：
含硝化和生物脱氮氧化沟的主要技术参数
4、设计计算（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）
a 、厌氧池容积：
V p =
24
tpQ =2413000
2x ==1083m 3
式中：Vp —压氧池容积（m 3）；
tp —压氧池水力停留时间（h ），宜为1~2h ，取中值2h ； Q —最高日设计污水量（m 3/d ）
b 、缺氧池容积：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）
V n =
X
K Xv
）N N Q de te k ∆--12.0(001.0
式中：10℃（最冷月平均水温）的脱氮速率：
K de(10)=K de(20)1.08(t-20)
式中：K de(20)—20℃的脱氮速率,0.03~0.06(kgNO 3/kgMLSS •d)，
取中值0.045； =0.045x1.08(10-20) =0.045x0.463=0.02
式中：排出生物反应池的微生物量：
Xv ∆=
)19.0(1000
(0t
h d
t
h h h e f b f Y b Y f ）S S Q +--θ
式中：f —污泥产率修正系数,取0.8~0.9，取0.9，
Y h —异养菌产率系数，取为0.6； b h —异养菌内源衰减系数，取为0.08； f t —温度修正系数，取为1.072（t-15）；
d θ—反应池设计泥龄,25d ，
=
)072.108.025
1072.16.008.09.06.0(9.01000)20180(13000)
1510()
1510(--+--x x x x x =1872（0.6-
057
.004.00305
.0+）=1872（0.6-0.32）
=524kgMLSS/d
缺氧池容积V n =
X
K Xv
）N N Q de te k ∆--12.0(001.0
式中：N k —反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L ）,
N te —反应池出水总氮浓度（mg/L ）,
X —-反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L ）,
=
5
.402.0524
12.0)2040(13000001.0x x x --
=2190 m 3
则缺氧池水力停留时间：
T=2190x24/13000=4.04（h ）
c 、好氧池容积：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）
V o =
X
Y
）S S Q d e 1000(0θ-
污泥净产率系数： Y =)19.0(i
i t
h d
t h h h S X
f b f Y b Y f ψθ++-
式中：ψ—反应池进水悬浮物固体中不可水解/降解的
悬浮固体比例，取0.6,
X i —-反应池进水中悬浮固体浓度（mg/L ）,
=)180220
6.0072.108.025
1072.16.008.09.06.0(9.0)1510()1510(++-
--x x x x =)73.0097
.00305
.06.0(9.0+- =0.91
∴好氧池容积V n =
X
Y
）S S Q d e 1000(0θ-
=
5
.4100091
.02520180(13000x x ）-
=10516 m 3
则好氧池水力停留时间：
T=10516x24/13000=19.4（h ）
d 、反应池总容积：
V=V A +V D +V O =1083+2190+10516=13789 m 3
总停留时间：
T=V/Q=2+4+19.4=25.4h
e 、混合液回流量：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）
Q Ri =
R ke
te de n Q N N X
K V --1000
式中：Vn--缺氧池容积(m 3), K de —脱氮速率,根据计算为0.02，
X —-反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L ）, N te —反应池出水总氮浓度（mg/L ）,
N ke —反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L ）,其中有机氮 约为2mg/L ，氨氮约为8mg/L ，故总凯氏氮浓度,为10mg/L ，
Q-—回流污泥量（m 3/d ）, =
13000%10010
205
.402.021901000x x x x --
=19710-13000 =6710 m 3/d
f 、好氧池需氧量：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）
Q 2=0.001aQ(S i -S e )+b[0.001Q(N ki -N ke )-0.12W m ]-cW m -0.62b[0.001Q(N t
i
-N ke -N oe )-0.12W m ]
=0.001x1.47x13000(180-20)+4.57x[0.001x13000x(40-20)-0.12x5
24]
-1.42x524-0.62x4.57x[0.001x13000x(40-10-10)-0.12x524] =3057.6+900.8-744-558.5 =2656kgO 2/d
根据室外排水规范P56，需氧量为1.1~1.8kgO 2/kgBOD 5，进行需氧量
核算：
(1.1~1.8)x10000x(0.18-0.02)=1760~2880 kgO 2/d
符合要求。
g 、剩余污泥量：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）
Y =
)19.0(1000(0i
i t
h d
t h h h e S X
f b f Y b Y f ）S S Q ψθ++--
=
)180220
6.0072.108.025
1072.16.008.09.06.0(9.01000)20180(10000)1510()1510(++----x x x x x =1872(73.0097
.00305
.06.0+-
) =1900 kgSS/d。