卡鲁塞尔氧化沟设计计算(严选材料)
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
.1设计参数
1)氧化沟座数：1座
2)氧化沟设计流量： =183L/s
3)进水水质： =220 mg/L
COD=300 mg/L
SS=300 mg/L
-N 35 mg/L
T-P=4 mg/L
T-N=30 mg/L
4)出水水质： 20 mg/L
COD 60 mg/L
SS 20 mg/L
-N 8 mg/L
需要硝化的氧量：
Nr=20 15811.2 10-3=316.2.kg/d
R=0.5 15811.2 (0.19-0.0064)+0.1 4712.5 4
+4.6 316.2-2.6 316.2
=3969kg/d=165.4kg/h
取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度 =7.63 mg/L， =9.17 mg/L
查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则 取n=3台
（8）回流污泥量：
活性污泥的计算是以固体总量为基础的
由式：
式中： Q---污水厂设计流量（m³/d）
---回流污泥量（m³/d）
---进水中SS浓度（mg/L）取厌氧池出水浓度150 mg/L
式中：
---硝化速率1/d ;
a---污泥增长系数一般为 0.5~0.7，取0.6；
b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1， 取0.05(1/d) ;
活性污泥浓度MLSS一般为20000mg/L一40000mg/L (也可采用高达60000 mg/L) ，这里取MLSS=40000mg/L，在一般情况下，MLVSS ( 混合液可挥发性悬浮固体浓度) 与MLSS的比值是比较的固定的， 在0.75左右。在这里取0.7.
（完整版）卡鲁塞尔氧化沟设计计算
（完整版）卡鲁塞尔氧化沟设计计算卡罗塞尔氧化沟 .1设计参数1) 氧化沟座数：1座2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s 3) 进⽔⽔质：5BOD =220 mg/L COD=300 mg/L SS=300 mg/L 3NH -N ≤35 mg/L T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L 4) 出⽔⽔质：5BOD ≤20 mg/L COD ≤60 mg/L SS ≤20 mg/L 3NH -N ≤8 mg/L T-P ≤1 mg/L T-N ≤20 mg/L 5) 最不利温度：T= 100C 6) 污泥停留时间：d Q c = 7) MLSS= 8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度： 10) 氧的半速常数： 11) 污泥负荷： 12) ⽔流速： .2计算.2.1碱度平衡计算（1）由于设计的出⽔BOD ，为20mg/L ，处理⽔中⾮溶解性5BOD ,值可⽤下列公式求得，此公式仅适⽤于氧化沟。
f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ?-C = 0.7 ? 20 ?1.42 (5-0.23e 1?-) =13.6 m g / L式中 e C —出⽔中5BOD 的浓度 mg/L因此，处理⽔中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L （2）采⽤污泥龄20d ，则⽇产泥量据公式/921kg = d式中 Q —氧化沟设计流量 m 3/s ；a---污泥增长系数，⼀般为0.5~0.7，这⾥取0.6； b---污泥⾃⾝氧化率，⼀般为0.04~0.1，这⾥取0.06； t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ； m t --污泥龄 d ；0L ---进⽔5BOD 浓度 mg/L ； e L ---出⽔溶解性5BOD 浓度 mg/L ；⼀般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中⽤于合成部分为： 0.124?921=114.22 kg/d 即：TKN 中有2.72.15811100022.114=?mg/L ⽤于合成。
卡罗塞尔2000氧化沟污水处理课程设计doc资料
水质工程学课程设计计算说明书学院：环境学院专业：给水排水姓名：***学号：P**********指导老师：肖雪峰1.基本资料2015年，国家实行新的环保法。
为保证国家环保政策的顺利执行，实现节能减排目标目标，保护环境，同时根据环境影响评价，拟在南京溧水建设一座污水处理厂，主要接纳新区污水渠输送过来的生活污水，对其进行处理，出水达标排放至城市外河。
经过详细核算，污水厂要求每天处理水量为139000吨。
由于该污水厂区周围水系分布较少，同时有绿化、园林等用水大户，故考虑对部分污水进行深度处理，以达到中水回用水要求。
污水厂所在地为一平地，红线不可逾越，黄线可适当扩充与缩减。
考虑成本独立核算问题，要求污水处理部分与中水工程部分独立成两块区域。
办公区域按照实际要求共用。
污水厂进水水质按下表考虑：出水水质按国家GB 18918－2002一级B排放标准执行。
其中10％的最终出水要求深度处理回用（主要用于林场绿化），回用标准按照CJ/T 48-1999生活杂用水水质绿化、冲洗道路用水标准执行。
工程位置见附图平面，红线为规划污水厂区的3条边，虚线位置根据工程情况完成征地工作，土地记入成本。
第一篇污水厂设计第一章污水处理工艺流程第一节原水水量及水质分析1.原水水量计算污水厂要求每天处理水量为139000吨日平均流量流量为Q=139000m3/d=1608.8L/s变化系数K z=2.7/（1698.8）^0.11=1.19日最大流量Q max=1608.8*1.19=1914.42L/s=165410 m3/d2.设计进水水质、设计出水水质及处理程度如下表：一级标准（B）排放要求。
根据排水要求和进水水质，计算去除率如表1-1。
2.1工艺比较适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺的比较①工艺流程简单，运行管理方便。
氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。
有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。
②运行稳定，处理效果好。
污水处理-Carrousel氧化沟(毕业设计)
目录第1章绪论 (1)1.1 概述 (1)1.1.1 目的和意义 (1)1.1.2 设计内容 (1)1.2 设计原始资料 (2)1.2.1 城市概况： (2)1.2.2自然条件 (3)1.2.3 其它资料： (4)第2章管网设计 (6)第3章城市污水处理厂设计计算 (7)3.1 城市污水水量水质计算 (7)3.1.1污水水量水质计算 (7)3.2 城市污水处理工艺流程的确定 (9)3.2.1 国内城市污水处理工艺的比较和选用 (9)3.2.2 本设计处理工艺的确定 (10)3.3 污水处理构筑物的设计与计算 (12)3.3.1 总泵站 (12)3.3.2 细格栅 (17)3.3.3 沉砂池 (20)3.3.4 氧化沟 (24)3.3.5 二次沉淀池 (27)3.3.6 二沉池集配水井 (31)3.3.7 消毒接触池 (32)3.3.8 计量设备 (35)3.4 污泥处理构筑物的设计与计算 (36)3.4.1 污泥浓缩 (36)3.4.2 污泥脱水 (37)第4章城市污水处理厂的布置 (38)4.1 污水厂的平面布置 (38)4.1.1 各处理单元构筑物的平面布置 (38)14.1.2 管道及渠道的平面布置 (38)4.1.3 附属建筑物 (39)4.2 污水厂的高程布置 (40)4.2.1 污水的高程布置 (40)4.2.2 污泥的高程布置 (41)4.3 土建与公共工程 (41)4.3.1 土建工程 (41)4.3.2 公共工程 (42)第5章污水处理厂投资估算与劳动定员 (44)5.1 投资估算 (44)5.1.1 估算范围 (44)5.1.2 编制依据 (44)5.1.3 投资估算 (44)5.2 劳动定员 (44)5.2.1 生产组织 (44)5.2.2 劳动定员 (46)5.2.3 人员培训 (46)致谢 (47)参考文献 (48)附录1 污水高程计算表 (50)附录2 污泥高程计算表 (53)2第1章绪论1.1概述随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解决这一问题，这不仅对现存的污染状况予以有效的治理，而且对将来工、农业的发展以及人民群众健康水平的提高都有极为重要的意义，因此，城市排水问题的合理解决必将带来重大的社会效益。
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
Ko2 --- 氧的半速常数（ mg/L）取 1.3 mg/L
n 0.47e0.098 10 15
8 8 100. 05 10 1.158
2 1.3 2
=0.166 L/d
故泥龄 0.166
采用安全系数为 3.0 ，故设计污泥龄为： 3.0 6.02=18.06 d
原假定污泥龄为 20d，则硝化速率为：
还原 NO3-N 的总量 = 20 15811 316.22 kg 1000
脱氮所需 MLVSS=316.22 5270.3 kg 0.06
脱氮所需池容： Vdn
5270.3
1882.25
3
m
2。8
水力停留时间： tdn 1882.25 24 3 h 15811.2
（4）氧化沟的总容积：
总水力停留时间：
N N 100. 05T 1 .158
式中： n --- 硝化菌的生长率（ d 1 ）
( n) max --- 硝化菌的最大生长率（ d 1 ）
O2 K O2 O2
N--- 出水中 NH 4 N 的浓度（ mg/L）取 15 mg/L
Kn --- 硝化的半速常数 T--- 温度（取最不利温度 10℃） O 2 --- 氧化沟中溶解氧浓度（ mg/L）取 2.0 mg/L
实用文案
卡罗塞尔氧化沟 .1 设计参数
1) 氧化沟座数： 1 座 2) 氧化沟设计流量： Qmax =183 L/s
3) 进水水质： BOD 5 =220 mg/L
COD=300 mg/L SS=300 mg/L
NH 3 -N 35 mg/L
T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L
4) 出水水质： BOD 5 20 mg/L
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算
26
2002 年 8 月第 20 卷第 4 期
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算
贺永华 沈东升
(浙江大学环境工程系 ,杭州 310029)
摘要 以某城市污水处理厂氧化沟处理技术为例 ,较详细的介绍了卡鲁塞尔氧化沟的设计和计算过程 。 关键词 卡鲁塞尔 氧化沟 设计计算
614 mgPL (2) 采用污泥龄 18 d ,则日产泥量据公式
aQL r 1 + btm
=
0. 6 ×24 912 ×(220 - 6. 4) 1 000 ×(1 + 0. 05 ×18)
= 1 631. 8 kgPd 式中 Q ———氧化沟设计流量 m3Pd ;
a ———污泥增长系数 ,一般为 015～017 ,这里 取 016 kgPkg ;
mgPL ; M ———微生物量 mgPL ; θ———脱硝温度修正系数 ,取 1108 。
还原
NO32N
的总量
=
18. 5 1 000
×24
192
=
447.
55
kg
;
脱氮所需
MLSS
=
447. 55 0. 017
=
26
326.
59
kg
;
脱氮所需池容
: Vdn
=
26
326. 2. 8
59
=
9
402.
1 前言 氧化沟 (OD) 技术有很多优点 。(1) 工艺流程简
单 ,构筑物少 ,不需建初沉池和污泥消化池 ,还可以将 二沉池与曝气池合建 ,省去了污泥回流系统 。(2) 处 理效果稳定 ,出水水质好 ,当考虑脱氮时 ,这种优势尤 为明显 。(3) 污泥产量少 ,污泥性能稳定 ,不需进行消 化处理 。(4) 能承受水量 、水质冲击负荷 ,对高浓度的 工业废水有很大的稀释能力 。氧化沟技术是一种具 有突出优点的废水处理技术 ,在我国目前技术经济条 件下 ,很值得重视 。本文以其污水处理厂的实例来探 讨卡鲁塞尔氧化沟的设计与计算 。 2 污水处理厂处理规模及处理程度
Carrousel 2000型氧化沟设计方法
Carrousel 2000型氧化沟设计方法Carrousel 2000型氧化沟设计方法Ton Joha (DHV Water BV)吕斌(DHV集团北京办事处)1 Carrousel2000(卡鲁塞尔2000)系统Carrousel系统是1967年由荷兰的DHV公司开发研制。
在原Carrousel系统的基础上DHV公司和其在美国的专利特许公司EIMCO又发明了Carrousel2000系统(见图1)，实现了更高要求的生物脱氮和除磷功能。
至今世界上已有850多座Carrousel和Carrousel 2000系统正在运行，实践证明该工艺具有投资省、处理效率高、可靠性好、管理方便和运行维护费用低等优点。
Carrousel2000型氧化沟由于其特殊的预反硝化区的设计(占氧化沟体积的15%)，在缺氧条件下进水与一定量的混合液混合(该量可通过内部回流控制阀调节)；剩余部分(体积的85%)包括有氧和缺氧区，用于进行同时硝化反硝化，也用于磷的富集吸收。
每座Carrousel2000型氧化沟中配有相当数量的表曝机，实现沟内水体的推流、混合和充氧。
系统的供氧量可以通过控制沟内表曝机运行台数的多少进行调节，另外从节能的角度考虑，每座沟中还装有一定数量的推进器用于保证混合液具有一定的流速，并防止污泥在进水SOD5含量低的情况下发生沉淀(例如在夜间只有1--2台表曝机运行)。
2 工艺计算2.1 设计参数Carrousel200的工艺设计在很大成度上取决于下列因素：(1) 污水的组成；(2) 污水量；(3) 工艺设计温度；(4) 出水水质要求；(5) 对于剩余污泥的要求(是否要求污泥好氧稳定)2.2 计算举例某污水处理厂采用延时曝气及强化脱氧，其运行条件为：Q＝20 000 m3/d设计温度T＝15进水水质：BOD ＝200mg/L ，TN ＝50 mg/L ，SS ＝200 mg/L;出水水质：BOD ＝10mg/L ，TN ＝10 mg/L ，SS ＝25 mg/L;曝气池(氧化沟)中的污泥浓度(X)为4.5kgMLSS/m 3Carrousel2000的工艺计算包括水质计算和水力计算两部分，容积的设计以所需要的污泥龄和剩余污泥产量为基础，所需要的污泥龄(τ)取决于对出水水质和污泥的要求、进水组成以及工艺设计温度(如表1)，剩余污泥的比产率系数取决于对出水水质和污泥的要求以及进水的组成(如表2)对于本例的计算，剩余污泥的比产率系数Y ＝0.97 kgMLSS/kgBOD 5进水剩余污泥产量(SSP)SSP ＝Y ×BOD 进水×Q/1 000＝0.97×200×20000/1000＝3880kgMLSS/d表1 所需污泥龄要求 SS/BOD BOD/TKN T=10℃ T=15℃ T=20℃ 污泥好氧稳定化20 14 10 出水总氮浓度10mg/L0.8322 17 14 4 15 10 8 5 13 8 6 1.0320 15 12 4 15 9 7 5 13 7 5 1.23 20 13 104 15 96 5 127 4 1.4319 12 9 4 14 8 5 512 74表2 剩余污泥的比产率系数SS/BOD0.8 1.0 1.2 1.4比污泥产率系数（kgMLSS/kg BOD5进水）0.84 0.97 1.10 1.23所需的Carrousel2000的容积计算如下：V＝SSP×τ/X＝3 880×14/4.5≈12 000 m3污泥的BOD负荷(L BOD)采用如下公式计算：LBOD=BOD进水×Q/V×X×1 000＝200×20000/12000×4.5×1000＝0.074kgBOD/(kgMLSS·d)所需的前反硝化容积取决于进水组成及所要求的氮的去除率，通常前反硝化容积在10%～25%的总容积范围内变化，本例中需要20%所需的充氧量负荷取决于进水组成和设计的工艺温度(如表3)。
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算引言：城市污水处理是现代城市建设中不可或缺的环节，有效的污水处理方法对于城市环境保护和人民生活质量的提升至关重要。
卡鲁塞尔氧化沟作为一种常用的生物处理工艺，具有处理能力强、运行成本低等优点，在城市污水处理中得到广泛应用。
本文将对卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算进行探讨。
一、卡鲁塞尔氧化沟工艺概述卡鲁塞尔氧化沟是一种比较成熟的生物处理工艺，其处理原理是利用污水中的微生物降解有机物质，达到去除污染物的效果。
卡鲁塞尔氧化沟主要包括曝气沟和后处理沟两个部分。
曝气沟负责将污水中的氧气输送到微生物的生长环境，后处理沟则是对污水进行进一步处理，去除残余的污染物。
二、卡鲁塞尔氧化沟设计参数的计算卡鲁塞尔氧化沟的设计参数是保证其正常运行的关键。
主要设计参数包括氧化沟的面积、深度、曝气系统和混合系统等。
下面将详细介绍这些参数的计算方法。
1. 曝气沟面积的计算：曝气沟的面积决定了处理污水的能力。
根据所处理的污水量和水质要求，可以通过以下公式计算面积：曝气沟面积 = 总进水量 / 溶氧量× 曝气时间2. 曝气沟深度的计算：曝气沟深度的选择应考虑氧气传递效果和微生物生长的需要。
一般情况下，曝气沟的深度取设计流量水深的0.8倍。
3. 曝气系统的计算：曝气系统是将氧气供应到曝气沟的关键设备，其计算需要考虑到氧气传递和供氧能力。
具体的计算方法比较复杂，需要根据工程实际情况进行具体规划。
4. 混合系统的计算：混合系统的设计主要考虑污水的均匀性和微生物的附着。
一般情况下，可采用机械混合或水流混合的方式进行。
三、案例分析以某城市的一座污水处理厂为例，设计处理能力为每天10000吨的污水。
按照设计要求，使用卡鲁塞尔氧化沟工艺进行处理。
1. 曝气沟面积的计算：假设溶氧量为2mg/L，曝气时间为8小时，使用上述公式进行计算：曝气沟面积 = 10000吨/ 2mg/L × 8小时= 40000 m²2. 曝气沟深度的计算：假设设计流量水深为2米，按照0.8倍进行计算：曝气沟深度 = 2米× 0.8 = 1.6米3. 曝气系统的计算：根据工艺要求和供氧能力进行具体规划。
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卡罗塞尔氧化沟 .1设计参数
1) 氧化沟座数：1座
2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s 3) 进水水质：5BOD =220 mg/L COD=300 mg/L SS=300 mg/L 3NH -N ≤35 mg/L T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L 4) 出水水质：5BOD ≤20 mg/L COD ≤60 mg/L SS ≤20 mg/L 3NH -N ≤8 mg/L T-P ≤1 mg/L T-N ≤20 mg/L 5) 最不利温度：T= 100C 6) 污泥停留时间：d Q c = 7) MLSS= 8) f=
9) 反应池中的溶解氧浓度： 10) 氧的半速常数： 11) 污泥负荷： 12) 水流速： .2计算
.2.1碱度平衡计算
（1）由于设计的出水BOD ，为20mg/L ，处理水中非溶解性5BOD ,值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。
f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ⨯-⨯⨯⨯C = 0.7 ⨯ 20 ⨯1.42 (5-0.23e 1⨯-) =13.6 m g / L
式中 e C —出水中5BOD 的浓度 mg/L
因此，处理水中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L （2）采用污泥龄20d ，则日产泥量据公式
/921kg = d
式中 Q —氧化沟设计流量 m ³/s ；
a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7，这里取0.6； b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06； t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ； m t --污泥龄 d ；
0L ---进水5BOD 浓度 mg/L ； e L ---出水溶解性5BOD 浓度 mg/L ；
一般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯921=114.22 kg/d 即：TKN 中有
2.72
.158111000
22.114=⨯mg/L 用于合成。
需用于氧化的NH 3-N =35-7.2-8=19.8 mg/L 需用于还原的NO 3-N =19.8mg/L
为了保证脱硝效果，可适当放大脱硝 3NH -N 至20 mg/L
）
（）（2006.0110004.6-220246060183.06.01t ⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=
+m bt aQL
( 3 ) 一般去除5BOD ，所产生的碱度( 以3a CO C 计)约为 1 mg 碱度/ 去除1mg 5BOD 进水中碱度为220 mg / L 。
所需碱度一般为7.1mg 碱度/mg NH3-N 氧化，还原为硝酸盐; 氮所产生碱度3.0mg 碱度/ mg N03一N 还原。
剩余碱度= 220-7.1 ⨯20+ 3.0⨯20 + 0.1⨯（220-6.4）
=159.36 mg / L > 100 mg / L
（2）硝化区容积计算： 硝化速率为 N
N
N K N T n n n +=+=-158.1051.0max n max
10)()(μμμ
()
[
]
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=--22158.105.015098.021047.0O K O N N e O T T 式中：
n μ---硝化菌的生长率（1d -）
max )(n μ---硝化菌的最大生长率（1d -）
N---出水中N NH -+
4
的浓度（mg/L ）取15 mg/L n K ---硝化的半速常数
T---温度（取最不利温度10℃）
2O ---氧化沟中溶解氧浓度（mg/L ）取2.0 mg/L 2Ko ---氧的半速常数（mg/L ）取1.3 mg/L
()[]
⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=-⨯-23.12108847.0158.11005.01510098.0e n μ =0.166 L/d
故泥龄：02.6166
.01
1
==
=
n
w t μ d 采用安全系数为3.0，故设计污泥龄为：3.0⨯6.02=18.06 d
原假定污泥龄为20d ，则硝化速率为： 05.020
1==n μd -1
单位基质利用率：
22.05
.006
.005.0=+=
+=
a
b
u n μkg 5BOD /kgMLVSS.d
式中：
n μ---硝化速率1/d ;
a---污泥增长系数一般为 0.5~0.7，取0.6；
b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1， 取0.05(1/d) ;
活性污泥浓度 MLSS 一般为20000 mg/L 一 40000mg/L (也可采用高达 60000 mg /L) ，这里取MLSS =40000mg/L ，在一般情况下， MLVSS ( 混合液可挥发性悬浮固体浓度) 与 MLSS 的比值是比较的固定的， 在0.75左右。
在这里取 0.7. 故 MLVSS=f ×MLSS=0.7⨯4000=2800 mg/L
所需的MLVSS 总量=
kg 131951000
22.02
.15811)4.6190(=⨯⨯-
硝化容积：5.471210002800
13195=⨯==MLVSS MLSS V n m 3
水力停留时间：15.7242
.158115
.4712=⨯=n t h
（3）反硝化区容积： 缺氧区设计水温15℃，
反硝化速率：0.06mg NO 3-N/kgMLVSS.d
还原NO 3-N 的总量=
22.31615811100020
=⨯kg 脱氮所需MLVSS=3.527006
.022
.316=kg
脱氮所需池容：25.1882823
.5270==。
dn V m 3 水力停留时间：3242
.1581125
.1882=⨯=
dn t h （4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间：
h 2.1032.7=+=+=dn n t t t
符合水力停留时间10h~24h 之间。
总容积：
7.65942.18825.4712=+=+=dn n V V V m 3
（5）氧化沟的尺寸：
氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m ，宽7m ，则氧化沟总长:
m 2.26975.37.6594=⨯。
其中好氧段长度为m 3.1927
5.35
.4712=⨯，缺氧段长度为
m 8.767
5.32
.1882=⨯。
弯道处长度:m 6621221
27
3==⨯+
⨯⨯
πππ
则单个直道长:m 8.504
66
2.269=- (取51m)
故氧化沟总池长=51+7+14=72m ，总池宽=7⨯4=28m （未计池壁厚）。
（6）循环比计算：
根据规范，氧化沟中污水的流速大于0.25m/s ，本设计取流速V=0.28m/s
0t =L/V=269.2/0.28=961s=16min HRT=10.2h=612min
循环比：n=HRT/0t =612/16=38.3 （7）需氧量计算：
采用如下经验公式计算:
326.26.4)/(NO N MLSS B S A d kg O r r ⨯-⨯+⨯+⨯=
式中 A — 经验系数取0.5 ;
r S — 去除的BOD , 浓度 mg/L ; B — 经验系数取0.1 ;
MLSS —混合液悬浮固体浓度 mg/L ;
r N —需要硝化的氧量为20⨯15811.2⨯3-10=316.2。