卡鲁塞尔氧化沟设计计算培训资料
氧化沟
(7) 出水 NH3 N 5mg / L ，
2 设计参数
(1) 有效水深 h≥5m； (2) 污泥负荷 N=0.03～0.10kgBOD5/(kgMLVSS·d)，取 0.09； (3) 污泥泥龄θC =20～30d，取θC=25d； (4) 水力停留时间 6～30h； (5) 污泥产率系数 Y＝0.6； (6) 混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000 mg/L； (7) 混合挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）XV=2250 mg/L(MLVSS/MLSS=0.75)；
q dn
0.03
150 3000
16 24
0.029
1.081220
=0.017kg NO3-N /kgMLVSS.d
还原
NO3-N
的总量=
5.25 1000
40000
210
kg/d
脱氮所需 MLVSS= 210 12352.9 kg 0.017
脱氮所需池容：
Vdn
12352.9 1000 5490.2 m3 3000
10400
未 找 到 引 用 源 。。 其 中 好 氧 段 长 度 为
260m 错误!未找到引用
58
源。，缺氧段长度为 5409.2 135.23 m。
58 弯道处长度: 3 2r 2R 125.6m
22
则单个直道长: 395.23 125.6 67.41m 错误!未找到引用
4
源。(取 67.5m)
卡鲁塞尔氧ห้องสมุดไป่ตู้沟
本设计拟用卡鲁塞尔（Carrousel）氧化沟，去除 BOD5 与 COD 之外，还具备硝化和一 定的脱氮除磷作用，使出水 NH3-N 低于排放标准。氧化沟按设计分 6 座，按最大日平均时 流量设计 Qmax=240000m3/d= 2.784 m3/s，每座氧化沟设计流量为
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
.1设计参数
1)氧化沟座数：1座
2)氧化沟设计流量： =183L/s
3)进水水质： =220 mg/L
COD=300 mg/L
SS=300 mg/L
-N 35 mg/L
T-P=4 mg/L
T-N=30 mg/L
4)出水水质： 20 mg/L
COD 60 mg/L
SS 20 mg/L
-N 8 mg/L
需要硝化的氧量：
Nr=20 15811.2 10-3=316.2.kg/d
R=0.5 15811.2 (0.19-0.0064)+0.1 4712.5 4
+4.6 316.2-2.6 316.2
=3969kg/d=165.4kg/h
取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度 =7.63 mg/L， =9.17 mg/L
查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则 取n=3台
（8）回流污泥量：
活性污泥的计算是以固体总量为基础的
由式：
式中： Q---污水厂设计流量（m³/d）
---回流污泥量（m³/d）
---进水中SS浓度（mg/L）取厌氧池出水浓度150 mg/L
式中：
---硝化速率1/d ;
a---污泥增长系数一般为 0.5~0.7，取0.6；
b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1， 取0.05(1/d) ;
活性污泥浓度MLSS一般为20000mg/L一40000mg/L (也可采用高达60000 mg/L) ，这里取MLSS=40000mg/L，在一般情况下，MLVSS ( 混合液可挥发性悬浮固体浓度) 与MLSS的比值是比较的固定的， 在0.75左右。在这里取0.7.
40万吨天污水处理厂(卡鲁赛尔氧化沟)设计计算书
摘要本设计是北方某市南郊400000吨/天城市污水处理厂的初步设计。
处理污水主要为生活污水，其主要水质如下：悬浮物（SS）：200mg/L；五日生化需氧量（BOD5）：300mg/L；化学需氧量（CODcr）：350mg/L；总氮（N）：40mg/L；总磷（P）：5mg/L；重金属及有毒物质：微量；处理后的水质要求：CODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L；SS≤10mg/L；TN≤15mg/L；TP≤0.5mg/L；该水厂日处理能力为400000立方米/天，其中100000吨进行深度处理，以用于场内冲厕、草地用水以及厂周围商业洗车用水。
由于该厂污水来源主要为生活污水，因此设计中需要考虑到脱氮除磷。
该厂主要采用二级生物处理工艺，主要处理构筑为：进水格栅，（分为中、细两道，其中细格栅设在进水泵房后。
）集水井（泵房）、钟式沉砂池、卡鲁赛尔氧化沟、辐流式沉淀池、紫外线消毒房。
污泥处理构筑物主要有：重力浓缩池、污泥脱水机房。
深度处理主要工艺为物理处理法，主要构筑物为：混凝沉淀池、均质滤料滤池、清水池、泵房。
关键词：城市污水生物处理深度处理AbstractIt is a preliminary design and construction drawing for the sewage treatment plant developmentzone of Nanjiao located on Beijing .Municipal sewage , the main wastewater which has the characteristics followed.Suspended substance (SS ): 200mg/L;The biochemical oxygen demand (BOD5 ) of five days: 300mg/L;The chemical oxygen demand (CODcr ): 350mg/L;Total nitrogen (N ): 40mg/L;Total phosphorus (P ):5.0mg/L;water quality required is as followedCODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L;SS≤20mg/L;TN≤20mg/L;T P≤1mg/L;Capacity of this plant is 400000m3/d,among them 100000m3 will be deeply treated. And then, the 10000 m3will be use to water meadows of plant ,clean closestools and cars near the plant. The constructions of this plant includes: barriers,pump house,ox-ditch ,and sedimentation tank.The main method of deep treatment is physical. The main construction are sedimentation tank , percolation ,pump house, and water pool.Keywords:waste water bio-treatment deep treatment目录第一章说明书 (3)一、设计原始资料 (3)（一）城市规划资料 (3)（二）气象资料 (4)（三）纳污水体的水文资料 (4)（四）工程地质资料 (4)二、工艺的确定 (4)（一）污水处理工艺流程 (4)（二）污泥处理工艺流程 (5)（三）方案的选定 (5)（四）方案比较: (5)三、总平面布置 (6)四、厂区竖向设计 (6)五、污水处理构筑物的说明 (6)（一）中格栅 (6)（二）.污水泵房（集水池） (7)（三）细格栅间 (7)（四）钟式沉沙池 (8)（五）氧化沟 (9)(六)二沉池 (10)（七）紫外线消毒间 (12)六污泥处理构筑物说明 (13)（一）回流污泥泵设计选型 (13)（二）污泥浓缩池 (13)(三)污泥脱水间 (14)（一）反应沉淀池 (14)（二）滤池 (17)（三）清水池 (20)（四）泵房 (21)第二章计算书 (22)一、水处理各部分构筑物计算书 (22)（一）泵前中格栅 (22)（二）污水提升泵房 (24)（四）钟式沉沙池 (26)（五）氧化沟 (27)（七）紫外线消毒间 (32)二．污泥处理部分构筑物计算 (32)（一）回流污泥泵房 (32)（二）剩余污泥泵房 (33)（三）污泥浓缩池 (33)（四）污泥脱水间 (35)第三章工程概算 (35)第四章外文文献翻译 (36)致谢 (47)参考文献 (47)第一章说明书一、设计原始资料（一）城市规划资料1、水量水质2、排放要求：城市污水处理厂二级处理出水水质应满足城市污水排放国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准。
卡鲁塞尔氧化沟设计
目录摘要 (1)Abstract (1)1.前言 (1)2.设计总则 (1)2.1设计原则 (1)2.2 设计依据 (1)2.3设计的主要内容和范围 (1)2.4 污水处理各工艺比较 (1)2.5方案论证 (1)2.5方案论证 (1)2.6设计资料 (1)2.7工艺流程 (1)3.污水处理构筑物设计计算 (1)3.1格栅设计说明及计算 (1)3.2集水池设计说明及计算 (1)3.3平流式沉砂池设计说明及计算 (1)3.4卡鲁塞尔氧化沟的设计说明及计算 (1)3.5二沉池设计说明及计算 (1)3.6 接触消毒池设计说明及计算 (1)4.污泥处理设备 (1)4.1污泥浓缩池设计说明及计算 (1)5.污水处理厂的布置 (1)5.1污水处理厂的平面布置 (1)5.2污水处理厂的高程布置 (1)6.工程预算投资 (1)6.1一次性投资 (1)6.2运行费用 (1)结论 (1)总结与体会 (1)致谢 (1)参考文献 (1)摘要这次设计项目是重庆市大足工业园区污水处理工程设计。
设计废水处理规模为日处理能力30000m3/d，通过设计以卡鲁塞尔氧化沟工艺为处理核心的污水处理厂，设计处理后出水达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准，对卡鲁塞尔氧化沟工艺的特点、处理效果、使用范围及优缺点进行探讨，对污水处理厂的组成、构造及工艺流程等要素进行设计，对构筑物、建筑物进行尺寸计算及方位布置。
在设计中将进行方案论证、各主要构筑物及附属建筑物的设计计算、设备的选型、相关工程图纸的绘制等相关工作，最终完成本次设计。
关键词：污水处理卡鲁塞尔氧化沟AbstractThe project is wastewater treatment engineering design of Chongqing Dazu industrial park . With the design of the sewage treatment plant which treat Carrousel oxidation ditch process as the core of it,I will investigate the feature,treatment effect,range of usage and advantage and advantage of the crafts,calculate and arrange the structures and buildings. The scale of wastewater treatment for daily processing capacity of 30000 m3/d. the designed water is expected to reach <the urban sewage treatment plant pollutant discharge standard>(GB18918-2002)level 1 A standard. To calculate the principal structures and outbuildings,to select equipment, to draw engineering drawings and other related work will be one in the process of the design.Keywords:coagulating sedimentation,Carrousel oxidation ditch.1前言工业园区是一个国家或区域的政府根据自身经济发展的内在要求，通过行政手段划出一块区域，聚集各种生产要素，在一定空间范围内进行科学整合，提高业升级的现代化产业分工协作生产区。
卡罗塞尔2000氧化沟污水处理课程设计doc资料
水质工程学课程设计计算说明书学院：环境学院专业：给水排水姓名：***学号：P**********指导老师：肖雪峰1.基本资料2015年，国家实行新的环保法。
为保证国家环保政策的顺利执行，实现节能减排目标目标，保护环境，同时根据环境影响评价，拟在南京溧水建设一座污水处理厂，主要接纳新区污水渠输送过来的生活污水，对其进行处理，出水达标排放至城市外河。
经过详细核算，污水厂要求每天处理水量为139000吨。
由于该污水厂区周围水系分布较少，同时有绿化、园林等用水大户，故考虑对部分污水进行深度处理，以达到中水回用水要求。
污水厂所在地为一平地，红线不可逾越，黄线可适当扩充与缩减。
考虑成本独立核算问题，要求污水处理部分与中水工程部分独立成两块区域。
办公区域按照实际要求共用。
污水厂进水水质按下表考虑：出水水质按国家GB 18918－2002一级B排放标准执行。
其中10％的最终出水要求深度处理回用（主要用于林场绿化），回用标准按照CJ/T 48-1999生活杂用水水质绿化、冲洗道路用水标准执行。
工程位置见附图平面，红线为规划污水厂区的3条边，虚线位置根据工程情况完成征地工作，土地记入成本。
第一篇污水厂设计第一章污水处理工艺流程第一节原水水量及水质分析1.原水水量计算污水厂要求每天处理水量为139000吨日平均流量流量为Q=139000m3/d=1608.8L/s变化系数K z=2.7/（1698.8）^0.11=1.19日最大流量Q max=1608.8*1.19=1914.42L/s=165410 m3/d2.设计进水水质、设计出水水质及处理程度如下表：一级标准（B）排放要求。
根据排水要求和进水水质，计算去除率如表1-1。
2.1工艺比较适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺的比较①工艺流程简单，运行管理方便。
氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。
有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。
②运行稳定，处理效果好。
卡鲁塞尔氧化沟
卡鲁塞尔氧化沟实验实验指导书城乡建设学院市政与环境工程系卡鲁塞尔氧化沟实验一、设备简介：氧化沟是一种改良的活性污泥法，其曝气池呈封闭的沟渠形，污水和活性污泥混合液在其中循环流动，因此被称为氧化沟，又称环形曝气池。
目前氧化沟工艺被广泛应用于污水处理中，氧化沟有多种不同的类型。
二、实验目的Carrousel氧化沟是当前最有代表性的氧化沟水处理工艺之一。
主要流程包括表面曝气、曝气沉沙、厌氧区、缺氧区、好氧区、污泥沉淀。
通过实验希望达到以下目的：1、了解卡鲁塞尔氧化沟的内部构造和主要组成；2、掌握卡鲁塞尔氧化沟各工序的运行操作要点；3、就某种污水进行动态试验，以确定工艺参数和处理水的水质；4、研究卡鲁塞尔氧化沟生物脱氮除磷的机理，例如通过改变曝气条件、周期或各工序的持续时间等，为生物处理创造适宜的环境，测定处理效果。
5、掌握运用卡鲁塞尔氧化沟去除BOD5及生物脱氮的工艺三、实验装置的工作原理：卡鲁塞尔氧化沟的构造如图所示：此系统由三组相同氧化沟组建在一起，作为一个单元运行。
三组氧化沟之间相互双双连通。
每个池都配有可供污水环流（混合）与曝气作用的机械曝气器。
氧化沟的发展往往是与其曝气设备密切关联的。
卡鲁塞尔氧化沟有两种工作方式：一是去除BOD5 ，二是生物脱氮。
卡鲁塞尔氧化沟的脱氮是通过调节电机的转速来实现的，曝气装置能起到混合器和曝气器的双重功能。
当处于反消化阶段时，曝气器低速运转，仅仅保持池中污泥悬浮，而池内处于缺氧状态。
好氧和缺氧阶段完全可由曝气器转速的改变进行控制。
卡鲁塞尔氧化沟示意图四、实验流程1、配水：首先配制一定量的城市污水，并先期将设备中培养好一定量的活性污泥。
为保证水泵及设备能正常运行，处理前先将提取的废水进行一些预处理，去除一些树枝、石子等较大颗粒物。
2、配水完成后，对进水水质进行检测，确定其运行参数并记录。
废水经水泵进入氧化沟系统。
表面曝气机使混合液中溶解氧DO的浓度增加到大约2～3mg/L。
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
Ko2 --- 氧的半速常数（ mg/L）取 1.3 mg/L
n 0.47e0.098 10 15
8 8 100. 05 10 1.158
2 1.3 2
=0.166 L/d
故泥龄 0.166
采用安全系数为 3.0 ，故设计污泥龄为： 3.0 6.02=18.06 d
原假定污泥龄为 20d，则硝化速率为：
还原 NO3-N 的总量 = 20 15811 316.22 kg 1000
脱氮所需 MLVSS=316.22 5270.3 kg 0.06
脱氮所需池容： Vdn
5270.3
1882.25
3
m
2。8
水力停留时间： tdn 1882.25 24 3 h 15811.2
（4）氧化沟的总容积：
总水力停留时间：
N N 100. 05T 1 .158
式中： n --- 硝化菌的生长率（ d 1 ）
( n) max --- 硝化菌的最大生长率（ d 1 ）
O2 K O2 O2
N--- 出水中 NH 4 N 的浓度（ mg/L）取 15 mg/L
Kn --- 硝化的半速常数 T--- 温度（取最不利温度 10℃） O 2 --- 氧化沟中溶解氧浓度（ mg/L）取 2.0 mg/L
实用文案
卡罗塞尔氧化沟 .1 设计参数
1) 氧化沟座数： 1 座 2) 氧化沟设计流量： Qmax =183 L/s
3) 进水水质： BOD 5 =220 mg/L
COD=300 mg/L SS=300 mg/L
NH 3 -N 35 mg/L
T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L
4) 出水水质： BOD 5 20 mg/L
卡鲁塞尔氧化沟工艺对比及计算
卡鲁塞尔氧化沟工艺对比及计算二○一二年三月目录第一章氧化沟综述一、氧化沟的技术特征 (1)㈠氧化沟简介 (1)㈡氧化沟的技术特征 (1)二、氧化沟的曝气设备 (3)1.水平曝气转刷或转盘 (3)2.垂直轴表面曝气机 (3)三、常用的几种氧化沟系统 (4)1.卡鲁塞尔氧化沟 (4)2.交替工作式氧化沟 (5)3.奥贝尔型氧化沟 (6)第二章氧化沟的设计计算一、氧化沟的容积计算 (8)二、曝气机功率计算 (8)三、碱度校核 (11)四、污泥回流计算 (11)五、二沉池计算 (12)第三章卡鲁塞尔氧化沟在城市污水处理中的应用一、污水生物脱氮工艺流程 (13)二、着重于反硝化脱氮作用的卡鲁塞尔氧化沟 (14)三、污水生物除磷工艺流程 (16)四、生物脱氮除磷工艺流程 (17)五、卡鲁塞尔氧化沟系统计算例题 (23)第一章氧化沟综述一、氧化沟的技术特征㈠氧化沟简介活性污泥法是当前世界各国应用最广的一种历史悠久的二级生物处理流程，具有处理能力高，出水水质好等优点。
但传统的活性污泥法存在基建费、运行费高，能耗大，管理也较复杂，易出现污泥膨胀、污泥上浮等问题，且不能去除氮、磷等无机营养物质。
近年，从下列几点改革传统的活性污泥法：1．简化流程，压缩基建费；2．节约能耗，降低运行费；、SS的同时去除氮、磷等营养物质）；3．增强功能，改善出水水质（在去除BOD54．简化管理，保证稳定运行；5．减少污泥产量，简化污泥的后处理。
其中氧化沟活性污泥法可以能满足上述各点要求。
氧化沟（Oxidation Ditch）是本世纪50年代由荷兰工程师发明的一种新型活性污泥法，其曝气池呈封闭的沟渠形，废水和活性污泥的混合液在其中不断循环流动，因此被称为“氧化沟”。
实际上它是活性污泥法的一种变型，因为废水和活性污泥的混合液在环状的曝气渠道中不断循环流动，有人称其为“循环曝气池”、“无终端的曝气系统”。
自1954年荷兰建成第一座间歇运行的氧化沟以来，氧化沟在欧洲、北美、南非及澳大利亚得到了迅速的推广应用。
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卡罗塞尔氧化沟.1 设计参数1) 氧化沟座数：1 座2) 氧化沟设计流量：Q max =183 L/s3) 进水水质：BOD 5 =220 mg/LCOD=300 mg/LSS=300 mg/LNH3-N 35 mg/LT-P=4 mg/LT-N=30 mg/L4) 出水水质：BOD5 20 mg/LCOD 60 mg/LSS 20 mg/LNH3-N 8 mg/LT-P 1 mg/LT-N 20 mg/L5) 最不利温度：T= 10 C06) 污泥停留时间：Q c d=7) MLSS=8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度：10) 氧的半速常数：11) 污泥负荷：12) 水流速：.2 计算.2.1 碱度平衡计算(1)由于设计的出水BOD为20mg/L,处理水中非溶解性BOD5,值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。
BOD5f= 0.7 C e 1.42 (1 e-0.23 1 2 3 4 5)=0.7 20 1.42 ( 1 e-0.23 5)=13.6 m g / L式中C e —出水中BOD 5的浓度mg/L因此，处理水中溶解性BOD5为：20-13.6=6.4 mg/L(2)采用污泥龄20d，则日产泥量据公式aQL t 0.6 0.183 60 60 24 (220-6.4)1 bt m1000(1 0.06 20)921kg/d式中Q—氧化沟设计流量m3/s；a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7,这里取0.6；b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06；L t---(L。
L e)去除的BOD5浓度mg/L ；tm~污泥龄d；L0---进水BOD5 浓度mg/L ；L e---出水溶解性BOD5浓度mg/L ；一般情况下，设其中有12.4%为氮，近似等于TKN中用于合成部分为：0.124 92仁114.22 kg/d即: TKN 中有114.22 10007.2mg/L 用于合成。
15811.2需用于氧化的NH3-N =35-7.2-8=19.8 mg/L需用于还原的NO3-N =19.8mg/L为了保证脱硝效果，可适当放大脱硝NH3-N至20 mg/L(3 ) 一般去除BOD5，所产生的碱度(以CaCO3计)约为1 mg碱度/去除1mg BOD5进水中碱度为220 mg / L 0所需碱度一般为7.1mg碱度/mg NH3-N氧化，还原为硝酸盐；氮所产生碱度3.0mg碱度/ mgN03 —N还原剩余碱度=220-7.1 20+ 3.0 20 + 0.1 (220-6.4)=159.36 mg / L > 100 mg / L（2）硝化区容积计算：硝化速率为n ) max n ) max 0.05仃 1.158100.47e 0.098 T 150.05T 1 .15810 K°2 O2 式中:---硝化菌的生长率（d 1）（n）max---硝化菌的最大生长率（d 1）N---出水中NH4 N的浓度（mg/L）取15 mg/LK n ---硝化的半速常数T---温度（取最不利温度10C）。
2---氧化沟中溶解氧浓度（mg/L）取2.0 mg/LKo2---氧的半速常数（mg/L）取1.3 mg/L0.098 10 15n 0.47e88 2 1°0.05 10 1.158 1.3 2=0.166 L/d1 1故泥龄：t w 6.02 dn 0.166采用安全系数为3.0,故设计污泥龄为：3.0 6.02=18.06 d 原假定污泥龄为20d,则硝化速率为:1200.05d-1单位基质利用率:0.05 0.060.50.22kg BOD s/kgMLVSS.d式中:---硝化速率1/da---污泥增长系数一般为0.5~0.7,取0.6;b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，取0.05(1/d);活性污泥浓度MLSS —般为20000 mg/L —40000mg/L (也可采用高达60000 mg/L)，这里取MLSS =40000mg/L，在一般情况下，MLVSS (混合液可挥发性悬浮固体浓度)与MLSS的比值是比较的固定的，在0.75左右。
在这里取0.7.故MLVSS=^MLSS=0.7 4000=2800 mg/L(190 6.4) 15811.2所需的MLVSS总量= 13195kg0.22 1000MLSS 13195 3硝化谷积：V n 1000 4712.5mMLVSS 28004712 5水力停留时间：tn ----------- - 24 7.15h15811.2(3)反硝化区容积：缺氧区设计水温15 °C，反硝化速率：0.06mg NO3-N/kgMLVSS.d20还原NO3-N 的总量= 15811 316.22kg100031622脱氮所需MLVSS= 316.225270.3kg0.06脱氮所需池容：V dn 52703 1882.25 m32。
8水力停留时间：t dn 1882.25 24 3h15811.2(4)氧化沟的总容积：总水力停留时间：t t n t dn 7.2 3 10.2h符合水力停留时间10h~24h之间。
总容积：V V n V dn 4712.5 1882.2 6594.7 m3(5)氧化沟的尺寸：氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深 3.5m ，宽7m ，则氧化 沟总长：65947 269.2m 。
其中好氧段长度为 3.5 71882.276.8m 。
3.5 7故氧化沟总池长=51+7+14=72m ,总池宽=7 4=28m （未计池壁厚）。
（6）循环比计算:根据规范，氧化沟中污水的流速大于 0.25m/s ,本设计取流速V=0.28m/st o =L/V=269.2/O.28=961s=16mi nHRT=10.2h=612mi n循环比：n=HRT/t 0 =612/16=38.3 （7）需氧量计算：采用如下经验公式计算：O 2（kg/d ） A S r B MLSS 4.62.6 NO 3式中A —经验系数取0.5 ;S r — 去除的BOD ,浓度 mg/L ;B —经验系数取0.1 ;MLSS —混合液悬浮固体浓度 mg/L ;N r —需要硝化的氧量为 20 15811.2 10-3 =316.2其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量, 第三项为硝化污泥需氧量，第四项为反硝化污泥需氧量。
经验系数：A=0.5 B=0.1需要硝化的氧量：N r =20 15811.2 10-3=316.2.kg/d膘192-3m ，缺氧段长度为21 21 266 50.8m 4 弯道处长度:3 - 2 则单个直道长：2692 66 m（取 51m ）R=0.5 15811.2 （0.19-0.0064）+0.1 4712.5 4 +4.6 316.2-2.6 316.2=3969kg/d=165.4kg/h取T=30C,查表得尸0.8, 3=0.9，氧的饱和度C S（3O）=7.63 mg/L , C s（2o）=9.17 mg/L采用表面机械曝气时，20 °C时脱氧清水的充氧量为：R ______ RC S（20 ）___________C S（T） C 1.024T20 式中a —经验系数，取0.8 ;R —经验系数，取0.9 ;P —密度，取1.0 ;C S（20 ）一2 0C时水中溶解氧饱和度9.17 mg/L ;C S（20 ）一30C时水中溶解氧饱和度7.63mg/L ;C 一混合液中溶解氧浓度大约2~3mg/L,本设计取2 mg/LT 一温度取30 C165.4 9.17R0 0.80 0.9 1 7.63 2 1.024 30 20307.3kg/h查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径①二3.5m,电机功率N =55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则n巴空空2.46取n=3台125 125（8）回流污泥量：活性污泥的计算是以固体总量为基础的由式：QX。
Q R X R (Q Q R)X式中：Q---污水厂设计流量（m3/d）Q R ---回流污泥量（m3/d）X0---进水中SS浓度（mg/L）取厌氧池出水浓度150 mg/LX R---回流污泥中SS浓度（mg/L ）取9000 mg/LX---氧化沟中活性污泥SS浓度（mg/L ）取4000 mg/L150Q 9000Q R (Q Q R )4000回流比：R=Q R /Q=77%考虑到回流至厌氧池的污泥回流液浓度X R =10g/L ，则回流比计算为:X 4 R100%=0.67X r X10-4式中：X---氧化沟中混合液污泥浓度 mg/LX R ---二沉池回流污泥浓度 mg/L回流污泥量：Q R =RQ=0.67 15811.2=10594m3/d(9) 剩余污泥量:0.3 0.67 15811 2269kg/d 0.7 1000如由池底排除，二沉池排泥浓度为 10g/L ,则每个氧化沟产泥量为:2269 3 226.9m 3/d 10(10) 进、出水管径：进水水管控制流速：V 1m/sD 2取v=1.2m/s ，贝U D=0.441m=441mm 取进、出水管径：D=500mm 校核进出水管流速：V Q 型83 0.231m/s (合格)A 0.52(11) 出水堰：根据 BLV= Q maxQ W 亠进水SS 基1000Q 921300 Q WQ 得DB:跌水高度L:堰长v :水流速度V=0.28 m/s, Q max =°.183m3/s,令B=0.3m 得L= 0183 2.2 m,取L=2.5m0.28 0.3(12) 氧化沟计算草草图如下:进水管接自提升;SH泵房■及沉砂池图5氧化沟计算草图。