排架计算示例
11排架结构计算书
排架结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203－97）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002），以下简称基础规范2．层高参数：层高参数从柱顶到柱底依次排列：层高-横梁轴线间垂直距离，单位m；梁高-横梁高度，单位m；；梁宽-横梁宽度，单位m左P-左节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；左G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN右P-右节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；右G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN3．结构尺寸：立柱横槽向高度H1 = 0.30 m 立柱纵向（顺槽向）宽度B1 = 0.60 m两立柱横槽向中心距L = 1.80 m 横梁贴角尺寸d = 0.15 m柱顶外挑长度a = 0.30 m 柱顶外挑直高b = 0.50 m柱顶外挑斜高c = 0.30 m扩展基础尺寸：一阶横向长度B2 = 0.40 m 一阶纵向长度A2 = 0.400 m二阶横向长度B3 = 0.70 m 二阶纵向长度A3 = 0.700 m一阶高度H2 = 0.60 m 二阶高度H3 = 0.600 m4．荷载信息：地震设防烈度：7度，动态分布系数αi = 3.00排架支撑建筑物传到排架顶部的垂直荷载标准值G k＝360.000 kN基本风压ωo ＝0.400 kN/m2柱顶风压高度变化系数μz＝1.060排架间距S = 10.00 m，支撑建筑物侧墙高度H s＝1.80 m地基承载力特征值f ak＝300.0 kN/m2基础埋深H t＝1.200 m地基土承载力修正系数ηb ＝0.30 地基土承载力修正系数ηd ＝1.60基础底面以下土容重γ＝0.30 kN/m2基础以上土容重γm＝1.60 kN/m2 5．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20永久荷载的分项系数γG1K＝1.05安全系数K ＝1.556．材料信息：混凝土强度等级：C25横向受力钢筋种类：HRB335扩展基础钢筋种类：HRB335构造钢筋种类：HPB235纵筋合力点至近边距离a s = 0.030 m三、计算说明1．荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c2．横向计算（1）视排架为两立柱固支的对称结构，用有限单元法计算各截面的弯矩及轴向力。
排架结构计算稿(理正)
富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池1.1 边墙1.1.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 5.000(m) ；板厚= 300(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):三角形荷载= 46.20(kN/m2)砼强度等级: C25, f=11.90 N/mm2c=360.00 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, fy=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:简支下:固定左:固定右:固定计算简图如下：1.1.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 50.2面积 600(0.20%) 600(0.20%)(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 0.0 -105.1 0.0 0.0面积 600(0.20%) 1156(0.39%) 600(0.20%) 600(0.20%)实配 E12/14@100（1335）计算弯矩简图如下：1.2 顶板1.2.1计算条件计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 4.350(m) ；板厚= 250(mm)板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 7.80(kN/m2)=11.90 N/mm2砼强度等级: C25, fc支座纵筋级别: HRB400, f=360.00 N/mm2y=360.00 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, fy混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20支撑条件：四边上:固定下:简支左:固定右:固定计算简图如下：1.2.2计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%(1)跨中: [水平] [竖向]弯矩 0.0 12.1(2)四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 -24.1 -24.1 0.0 0.0面积 35520%) 35520%) 5520%) 35520%)实配 E10@200(393)计算结果简图如下：1.3 横梁1.3.1计算简图1.3.2计算条件荷载条件:均布恒载标准值：8.00kN/m 活载准永久值系数： 0.50均布活载标准值：3.00kN/m 支座弯矩调幅系数： 100.0%梁容重： 25.00kN/m3计算时考虑梁自重：考虑恒载分项系数：1.20 活载分项系数： 1.40配筋条件:抗震等级：非抗震纵筋级别：HRB400混凝土等级： C25 箍筋级别：HPB235配筋调整系数：1.0 上部保护层厚度：25mm面积归并率：30.0% 下部保护层厚度：25mm最大裂缝限值：0.300mm 挠度控制系数C：200截面配筋方式：双筋1.3.3计算结果单位说明:弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mm2箍筋面积:mm2/m裂缝:mm 挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号1：跨长 = 4235mm B × H = 1000mm × 200mm左中右弯矩(+) : 0.000 15.9440.000弯矩(-) : -31.835 0.000 -30.714剪力: 43.515 1.588 -42.323上部纵筋: 625 400 606下部纵筋: 400 400 400箍筋: 1451 1451 1451上纵实配: 2E20（628）下纵实配: 2E20（628）箍筋实配: d8@200腰筋实配: 2E12裂缝: 0.202 0.051 0.202挠度: -0.000 3.604 -0.000最大裂缝:0.202mm<0.300mm最大挠度:3.604mm<21.175mm(4235/200)计算结果简图如下：2泵房2.1 操作房柱子2.1.1已知条件及计算要求(1)已知条件：矩形柱b=400mm，h=400mm计算长度 L=4.40m砼强度等级 C25，fc=11.90N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别 HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值 N=30.00kN弯矩设计值 Mx=15.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算2.1.2截面验算(1)截面验算：Vy=50.00kN < 0.25βcfcbh0=434.35kN 截面满足2.1.3正截面受压承载力计算(1)计算类型：大偏心受压，x=ξ*h0=70mm，ξ=0.192 < ξb=0.518。
排架的内力计算
(2)柱、吊车梁和轨道联结重力荷载
a)就位后的柱和吊车梁 (I―固定柱用的钢楔)(b)柱重力荷 载用下的计算简图(c)吊车梁和轨道结 作用下的计算简图
①柱的重力荷载G2、G3分别按上、下柱(下柱 包括牛腿)的实际体积计算。上柱自重G2作用 于上柱重心，它的作用线与上柱中心线相重 合，对下柱截面中心线有偏心距e2，对牛腿 顶面处下柱截面中心有一个外力矩G2e2；下柱 自重G3作用于下柱的重心，它的作用线与下 柱中心线相重合，如上图(b)所示。
(3)墙体荷载
当外墙墙体或大型墙板搁置在连系梁 (墙梁)上，连系梁又支承在柱的牛腿上 时，排架柱将受到墙体、墙体上的窗重 以及连系梁自重产生的偏心荷载G5，e5 为墙体中心线到排架柱中心线的距离， 墙体荷载作用下的计算简图如上图(b) 所示
2．吊车荷载
吊车荷载是移动荷载，作用在厂房排架 上的桥式吊车荷载一般有三种形式：(1) 吊车竖向荷载Dmax、Dmin；(2)吊车横向 水平荷载Tmax；(3)吊车纵向水平荷载。 第(1)、(2)种作用在厂房横向排架上 (如上图所示)，第(3)种作用在厂房纵 向排架上。
④吊车竖向荷载对排架下柱产生的力 矩Mmax、Mmin
最大(最小)竖向荷载Dmax(Dmin)对下柱几何中 心 线 产 生 的 力 矩 为 Mmax=Dmaxe4 Mmin=Dmine4 式中e4 为吊车梁中心线和下柱中心线间的距 离。求出Dmax 、Dmin 、Mmax 、Mmin 后即可得到排 架在吊车竖向荷载作用下的计算简图，如上 图所示。值得注意的是，Dmax 、Mmax 也可能施 加在B柱上，与此相应的是Dmin 、Mmin 作用在A 柱上。
(2)吊车横向水平荷载 ①吊车横向水平荷载T
单层工业厂房排架结构计算
第三节 单层工业厂房排架结构计算1．计算简图及柱的计算参数（1）计算简图 见图11。
（2）柱的计算参数根据柱子的截面尺寸，列出计算参数如下表。
表42．荷载计算 （1）永久荷载①屋盖自重三毡四油上铺小石子防水层 1.2×0.35=0.42 kN/m 2 80 mm 泡沫砼保温层 1.2×0.48=0.576 kN/m 2 20mm 水泥砂浆找平层 1.2×0.40=0.48 kN/m 2 预应力混凝土屋面板 1.2×1.5=1.8kN/m 2 支撑 1.2×0.15=0.18 kN/m 2 g=3.46kN/m 2屋架自重 1.2×112.8kN/榀=135.36kN/榀 则作用于柱顶的屋盖结构自重8.3162/6*24.2*2.12/36.135224646.31=++⨯⨯=G kN25150150图 11②柱自重A 、C 轴上柱：G C A G G γ==22·k g ·72.189.30.42.1=⨯⨯=u H kN 下柱：kN 78.512.969.42.133=⨯⨯==C A G GB 轴上柱：kN 08.289.30.62.12=⨯⨯=B G 下柱：5.542.994.42.13=⨯⨯=B G 4kN ③吊车梁及轨道自重76.59)68.045(2.14=⨯+⨯=G kN各项永久荷载及其作用位置见图12，屋架荷载传至柱顶作用位置为轴线内侧150mm （详见95G415(三)，P.107）。
（2）屋面活荷载由《建筑结构荷载规范》查得屋面活载荷标准值为0.7kN/m 2（因屋面活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）。
56.7062247.04.111=⨯⨯⨯==k Q Q Q γkN 活荷载作用位置与屋盖自重作用位置相同，如图12中括号所示。
（3）吊车荷载根据B 与K ，算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的座标值如图13所示。
排架受力计算书
本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。
参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域 承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算 ，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格 承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量 取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。
排架结构内力计算(完整)分解
Tmax
Tmax
RA+R
B
=
A
A
+
+
B RA RB
=
B μ(RA+RB)
B
A
B
RA=C5Tmax Tmax
A
+
RB=C5Tmax Tmax
B
2.5.6 内力组合
1、柱的控制截面
对柱配筋和基础设计起控制作 用的截面
2.5.6 内力组合
2、荷载效应组合
由可变荷载效应控制：
S 1.2SGk Q1SQ1k
0
0
0
0
0
(kN)
V— ———————
(kN)
排架 A 柱Ⅱ—Ⅱ截面内力
荷载 类型
恒载 （1）
屋面活 荷载
（2）
DMAX
(3a)
DMIN
(3b)
M -32.1 -7.50 160.6 3.29
(kNm)
TMAX TMAX
左向右 右向左
(4a) (4b)
17.7 -17.7
左风 (5a)
42.7
右风 (5b)
排架 A 柱Ⅰ—Ⅰ截面内力
荷载 类型
恒载 （1）
屋面活 荷载
（2）
DMAX
(3a)
DMIN
(3b)
M 27.28 5.91 -51.7 -45.6
(kNm)
TMAX TMAX
左向右 右向左
(4a) (4b)
17.7 -17.7
左风 (5a)
42.71
右风 (5b)
-48.4
N 317.9 53.63 0
2.5.7 排架计算中的几个问题
施工排架设计及应力计算
施工排架设计及应力计算排架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001脚手架为双排脚手架搭设高度为50m，立杆采用单立杆，搭设尺寸立杆纵距1.5m，横杆1.3m，立杆步距2.0m，采用钢架管类型φ48*3.5，连墙杆采用2步2垮，施工均布荷载2.0KN/m21、纵向水平杆件的抗弯强度、挠度（1）、抗弯强度纵向水平杆自重 P1=0.038KN/m马道板自重标准值：P2=0.35 *1.5/3=0.175KN/m施工荷载：Q=2*1.5/3=1 KN/m静荷载：q1=1.2*0.038+1.2*0.175=0.2556 KN/m活荷载：q2=1.4*1=1.4 KN/mMmax=0.08*（q1*l2）+0.10（q2*l2）=0.08*（0.2556*1.52）+0.10*（1.4*1.52）=0.315KN*m查规范W=5.08cm2б= Mmax/W=0.315*106/（5.08*103）=62N/mm＜205N/mm符合要求（2）、挠度弹性模量E=2.06*105N/mm惯性矩I=12.19cm2最大挠度考虑荷载均匀下的挠度Vmax=（0.677q1l4+0.99 q2l4）/(100EI)=(0.677*0.2556+0.99*1.4)*15004/(100*206000*121900)=3.14mm（v）=1500/150=10mm故3.14mm＜10mm符合要求2、横向水平杆件的抗弯强度、挠度（1）、抗弯强度纵向水平杆自重 P1=0.038KN/m*1.5m=0.057KN马道板自重标准值：P2=0.35 *1.5*1.3/3=0.2275KN施工荷载：Q=2*1.5*1.3/3=1.3KN静荷载：q1=1.2*0.057+1.2*0.2275=0.3414 KN活荷载：q2=1.4*1.3=1.82 KN荷载计算值：P=q1+q2=0.3414+1.82=2.1614 KN最大弯矩Mmax= Mq1max+ Mpmax=ql2/8+pl/3=（1.5*0.038）*1.32/8+2.1614*1.3/3=0.94865KN*Mб= Mmax/W=0.94865*106/（5.08*103）=186.7N/mm＜205N/mm 符合要求（2）、挠度最大挠度考虑荷载均匀下以及荷载最不利分配值的挠度自重均布荷载引起最大挠度计算Vqmax=5ql4/(384EI)=5*0.38*13004/（384*206000*121900）=0.5628mm集中荷载标准值引起最大挠度计算式Vpmax=pl（3l2-4l2/9）/(72EI)=2161.4*1200（3*12002-4*12002/9）/（72*206000*121900） =5.279mmVmax= Vqmax+ Vpmax=0.5628+5.279=5.8419mm（v）=1300/150=8.667mm故5.279mm＜8.667mm符合要求3、连接扣件的抗滑承载力计算:R≤Rc式中：R－扣件节点处的支座反力的计算值；Rc－扣件抗滑承载力的设计值，每个直角扣件和旋转扣件取8.5KN。
厂房排架计算
备 注厂房跨度11.9m排架间距9.0m上柱截面b 0.5m上柱截面h 0.5m上柱高L1 3.65m下柱截面b 0.5m下柱截面h 0.8m下柱高L213.71m吊车梁高度H 1.2m吊车梁腹板B 0.18m吊车梁翼缘宽b'0.5m吊车梁翼缘高h'0.15m吊车梁长度l 9.0m吊车最大轮压Pmax 180.0KN吊车最大轮压Pmin 54.0KN轮距K 4.4m吊车最大起重量320.0KN小车重g 109.0KN轨道高度0.14m最大风速22.0m/s风压高度变化系数μz 1.14标高15m1.001.0钢筋砼容重25.0KN/m 3（一）荷载的基本数据一、设计资料永久荷载荷载分向系数可变荷载荷载分向系数二、排架的荷载计算水泥砂浆容重20.0KN/m3砖墙容重18.0KN/m3门窗自重0.4KN/m2钢轨及垫层等重0.6KN/m钢结构屋顶自重 3.0KN/m2屋面活荷载0.5KN/m2屋面积水荷载 2.5KN/m屋面积灰荷载0.5KN/m2（二）恒荷载1、屋盖部分传来的恒载P1pP1p＝183.2KN2、柱自重（上柱P2p和下柱P3p）上柱P2p＝22.8KN下柱P3p＝137.1KN3、砼吊车梁及轨道自重P4pP4p＝64.8KN（三）活荷载1、屋盖部分传来的活荷载P1QP1Q＝53.6KN作用位置同P1p 2、吊车荷载(1)竖向吊车荷载Dmax＝272.0KNDmin=81.6KN(2)水平吊车荷载每个轮子水平刹车力T10.7KNTmax＝16.2KN(3)风荷载基本风压ω00.3KN/m2q1＝ 2.5KN/mq2＝ 1.6KN/m三、内力计算(一)恒载作用下的排架内力1、由P1p产生的弯矩和轴力M11＝18.3KN·m↙↖M12＝45.8KN·m↙↖I U=bh3/12 5.2E+09mm4I1=bh3/12 2.1E+10mm4n=I U/I10.244λ＝L1/(L1+L2)0.21C1= 1.658R11= 1.7KN→C3= 1.394R12= 3.7KN→N1=183.2KNR1= 5.4KN→2、由柱自重产生的弯矩和轴力(1)上柱上柱P2p＝22.8KNM22＝ 5.7KN·m↙↖N2=22.8KNR2=0.5KN→(2)下柱下柱P3p＝137.1KN只产生轴力，不产生弯矩。
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在确定排架结构计算简图时，有以下基本假定：
（1）排架柱顶与横梁（屋架或屋面大梁）连接，仅用预埋钢板焊接，其抵抗转动的能力很小，故可视为铰接。
（2）排架柱底与基础连接，是将柱插入杯口基础有一定深度，其间隙用高强细石混凝土浇筑密实，故一般可视为固定端。固定端位于基础顶面。
（3）铰接排架横梁的刚度很大，受力后其轴向变形可忽略不计。由此假定，排架荷载作用下，其横梁两端处的水平位移（侧移）相等。
作用于排架上的荷载除吊车荷载外均沿厂房纵向均匀分布同时横向排架一般都是均匀分布间距相等再不考虑排架间的相互影响空间作用情况下每一横向排架两端除外所承担的荷载及受力情况完全相同计算时可通过任意相邻排架的中线截取一部分厂房作为计算单元图1
单层工业厂房横向排架计算简图选取
单层工业厂房的横向排架是厂房的最主要承重结构，其计算内容包括：排架内力分析取：
1．计算单元：
作用于排架上的荷载，除吊车荷载外，均沿厂房纵向均匀分布，同时横向排架一般都是均匀分布（间距相等），再不考虑排架间的相互影响（空间作用）情况下，每一横向排架（两端除外）所承担的荷载及受力情况完全相同，计算时可通过任意相邻排架的中线截取一部分厂房作为计算单元（图1）。作用于这一计算单元内的荷载，全由该平面排架承担。但必须指出，吊车荷载是移动的集中活荷载，是由吊车梁传给排架柱的，故不能按上述计算单元范围计算。
（4）排架柱的轴线应取其上、下柱的截面形心线（图2b）。但为了简化计算，排架的跨度以厂房轴线为准，计算简图将图2b所示折线改为下柱形心线，只需在柱的截面改变处增加一个上柱轴力对下柱形心轴的附加力偶矩M。
根据以上假定，得出图2所示铰接排架的计算简图（图2c）。