土石坝抗震
论土石坝的地震液化验算和坝坡抗震稳定计算
论土石坝的地震液化验算和坝坡抗震稳定计算土石坝是一种常见的水利工程结构，对于土石坝的地震液化验算和坝坡抗震稳定计算，是保证土石坝在地震作用下能够安全抗震的关键。
本文将从地震液化验算和坝坡抗震稳定计算两个方面进行详细的论述。
地震液化是指在地震作用下，部分饱和的土层失去抗剪强度，土体变为类似液体的状态。
地震液化对土石坝的稳定性具有极大的威胁，因此进行地震液化验算是非常必要的。
地震液化验算的基本步骤如下：1.收集地震烈度资料：根据地震烈度资料，确定土石坝所在地区的地震烈度。
2.确定设计地震动参数：根据地震烈度和所选的设计地震动规模，确定土石坝设计地震动的参数，包括地震峰值加速度、地震峰值速度和地震设计周期等。
3.选择液化评价指标：确定液化评价指标，如液化触发准则和液化程度判断指标，常用的指标有SRF（简化液化评价比值）和CRR（临界液化状态比值）等。
4.进行液化分析：根据液化评价指标和场地条件，进行地震液化的分析计算。
常用的液化分析方法有临界状态法、临界动应力比法和有限元法等。
5.评价土石坝液化破坏风险：根据液化分析结果，评价土石坝的液化破坏风险，包括液化可能性和液化破坏潜在规模等。
坝坡抗震稳定计算是指在地震作用下，土石坝的坝身和坝坡能够稳定抵抗倾覆、滑动和破坏的能力。
坝坡抗震稳定计算的目标是保证土石坝在地震作用下不发生破坏或仅发生局部损坏。
坝坡抗震稳定计算的基本步骤如下：1.确定设计地震动参数：根据地震烈度和所选的设计地震动规模，确定土石坝设计地震动的参数，包括地震峰值加速度、地震峰值速度和地震设计周期等。
2.确定地壳运动对土石坝的作用：通过地震动力响应分析或等效静力分析，确定地壳运动对土石坝各个部位的作用，包括坝基水平力、均布力和地震作用力等。
3.计算坝坡抗震稳定指标：根据土石坝的几何形状、材料力学特性和地震动力作用，计算土石坝的抗震稳定指标，包括坝身的倾覆破坏倾角、滑动破坏强度和局部破坏限制等。
水利工程中土石坝抗震稳定性计算方法研究
水利工程中土石坝抗震稳定性计算方法研究引言：水利工程中的土石坝在面临地震时需具备良好的抗震稳定性，以确保大坝的安全运行。
因此，研究土石坝的抗震稳定性计算方法显得非常重要。
本文将探讨水利工程中土石坝抗震稳定性计算方法的研究现状、方法和关键要素，并提出一种综合计算方法以提高土石坝的抗震能力。
1. 研究现状当前，对于土石坝抗震稳定性的研究主要集中在以下几个方面：（1）动态地震响应分析：通过数值模拟和试验，研究土石坝在地震作用下的动态响应特性，如应力、位移等。
这种方法可以直观地揭示土石坝的抗震响应规律，为抗震设计提供参考。
（2）强震动台试验：利用震动台模拟真实的地震情况，对土石坝在不同震等下的抗震行为进行试验研究。
这种方法可以验证数值模拟结果的准确性，并为土石坝的设计提供实验依据。
（3）监测与实测研究：通过对已建土石坝的地震监测和实测研究，获取实际工程的抗震性能数据，并与设计值进行对比分析。
这种方法对于评价设计方法的合理性和先进性具有重要意义。
2. 抗震稳定性计算方法为了保证土石坝在地震作用下的稳定性，需要进行合理的抗震计算。
常用的抗震稳定性计算方法包括静力分析法和动力分析法。
（1）静力分析法：该方法通过静力平衡方程和土石物理力学参数的分析，计算土石坝在地震力作用下的稳定性，包括重力稳定性和抗滑稳定性等。
静力分析法的优点是简单易行，但无法考虑土石动力响应。
（2）动力分析法：该方法基于土石坝的动力特性进行计算，分析土石坝在地震作用下的动力响应和稳定性。
常用的动力分析方法包括等效静力法、地震反应谱法和有限元方法等。
动力分析法的优点是能够考虑土石的动力相互作用，但需要较为复杂的数学模型和计算。
3. 关键要素在进行土石坝抗震稳定性计算时，需要考虑以下关键要素：（1）土石物理力学参数：土石坝的抗震稳定性计算需要准确确定土石的物理力学参数，如弹性模量、泊松比、摩擦角等。
这些参数直接影响土石的力学响应和稳定性。
（2）地震力参数：对于土石坝的抗震计算，需要准确估计地震力的强度和动态特性。
土石坝的坝基处理土石坝与坝基岸坡及其他建筑物的连接抗震设计
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水平防渗铺盖
尺寸确定:前端最小厚度可取0.5～1.0m，任截面厚度由下式计算确定:
铺盖的长度，主要取决于下卧土层的允许比降，国内已建工程，一般取设计水头的4～6倍，个别工程最大取至11倍水头。
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（五）排水减压措施
当用铺盖防渗时，因其不能有效地拦截渗水，可引起坝下地层渗透变形或沼泽化。因此，采用铺盖防渗或采用其他措施防渗效果较差时，可在下游坝脚或以外处配套设置排水减压措施，如图5-36所示。 1) 排水沟:对双层结构透水地基，可将表层挖穿做成反滤排水暗沟或明沟。 2)减压井:当表层弱透水层太厚或透水层成层性较显著时，宜采用减压井深入强透水层，将渗水导出，经排水沟排向下游。
二、砂砾石坝基处理
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粘土截36页
（二）混凝土防渗墙
适用:砂砾石层深度在15～80m，高效经济的。优点:施工进度快，造价较低，防渗效果好。尺寸:厚度由坝高和防渗墙的允许渗透比降、墙体溶蚀速度和施工条件等因素确定.据经验，一般允许比降以80～100为宜，并由最大工作水头除以允许比降校核墙的厚度。从混凝土溶蚀速度考虑，其在渗水作用下带走游离氧化钙而使强度降低，渗透性增加，因此，可按其强度50%的年限审核墙体厚度。从施工和坝高考虑，用冲击钻造孔，1.3m直径钻具最大，一般将墙体厚度控制在0.6～1.3m的范围内。
（一）粘土截水槽明挖回填粘土成截水槽,结构简单、工作可靠、截渗效果好的防渗措施.适用:砂砾土层深度在15m以内。位置:一般设在大坝防渗体的底部（均质坝则多设在靠上游1/3～1/2坝底宽处），横贯整个河床并伸到两岸。尺寸:截水墙的底宽，应按回填土料的允许比降确定（砂壤土取3.0，壤土3.0～5.0，粘土5.0～10.0），一般取5m~10m，最小宽度3.0m。 插入相对不透层的深度应不小于0.5～1.0m
高土石坝地震动力特性分析
高土石坝地震动力特性分析高土石坝地震动力特性分析地震是地球上一种常见的自然灾害，对土石坝的稳定性及安全性构成了巨大威胁。
因此，对于高土石坝的地震动力特性进行深入分析，针对其特点提出相应的应对措施，具有重要的理论意义和实际价值。
首先，高土石坝的结构特点决定了其地震动力响应的特点。
相较于混凝土大坝，土石坝由于其构建材料的差异，表现出更为复杂的地震响应特性。
一方面，土石坝的材料呈现均质性和非饱和性，其抗震能力相对较弱。
另一方面，土石坝由于其坝体穿透性较好，水力渗流现象较为普遍，这使得地震时的孔隙压力效应及孔隙耦合效应明显。
因此，高土石坝的地震动力响应与土壤的非线性特性紧密相关。
其次，高土石坝的地震动力特性主要表现在几个方面。
首先是动力响应的非线性特性，即动力特性随地震波的频率和振幅变化而变化。
当地震波频率较低时，土石坝的动力特性表现为刚性响应；而在地震波频率较高时，土石坝的动力特性表现为柔性响应。
此外，高土石坝的地震动力特性还包括地震波的传递特性、位移与应力的时程关系以及动力响应的幅度特性等方面。
这些特性对于土石坝的抗震能力和稳定性评价至关重要。
对于高土石坝地震动力特性的分析，首先需要进行地震波的动力响应分析。
利用数值分析方法，模拟地震波在土石坝中的传播过程，得出地震波的频谱特性和位移特性。
同时，还需要考虑土石坝的几何形状、材料特性、边界条件等因素对地震动力响应的影响。
基于这些分析结果，可以对土石坝的动力响应进行评估，确定其在地震作用下的稳定性和安全性。
针对高土石坝的地震动力特性，需要提出相应的应对措施。
首先，在设计阶段就要充分考虑土石坝的抗震能力，采取科学的设计方法和合适的施工工艺。
例如，在坝体稳定和抗震设计中，应考虑土石材料的参数特性、孔隙压力效应及孔隙耦合效应的影响，并制定相应的设计和施工措施。
其次，在土石坝的运行和维护中，需要注意对地震动力特性的监测和评估，及时发现问题并采取措施处理。
同时，加强技术培训，提高施工人员的抗震意识和应对能力，以确保高土石坝在地震作用下的安全可靠性。
论土石坝的地震液化验算和坝坡抗震稳定计算
论土石坝的地震液化验算和坝坡抗震稳定计算土石坝作为重要的水工建筑物之一，其地震液化验算和坝坡抗震稳定计算是保障其安全稳定运行的重要方面。
本文将从土石坝地震液化验算和坝坡抗震稳定计算两个方面进行探讨。
土石坝地震液化验算是地震工程中的一个重要环节，主要是为了评估土石坝在地震作用下可能发生液化现象的潜在危险。
液化是指当土体受到地震力作用时，土体内部排水受阻，导致孔隙水压力上升，使土体丧失抗剪强度，变得类似液态的现象。
液化的发生会导致土石坝的稳定性丧失，从而引发灾害。
地震液化验算通常包括以下几个步骤。
首先，需要确定土石坝所在地区的地震烈度和地震动参数，包括峰值加速度、地震频谱等。
然后，通过地震动监测和野外勘探等手段，获取土体的物理力学参数和水文地质特征，包括饱和度、孔隙比、液限等。
接下来，可以采用数学模型，如有限元模型或数值模型等，模拟土体在地震下的动力响应过程，评估土体的临界孔隙水压力和抗剪强度。
最后，结合土石坝的结构特点和地质条件等，综合分析地震液化的潜在风险，并提出相应的防治措施。
坝坡抗震稳定计算则是针对土石坝在地震作用下的抗震能力进行评估。
土石坝的抗震稳定性包括静态稳定和动态稳定两个方面。
静态稳定主要通过计算土石坝在地震荷载下的抗滑稳定系数和抗倾覆稳定系数来进行评估。
动态稳定则涉及到土石坝在地震动力荷载下的抗震位移和抗震加速度等。
坝坡抗震稳定计算的主要步骤为：首先，确定土石坝所在地区的设计地震烈度和地震动参数。
然后，根据土石坝的几何形态和结构特点，建立合适的有限元分析模型，考虑材料的非线性和土石坝的非均匀性等因素。
接下来，进行受力分析，包括重力荷载、地震荷载和渗流荷载等。
最后，通过计算土石坝的位移和应力分布，评估其抗震稳定性，并根据需要提出相应的抗震措施。
在土石坝的地震液化验算和坝坡抗震稳定计算中，需要充分考虑土石坝的地质条件、水文地质特征和结构特点等因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。
此外，还需结合相关规范和标准，采用适当的计算方法和技术手段，不断完善和提高土石坝的抗震能力，确保其在地震作用下安全稳定地运行。
土石坝地震工程学pdf
土石坝地震工程学一、地震基本原理地震是地球内部的地震波在地壳内传播引起的地面振动现象。
地震波分为体波和面波，其中体波包括P波和S波，而面波是S波及P波在地表相遇后激发产生的。
地震波的传播速度与地层的地质、深度等因素有关。
地震的震级和烈度是衡量地震释放能量和影响程度的两个重要指标。
二、土石坝震损机制土石坝在地震作用下的损坏机制主要包括以下几个方面：水平惯性力的影响，导致坝体的滑动和倾覆；地震波产生的动水压力，影响坝体的稳定性；地震引起的砂土液化，导致坝体失稳；地基的液化或错动，导致坝体下沉或裂缝。
了解这些机制有助于针对性地制定抗震设计和加固措施。
三、土石坝抗震设计土石坝的抗震设计需要充分考虑地震对坝体的影响，包括地震力、地基变形、砂土液化等因素。
设计时需要采取有效的抗震措施，如优化坝体结构、加强地基处理、防止砂土液化等。
此外，设计时还需要根据不同等级的地震要求，采用适当的抗震计算和分析方法，以确保坝体的安全性和稳定性。
四、土石坝抗震加固对于已经建成的土石坝，如果存在抗震性能不足的问题，需要进行抗震加固。
加固措施主要包括：加强坝体结构，提高其抗滑稳定性；改善地基，防止地基液化；增加排水措施，降低静水压力和防止砂土液化等。
同时，抗震加固还需要考虑施工条件和工程费用的限制，确保加固效果的经济性和可行性。
五、土石坝地震模拟土石坝的地震模拟是通过建立数学模型或物理模型来模拟地震对坝体的作用。
通过模拟，可以深入了解坝体在地震作用下的响应机制和破坏模式，为抗震设计和加固提供依据。
同时，模拟还可以用于评估不同抗震措施的效果和可行性，为实际工程提供参考和借鉴。
六、土石坝地震监测土石坝的地震监测是通过安装地震监测仪器来实时监测地震对坝体的作用。
监测数据可以用于分析坝体的响应机制和破坏模式，评估坝体的安全性和稳定性。
同时，监测数据还可以用于验证抗震设计和加固措施的效果，为以后的工程提供经验和借鉴。
七、土石坝震后修复在地震灾害发生后，土石坝可能会受到不同程度的损坏。
土石坝地震工程学
土石坝地震工程学土石坝地震工程学一、地震基本原理地震是由于地球内部的地壳运动引发的自然灾害，具有突发性和不可预测性。
地震波在地壳中传播，由于不同的介质和地质构造，会导致地震波的能量在不同地方集中或消散，从而产生破坏性的影响。
了解地震波的运动规律和地壳结构的特征，是进行地震工程学研究的基础。
二、土石坝震损机制土石坝是由土和石料堆积而成的挡水建筑物，在地震作用下，可能会产生裂缝、滑坡、液化等现象，导致土石坝的结构破坏和失稳。
深入理解土石坝的震损机制，包括地震对坝体材料的动力特性的影响，地震波在坝体中的传播规律等，是进行土石坝抗震设计和加固的重要依据。
三、土石坝抗震设计抗震设计是确保土石坝在地震作用下能够保持稳定的关键环节。
设计时应充分考虑地震的随机性和不确定性，采用基于概率的抗震设计方法，制定合理的设计标准。
同时，要考虑到施工条件和材料的性能，以及地震发生时可能产生的各种工况，确保设计既安全又经济。
四、土石坝抗震加固对于已经建成的土石坝，如果存在抗震性能不足的问题，需要进行抗震加固。
加固措施包括改善坝体材料的抗震性能、提高坝体的整体稳定性、防止裂缝的产生和扩展等。
在选择加固措施时，应充分考虑地震可能产生的最不利工况，并确保加固后的土石坝能够满足抗震设计的要求。
五、土石坝地震反应分析地震反应分析是研究土石坝在地震作用下的动态响应和稳定性的重要手段。
通过建立土石坝的动力学模型，进行数值模拟和分析，可以预测土石坝在地震作用下的变形和应力分布情况，为抗震设计和加固提供科学依据。
六、土石坝地震监测与预警建立有效的地震监测系统，可以对地震进行实时监测和预警，为抢险救灾提供宝贵的时间。
同时，通过对地震监测数据的分析，可以深入了解地震对土石坝的影响规律，为今后的抗震设计和加固提供经验和参考。
七、土石坝震后修复与重建地震过后，如果土石坝出现损坏或失稳，需要及时进行修复和重建。
在修复和重建过程中，应充分考虑剩余抗震能力和未来可能面临的地震风险，制定合理的修复和重建方案。
3-土石坝震害与抗震设防准则讨论-迟世春
坝高 (m)
54.86 37
覆盖层
薄层状粘土 页岩
日期
Mw
7.0 6.8
amax (g)
0.575 0.120
2 3
10/17/89 10/23/04
11 24
4
66.4
砂卵石层地 基 砂和淤泥的 混合物 松散至中密 淤泥砂混合 物
44
7/28/76
7.8
0.200
150
0.89
7.000Βιβλιοθήκη 2.5001.750
0.305 0.830 1.620 1.100 0.800 0.500
• 土石坝震害随坝型而异，心墙坝与面板坝不同。 • 心墙堆石坝震害主要形式：震陷变形、裂缝、滑坡、 渗漏。 • 此外，上游反滤料液化及上部心墙动强度不足。
• 为了减小坝壳对心墙的拱效应,常设臵较松的反滤料。但反滤 料颗粒较细，地震条件下容易发生液化需要注意。 • 在上游坝料强度有保证的前提下，上游反滤液化一般不会危险 坝坡安全。但破坏坝体的整体性，加速坝体累积变形。
1.3 墨西哥典型的土石坝地震观测成果
•地震造成坝顶两侧宽约0.2cm-15cm断续绵延坝全长 335m的两条纵向裂缝，深达不透水心墙顶部。此外， 还有长约9m宽约3.6cm的较细纵向裂缝，出现在右坝 肩2条，左坝肩1条。观测到的坝顶沉降约9cm。
①不透水料；②反滤；③过渡区；④压实堆石；⑤堆石；⑥大块堆石；⑦围堰 El Infiernillo心墙堆石坝
7.8
8.2 7.6 7.6 7.6 7.6 6.8
0.280
0.800 0.300 0.450 0.420 0.150 0.550
71
96 80 28 37 43 7
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坝顶加宽，坝坡上部缓，下部陡 坝顶附近设抗震格栅、梁格或钢筋 加强防渗体与岸坡和混凝土结构的连接 强震区土石坝，尽量不采用均匀的中细砂 作筑坝材料，筑坝土料选用级配良好的土 石料。 保证土料碾压密实，控制相对密度不低于 0.75-0.85
大坝位于人口稠密的San Fernando山谷，大坝 2,100 feet 长, 142 feet 高。 水库提供Los Angeles 市 80%的城市居民生活用 水。 大坝建于 1912 –1915。采用“水力充填”筑坝施 工方法。 1971年 San Fernando 地震使大坝遭受严重破坏， 大坝上游坝坡发生大面积滑坡。 坝高降低约 30 feet。
土体地震液化现象很久以前就已引起人类 注意。据考证，1000多年前人类的有关文 字记载中，就已经有了土体地震液化现象 的描述。 以下是近年几次地震中地震液化实例。
Alaska, USA, 1964
Niigata, Japan, 1964
Loma Prieta, USA, 1989
Kobe, Japan, 1995
碧口水电站距离此次地震的震中约260公里，大坝为壤土 心墙堆石坝，最大坝高101.8m，坝长297.36m，总库容 5.21亿m3 。设计烈度为7.5度，在此次地震中位于8-9度 区 地震引起坝体局部部位出现裂缝、位移，变形等损坏。地 震后迎水面出现多处裂缝，坝顶后坡侧防护墙部分倒塌， 坝后混凝土框格有隆起现象，坝体最大垂直沉降量24厘米， 向上游最大水平位移28厘米。
紫坪铺水利枢纽距离此次地震的震中仅17公里，大坝为钢 筋混凝土面板堆石坝，最大坝高158米，库容11.12亿立方 米，设计烈度为Ⅷ度，但在此次地震中位于Ⅹ度区
紫坪铺大坝坝体变形、震陷、开裂，局部护坡松动 护栏倒塌，面板部分有脱空、施工缝错台、竖缝压碎、隆起现象 渗漏量未见明显增加，大坝主体整体稳定。
土石坝地震破坏形式
6.2 地震液化
6.2.1 地震液化的基本概念
在地震或其他动力荷载作用下土体强度 及刚度急剧下降的破坏现象。 地震液化是世界上许多地震灾害的根本 原因。
地震液化常常发生在饱和土体中，土体 中的总应力包括有效应力和孔隙水压力 两部分。 地震前，土体中的孔隙水压力较低。 地震振动可以引起孔隙水压力急剧上升， 从而使有效应力急剧降低，土体抗剪强 度随之急剧下降。
土石料屈服强度 滑动体屈服加速度 滑动体平均加速度 对超过屈服加速度的滑动体地震反应加速度积分，推 求滑动体永久变形
6.5 土石坝抗震措施
地震涌浪
0.5-1.5m 加大安全超高 通常不超过坝高1%
坝和地基的地震附加沉降
水库放空设施 坝轴线采用直线或向上游弯曲 强震区防渗体不宜采用刚性心墙 尽量降低坝体浸润线
坝高低于40m
动态分布系数沿坝高呈线性变化 坝顶α max 坝基面1.0
坝高大于40m
动态分布系数沿坝高呈折线变化 坝顶α max 坝基面1.0 折点高程0.6H，折点处α max =1.0 + (α m-1)/3
地震动水压力
面板堆石坝 面板倾角33-38度
6.4 动力法
Sheffield 坝
位于美国加州 Santa Ynez 山区。 美国唯一一座遭受地震溃坝的大坝。 大坝建于1917冬, 720 feet长, 25 feet高。 1925年Santa Barbara地震中溃坝。
The Sheffield Dam after the 1925 earthquake
6 土石坝抗震
土石坝震害 地震液化 拟静力法计算土石坝地震作用 动力法土石坝地震反应分析 土石坝抗震措施
6.1 土石坝震害
土石坝，尤其是早期建设的小坝，在遭受地 震破坏的大坝中占有相当比例。 Sheffield 坝和 Lower San Fernando 坝是土 石坝地震破坏的典型实例。 地震作用会使土石坝发生什么样的破坏。
液化土体将给挡土墙施加较大的压力，迫 使挡墙发生倾斜或滑移。 挡墙发生倾斜或滑移，将引起地面塌陷， 从而可能导致其他地面建筑发生破坏。
土坝坝体土料的地震液化，可能引起大面 积坝坡坍滑，甚至导致溃坝。 1971年San Fernando 地震引起的下San Fernando 坝的几乎溃坝，正是由于坝体土 料的地震液化造成的。
土石坝地震动力分析的等效线性法
按线性分析方法（逐步积分法）求解运动方程 根据各单元的最大剪应变计算等效剪应变
eq 0.65 max
由等效剪应变获得动剪模量和阻尼比 代入运动方程重新求解 如此迭代计算，直到满足精度要求
土石坝地震永久变形 地震残余变形 Newmark法（1965）计算土坝滑动体永久变形
Schematic behavior of sand grains in a soil deposit during liquefaction. The blue column represents the pore water pressure
6.2.2 地震液化的破坏作用
地震液化发生时液化土体强度大幅降低， 相应地，土体承载力随之大幅降低。建筑 在该土体地基之上的房屋、桥梁等建筑将 会遭受严重破坏。 下 （新泻）地区数栋公寓楼因地基液化而发 生倾斜的破坏情况。
2008四川汶川“５．12”特大地 震
汶川大地震造成全国水库出险2380座 四川1803座，占76%；四川出险的水库中有溃坝 险情的69座，高危险情的310座，次高危险情的 1424座 汶川大地震中，众多小型土坝遭受不同程度震害。 四川省遭受不同程度损害的1803座水坝中，约有 96%是库容不足500万方的小型工程。存在溃坝 风险的小型土石坝，绝大部分为均质土坝 甘肃省有26座小型水库、58座水电站震损;震损堤 防183处、225.44公里
6.2.3 防止土体地震液化灾害基本方法
避开易液化土体； 采用抗液化破坏结构型式； 改善土体抗液化性能。
6.3 拟静力法
条块重心处的水平地震惯性力
Fi ahGEii / g
土石坝的动态分布系数
坝顶最大值（坝顶地震加速度放大倍数）
设计烈度 7 α
max
8 2.5
9 2.0
3.0
滑坡发生在地震结束之后。 水力充填坝体的地震液化是坝坡破坏的主 要原因。 80,000 人紧急疏散。 水库紧急放空，放空水库耗时3天。
在California, U.S.，大坝安全法令（The Dam Safety Act）成为法律。 新法令要求大坝业主绘制大坝溃坝后的 洪水淹没图。 整个加州范围内的大坝被要求进行抗震 加固。 水力充填坝被确认为是一种不安全的坝 型，要求必须用其他坝型替换之。
该坝建在砂土地基上。 砂土地基的地震液化是溃坝的主要原因。 河床中部约 300 feet长坝段在液化了的 地基上向下游漂移了约 100 feet。 库水倾泻而下，冲毁了下游城镇的树木、 汽车和房屋。洪水过后，下游城镇一片 淤泥和瓦砾。
Lower San Fernando 坝
震前坝体初始状态
筑坝土石料的非线性应力-应变关系
Duncan双曲线E-B模型
模拟土石坝分层填筑过程 模拟水库逐步蓄水过程
土石材料动力非线性本构模型
循环振动荷载作用下筑坝土石料的动力特性 动剪模量G—动剪应变幅值γ a 阻尼比λ —动剪应变幅值γ a Hardin–Drnevich 动力本构模型（1972）