加筋挡土墙计算算例
加筋土支挡结构设计与计算
加筋土支挡结构设计与计算1 概述1.1发展和类型加筋土挡土墙是由基础、墙面板、帽石、拉筋和填料等几部分组成，如图1.1所示。
其挡土原理是依靠填料与拉筋之间的摩擦力来平衡墙面所承受的水平土压力（即加筋土挡墙的内部稳定），并以基础、墙面板、帽石、拉筋和填料图1.1加筋土挡土墙结构图等组成复合结构而形成土墙以抵抗拉筋尾部填料所产生的土压力（即加筋挡土墙外部稳定），从而保证挡土墙的稳定。
1960年，法国工程师亨利·维达儿（Henri·Vidal）通过三轴试验发现，加筋土在竖直荷载或自重作用下，依靠拉筋与土体之间的摩擦作用把引起侧向变形的拉力传递给拉筋，限制了土体的侧向变形，等同于向土体施加了侧向荷载。
1963年，Henri·Vidal发表了加筋土研究成果与设计理论，标志着加筋土技术理论的雏形的形成。
加筋土挡墙的首次工程应用是在1965年冬季的法国比利牛斯山的普拉聂尔（Pragere），从而引起欧洲对于加筋土挡墙的广泛研究。
日本在1967年引起加筋土挡墙技术后，进行原型试验，随后又进行地震作用下加筋土挡墙抗震性能的研究。
美国则起步较晚，但发展迅速。
1970年建成第一座加筋土挡墙，1974年批准加筋土技术可以代替传统挡土结构。
截止到1980，美国境内完成将近300项加筋土挡墙工程。
1971年西班牙建成第一座加筋土挡墙工程。
加拿大和澳大利亚等国家随后也纷纷引起该技术，并展开广泛的研究。
根据上世纪80年代的统计，加筋土挡墙在公路工程中占绝大部分比例，工民建中也较多，而用于铁路工程则很少，尤其是铁路干线中。
加筋土挡墙的理论研究在不断向前发展和完善，但由于土工材料的复杂性，施工应用依然远滞后于理论研究；其次，相对于公路，铁路工程对使用年限要求更长，对路基沉降变形要求更严格，加之动荷载对加筋土挡墙的影响较大。
因而，加筋土挡墙的最广泛应用还是在公路工程中，其也方便意外破坏后的抢修。
我国对于加筋土挡墙的发展和应用较晚，20世纪70年代末才开始。
加筋挡土墙设计
加筋挡土墙设计拟在某黄土地区的二级公路上修建一座路堤式加筋挡土墙。
据调查，挡土墙不受浸水影响，以确定挡土墙全长为60m ，沉降缝间距采用20m ，挡土墙高度12m ，顶部填土0.6m ，其计算断面见图1。
图1 加筋土挡墙计算断面 已知各项计算资料汇列如下： （1）路基宽度为12m ，路面宽9m 。
（2）活载标准为公路—Ⅱ级。
（3）面板为1m ×0.8m 十字型混凝土板，板厚20cm ，混凝土强度等级C20。
（4）筋带采用聚丙烯土工带，带宽为18mm ，厚1mm ，容许拉应力[]=L σ50Mpa ，似摩擦系数4.0=*f 。
（5）筋带节点的水平间距m S x 42.0=，垂直间距m S y 4.0=。
（6）填料为黄土，容重31/20m KN =γ，内摩擦角 25=ϕ，粘聚力kPa c 50=，计算内摩擦角 30=ϕ。
（7）地基为老黄土，容重3/22m KN =γ，内摩擦角 30=ϕ，粘聚力kPa c 55=，地基容许承载力k P a 500][0=σ，基底摩擦系数4.0=μ。
（8）墙顶和墙后填料与加筋体填料相同。
试按荷载组合I 进行结构计算。
计算如下：1.计算加筋体上填土重力的等代土层厚度h 2由图1可知，H=12m ，b b =0.5m ，m=1.5，H ’=0.6m ， 因为：m H m b H m b 6.067.3)5.06(5.11)2(1'=>=-⨯=- 所以取h 2= H ’=0.6m 2.计算车辆等代土层厚度h 0 （1）计算车辆荷载布置长度L已知车辆荷载公路—Ⅱ级的前后轴距加一个车轮接地长度总和为L 0=13m ，得：m L 62.2030tan )126.02(13=+⨯+=因L 大于15m ，取扩散长度L=15m 。
（2）计算荷载布置宽度B 0根据规范要求，挡土墙在进行内部稳定计算时，应首先判断活动区是否进入路基宽度，据此决定B 0的取值。
五种常见挡土墙的设计计算实例
五种常见挡土墙的设计计算实例
挡土墙是一种用于防止土方滑坡和土壤侵蚀的土木结构，常用于公路、铁路、水利工程等项目中。
设计一个挡土墙需要考虑多个因素，包括土壤
性质、挡土墙的高度和倾角、抗滑稳定性等。
以下是五种常见挡土墙的设
计计算实例：
1.重力挡土墙设计：
重力挡土墙是最简单的挡土墙类型，靠自身的重力使其稳定。
设计时
需要计算挡土墙的底部摩擦力、上部土压力以及挡土墙的自重。
2.填土挡土墙设计：
填土挡土墙是利用挡土墙后面的填土来平衡土压力的一种结构。
设计
时需要计算挡土墙的自重和填土的重量以及土与墙之间的摩擦力。
3.墙身倾斜挡土墙设计：
墙身倾斜挡土墙是指挡土墙的外侧墙面倾斜，以增加土体与墙之间的
摩擦力，提高稳定性。
设计时需要计算倾斜挡土墙的自重、上部土压力和
墙身倾斜带来的附加力。
4.箱形式挡土墙设计：
箱形式挡土墙是由钢片或混凝土墙板拼接而成的结构形式，其内部填
充土体以平衡土压力。
设计时需要计算挡土墙板的自重和填充土的重量。
5.挡土墙加筋设计：
挡土墙加筋设计是为了增加挡土墙的稳定性和承载能力，常用的加筋方式有钢筋混凝土挡土墙和钢束挡土墙。
设计时需要计算挡土墙的自重、土压力以及加筋材料的受力情况。
以上是五种常见挡土墙的设计计算实例，每一种挡土墙都有其适用的场景和设计要点。
实际设计时还需要考虑地质条件、降雨等因素对土体的影响，以确保挡土墙的稳定性和安全性。
五种常见挡土墙得设计计算实例
五种常见挡⼟墙得设计计算实例挡⼟墙设计实例挡⼟墙是指⽀承路基填⼟或⼭坡⼟体、防⽌填⼟或⼟体变形失稳的构造物。
在挡⼟墙横断⾯中，与被⽀承⼟体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙⾯；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶⾯称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。
根据挡⼟墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和⼭坡墙等。
设置于路堤边坡的挡⼟墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡⼟墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡⼟墙称为路堑墙；设置于⼭坡上，⽀承⼭坡上可能坍塌的覆盖层⼟体或破碎岩层的挡⼟墙称为⼭坡墙。
本实例中主要讲述了5种常见挡⼟墙的设计计算实例。
1、重⼒式挡⼟墙------------------------------------------------------------------------原始条件:墙⾝尺⼨:墙⾝⾼: 6.500(m)墙顶宽: 0.660(m)⾯坡倾斜坡度: 1:0.250墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙⾯坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬⼯砌体容重: 23.000(kN/m3)圬⼯之间摩擦系数: 0.400地基⼟摩擦系数: 0.500砌体种类: ⽚⽯砌体砂浆标号: 5⽯料强度(MPa): 30挡⼟墙类型: ⼀般挡⼟墙墙后填⼟内摩擦⾓: 35.000(度)墙后填⼟粘聚⼒: 0.000(kPa)墙后填⼟容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填⼟摩擦⾓: 17.500(度)地基⼟容重: 18.000(kN/m3)修正后地基⼟容许承载⼒: 500.000(kPa)地基⼟容许承载⼒提⾼系数:墙趾值提⾼系数: 1.200墙踵值提⾼系数: 1.300平均值提⾼系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基⼟类型: ⼟质地基地基⼟内摩擦⾓: 30.000(度)⼟压⼒计算⽅法: 库仑坡线⼟柱:坡⾯线段数: 2折线序号⽔平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算⼟柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡⾯起始距离: 0.000(m)地⾯横坡⾓度: 20.000(度)===================================================================== 组合1（仅取⼀种组合计算）=============================================组合系数: 1.0001. 挡⼟墙结构重⼒分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第⼆破裂⾯间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填⼟侧压⼒分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的⼟侧压⼒分项系数 = 1.000 √=============================================[⼟压⼒计算] 计算⾼度为 7.309(m)处的库仑主动⼟压⼒⽆荷载时的破裂⾓ = 28.320(度)按实际墙背计算得到:第1破裂⾓： 28.320(度)Ea=244.312 Ex=214.072 Ey=117.736(kN) 作⽤点⾼度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第⼆破裂⾯是否存在，计算后发现第⼆破裂⾯不存在墙⾝截⾯积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 kN(⼀) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采⽤倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜⾓度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移⼒= 116.827(kN) 抗滑⼒= 253.713(kN)滑移验算满⾜: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定⽅程验算：滑动稳定⽅程满⾜: ⽅程值 = 164.582(kN) > 0.0地基⼟摩擦系数 = 0.500地基⼟层⽔平向: 滑移⼒= 214.072(kN) 抗滑⼒= 252.070(kN)地基⼟层⽔平向: 滑移验算不满⾜: Kc2 = 1.177 <= 1.300(⼆) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的⼒臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的⼒臂 Zy = 1.818 (m)验算挡⼟墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆⼒矩= 389.149(kN-m) 抗倾覆⼒矩= 1194.778(kN-m)倾覆验算满⾜: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定⽅程验算：基础为天然地基，验算墙底偏⼼距及压应⼒取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载⼒和偏⼼距作⽤于基础底的总竖向⼒ = 507.426(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=805.628(kN-m) 基础底⾯宽度 B = 4.127 (m) 偏⼼距 e = 0.476(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应⼒: 趾部=208.008 踵部=37.896(kPa)最⼤应⼒与最⼩应⼒之⽐ = 208.008 / 37.896 = 5.489作⽤于基底的合⼒偏⼼距验算满⾜: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=208.008 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=37.896 <= 650.000(kPa)地基平均承载⼒验算满⾜: 压应⼒=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截⾯强度验算验算截⾯以上，墙⾝截⾯积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 kN相对于验算截⾯外边缘，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截⾯外边缘，Ey的⼒臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截⾯外边缘，Ex的⼒臂 Zy = 1.818 (m)[容许应⼒法]:法向应⼒检算:作⽤于验算截⾯的总竖向⼒ = 438.499(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=710.021(kN-m) 相对于验算截⾯外边缘，合⼒作⽤⼒臂Zn = 1.619(m)截⾯宽度 B = 3.885 (m) 偏⼼距 e1 = 0.323(m)截⾯上偏⼼距验算满⾜: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截⾯上压应⼒: ⾯坡=169.225 背坡=56.514(kPa)压应⼒验算满⾜: 计算值= 169.225 <= 800.000(kPa)切向应⼒检算:剪应⼒验算满⾜: 计算值= 9.954 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截⾯上的轴向⼒组合设计值Nd = 438.499(kN)轴⼼⼒偏⼼影响系数醟 = 0.923挡墙构件的计算截⾯每沿⽶⾯积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)稳定验算满⾜: 计算值= 438.499 <= 2478.074(kN)(六) 台顶截⾯强度验算[⼟压⼒计算] 计算⾼度为 6.000(m)处的库仑主动⼟压⼒⽆荷载时的破裂⾓ = 29.150(度)按实际墙背计算得到:第1破裂⾓： 29.150(度)Ea=172.939 Ex=151.533 Ey=83.340(kN) 作⽤点⾼度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第⼆破裂⾯是否存在，计算后发现第⼆破裂⾯不存在墙⾝截⾯积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 kN[强度验算]验算截⾯以上，墙⾝截⾯积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 kN相对于验算截⾯外边缘，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截⾯外边缘，Ey的⼒臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截⾯外边缘，Ex的⼒臂 Zy = 2.150 (m)[容许应⼒法]:法向应⼒检算:作⽤于验算截⾯的总竖向⼒ = 360.720(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=400.617(kN-m) 相对于验算截⾯外边缘，合⼒作⽤⼒臂Zn = 1.111(m)截⾯宽度 B = 3.360 (m) 偏⼼距 e1 = 0.569(m)截⾯上偏⼼距验算满⾜: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截⾯上压应⼒: ⾯坡=216.516 背坡=-1.802(kPa)压应⼒验算满⾜: 计算值= 216.516 <= 800.000(kPa)拉应⼒验算满⾜: 计算值= 1.802 <= 80.000(kPa)切向应⼒检算:剪应⼒验算满⾜: 计算值= 2.156 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截⾯上的轴向⼒组合设计值Nd = 360.720(kN)轴⼼⼒偏⼼影响系数醟 = 0.744挡墙构件的计算截⾯每沿⽶⾯积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)稳定验算满⾜: 计算值= 360.720 <= 1720.261(kN)2、衡重式挡⼟墙------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙⾝尺⼨:墙⾝总⾼: 9.600(m)上墙⾼: 3.400(m)墙顶宽: 0.660(m)台宽: 1.500(m)⾯坡倾斜坡度: 1:0.150上墙背坡倾斜坡度: 1:0.200下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200采⽤1个扩展墙址台阶:墙趾台阶与墙⾯坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1下墙⼟压⼒计算⽅法: ⼒多边形法物理参数：圬⼯砌体容重: 23.000(kN/m3)圬⼯之间摩擦系数: 0.400地基⼟摩擦系数: 0.500砌体种类: ⽚⽯砌体砂浆标号: 5⽯料强度(MPa): 30挡⼟墙类型: ⼀般挡⼟墙墙后填⼟内摩擦⾓: 35.000(度)墙后填⼟粘聚⼒: 0.000(kPa)墙后填⼟容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填⼟摩擦⾓: 17.500(度)地基⼟容重: 18.000(kN/m3)修正后地基⼟容许承载⼒: 500.000(kPa)地基⼟容许承载⼒提⾼系数:墙趾值提⾼系数: 1.200墙踵值提⾼系数: 1.300平均值提⾼系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基⼟类型: ⼟质地基地基⼟内摩擦⾓: 30.000(度)坡线⼟柱:坡⾯线段数: 2折线序号⽔平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算⼟柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地⾯横坡⾓度: 20.000(度)墙顶标⾼: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 组合1（仅取⼀种组合计算）1. 挡⼟墙结构重⼒分项系数 = 1.000 √2. 填⼟重⼒分项系数 = 1.000 √3. 填⼟侧压⼒分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的⼟侧压⼒分项系数 = 1.000 √=============================================[⼟压⼒计算] 计算⾼度为 10.242(m)处的库仑主动⼟压⼒计算上墙⼟压⼒⽆荷载时的破裂⾓ = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂⾓： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作⽤点⾼度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第⼆破裂⾯是否存在，计算后发现第⼆破裂⾯存在：第2破裂⾓=17.542(度) 第1破裂⾓=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作⽤点⾼度 Zy=1.465(m) 计算下墙⼟压⼒⽆荷载时的破裂⾓ = 34.222(度)按⼒多边形法计算得到:破裂⾓： 34.222(度)Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作⽤点⾼度 Zy=2.979(m) 墙⾝截⾯积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重⼼坐标(1.649,-1.646)(相对于墙⾯坡上⾓点) (⼀) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采⽤倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜⾓度 = 11.310 (度)Wn = 659.350(kN) En = 152.144(kN) Wt = 131.870(kN) Et = 236.739(kN) 滑移⼒= 104.869(kN) 抗滑⼒= 405.747(kN)滑移验算满⾜: Kc = 3.869 > 1.300滑动稳定⽅程验算：滑动稳定⽅程满⾜: ⽅程值 = 353.905(kN) > 0.0地基⼟摩擦系数 = 0.500地基⼟层⽔平向: 滑移⼒= 261.979(kN) 抗滑⼒= 396.867(kN)地基⼟层⽔平向: 滑移验算满⾜: Kc2 = 1.515 > 1.300(⼆) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 2.308 (m)相对于墙趾,上墙Ey的⼒臂 Zx = 4.117 (m)相对于墙趾,上墙Ex的⼒臂 Zy = 7.665 (m)相对于墙趾,下墙Ey的⼒臂 Zx3 = 3.807 (m)相对于墙趾,下墙Ex的⼒臂 Zy3 = 2.337 (m)倾覆验算满⾜: K0 = 2.191 > 1.500倾覆稳定⽅程验算：倾覆稳定⽅程满⾜: ⽅程值 = 793.025(kN-m) > 0.0(三) 地基应⼒及偏⼼距验算基础为天然地基，验算墙底偏⼼距及压应⼒取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载⼒和偏⼼距作⽤于基础底的总竖向⼒ = 811.494(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1122.975(kN-m) 基础底⾯宽度 B = 3.275 (m) 偏⼼距 e = 0.254(m)基础底⾯合⼒作⽤点距离基础趾点的距离 Zn = 1.384(m)基底压应⼒: 趾部=362.948 踵部=132.600(kPa)最⼤应⼒与最⼩应⼒之⽐ = 362.948 / 132.600 = 2.737作⽤于基底的合⼒偏⼼距验算满⾜: e=0.254 <= 0.167*3.275 = 0.546(m)墙趾处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=362.948 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=132.600 <= 650.000(kPa)地基平均承载⼒验算满⾜: 压应⼒=247.774 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截⾯强度验算上墙重⼒ Ws = 98.141 (kN)上墙墙背处的 Ex = 62.124 (kN)上墙墙背处的 Ey = 12.425 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重⼒的⼒臂 Zw = 0.889 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的⼒臂 Zy = 1.465 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的⼒臂 Zx = 1.557 (m)[容许应⼒法]:法向应⼒检算:相对于上墙墙趾，合⼒作⽤⼒臂 Zn = 0.141(m)截⾯宽度 B = 1.850 (m) 偏⼼距 e1 = 0.784(m)截⾯上偏⼼距验算不满⾜: e1= 0.784 > 0.250*1.850 = 0.463(m) 截⾯上压应⼒: ⾯坡=211.665 背坡=-92.134(kPa)压应⼒验算满⾜: 计算值= 211.665 <= 800.000(kPa)拉应⼒验算不满⾜: 计算值= 92.134 > 80.000(kPa) 切向应⼒检算:剪应⼒验算满⾜: 计算值= 9.674 <= 80.000(kPa)斜截⾯剪应⼒检算斜剪应⼒验算满⾜: 计算值= 41.598 <= 80.000(kPa)验算截⾯上的轴向⼒组合设计值Nd = 110.566(kN)轴⼼⼒偏⼼影响系数醟 = 0.233挡墙构件的计算截⾯每沿⽶⾯积A = 1.850(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬⼯构件或材料的抗⼒分项系数鉬 = 2.310偏⼼受压构件在弯曲平⾯内的纵向弯曲系数豮 = 0.981计算强度时:强度验算满⾜: 计算值= 110.566 <= 298.521(kN)计算稳定时:稳定验算满⾜: 计算值= 110.566 <= 292.889(kN)(六) 墙底截⾯强度验算验算截⾯以上，墙⾝截⾯积 = 24.226(m2) 重量 = 557.198 kN相对于验算截⾯外边缘，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 2.313 (m)[容许应⼒法]:法向应⼒检算:作⽤于截⾯总竖向⼒ = 750.498(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=1106.215(kN-m) 相对于验算截⾯外边缘，合⼒作⽤⼒臂 Zn = 1.474(m)截⾯宽度 B = 3.340 (m) 偏⼼距 e1 = 0.196(m)截⾯上偏⼼距验算满⾜: e1= 0.196 <= 0.250*3.340 = 0.835(m)截⾯上压应⼒: ⾯坡=303.826 背坡=145.574(kPa)压应⼒验算满⾜: 计算值= 303.826 <= 800.000(kPa)切向应⼒检算:剪应⼒验算满⾜: 计算值= -11.443 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截⾯上的轴向⼒组合设计值Nd = 750.498(kN)轴⼼⼒偏⼼影响系数醟 = 0.960挡墙构件的计算截⾯每沿⽶⾯积A = 3.340(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬⼯构件或材料的抗⼒分项系数鉬 = 2.310偏⼼受压构件在弯曲平⾯内的纵向弯曲系数豮 = 0.968计算强度时:强度验算满⾜: 计算值= 750.498 <= 2221.592(kN)计算稳定时:[⼟压⼒计算] 计算⾼度为 9.100(m)处的库仑主动⼟压⼒计算上墙⼟压⼒⽆荷载时的破裂⾓ = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂⾓： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作⽤点⾼度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第⼆破裂⾯是否存在，计算后发现第⼆破裂⾯存在：第2破裂⾓=17.542(度) 第1破裂⾓=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作⽤点⾼度 Zy=1.465(m) 计算下墙⼟压⼒⽆荷载时的破裂⾓ = 34.075(度)按⼒多边形法计算得到:破裂⾓： 34.075(度)Ea=156.451 Ex=155.539 Ey=16.870(kN) 作⽤点⾼度 Zy=2.522(m)[强度验算]验算截⾯以上，墙⾝截⾯积 = 22.550(m2) 重量 = 518.644 kN相对于验算截⾯外边缘，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 2.358 (m)[容许应⼒法]:法向应⼒检算:作⽤于截⾯总竖向⼒ = 707.137(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=830.127(kN-m) 相对于验算截⾯外边缘，合⼒作⽤⼒臂 Zn = 1.174(m)截⾯宽度 B = 3.065 (m) 偏⼼距 e1 = 0.359(m)截⾯上偏⼼距验算满⾜: e1= 0.359 <= 0.250*3.065 = 0.766(m)截⾯上压应⼒: ⾯坡=392.661 背坡=68.767(kPa)压应⼒验算满⾜: 计算值= 392.661 <= 800.000(kPa)切向应⼒检算:剪应⼒验算满⾜: 计算值= -21.270 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截⾯上的轴向⼒组合设计值Nd = 707.137(kN)轴⼼⼒偏⼼影响系数醟 = 0.859挡墙构件的计算截⾯每沿⽶⾯积A = 3.065(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬⼯构件或材料的抗⼒分项系数鉬 = 2.310偏⼼受压构件在弯曲平⾯内的纵向弯曲系数豮 = 0.959计算强度时:强度验算满⾜: 计算值= 707.137 <= 1823.443(kN)计算稳定时:稳定验算满⾜: 计算值= 707.137 <= 1749.052(kN)===================================================================== 3、加筋⼟挡⼟墙------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙⾝尺⼨:墙⾝总⾼: 8.200(m)筋带竖向间距是否不等: 否单个筋带厚: 1(mm)筋带⽔平⽅向间距: 0.420(m)筋带竖直⽅向间距: 0.400(m)筋带长度竖向分段数: 2分段序号⾼度(m) 筋带长(m)1 6.000 6.0002 2.200 4.000筋带序号筋带宽(m)1 0.2002 0.2003 0.2004 0.2005 0.2006 0.2007 0.2008 0.2009 0.20010 0.20011 0.20012 0.20013 0.20014 0.20015 0.20016 0.20017 0.20018 0.20019 0.20020 0.200物理参数:加筋⼟容重: 20.000(kN/m3)加筋⼟内摩擦⾓: 35.000(度)筋带容许拉应⼒: 50.000(MPa)⼟与筋带之间的摩擦系数: 0.400加筋⼟浮容重: 10.000(kN/m3)地基⼟浮重度: 10.000(kN/m3)筋带抗拔⼒计算调节系数: 1.400筋带材料抗拉计算调节系数: 1.000筋带材料强度标准值: 240.000(MPa)筋带材料抗拉性能的分项系数: 1.250挡⼟墙类型: ⼀般挡⼟墙墙后填⼟内摩擦⾓: 35.000(度)墙后填⼟粘聚⼒: 0.000(kPa)墙后填⼟容重: 19.000(kN/m3)地基⼟容重: 18.000(kN/m3)修正后地基⼟容许承载⼒: 500.000(kPa)地基⼟容许承载⼒提⾼系数:墙趾值提⾼系数: 1.200墙踵值提⾼系数: 1.300平均值提⾼系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基⼟类型: ⼟质地基地基⼟内摩擦⾓: 30.000(度)坡线⼟柱:坡⾯线段数: 2折线序号⽔平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算⼟柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地⾯横坡⾓度: 20.000(度)墙顶标⾼: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)计算参数:稳定计算⽬标: 给定圆⼼,半径计算安全系数圆⼼X坐标: -2.000(m)圆⼼Y坐标: 10.000(m)半径: 15.000(m)筋带对稳定的作⽤: 筋带⼒沿圆弧切线内部稳定分析采⽤⽅法: 应⼒分析法条分法的⼟条宽度: 0.500(m)墙后填⼟粘聚⼒: 10.000(kPa)墙体填⼟粘聚⼒: 10.000(kPa)地基⼟粘聚⼒: 10.000(kPa)⼟条切向分⼒与滑动⽅向反向时: 当作下滑⼒对待===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 =============================================组合系数: 1.0001. 挡⼟墙结构重⼒分项系数 = 1.000 √2. 填⼟侧压⼒分项系数 = 1.000 √3. 车辆荷载引起的⼟侧压⼒分项系数 = 1.000 √=============================================----------------------------------------------------------内部稳定性验算采⽤应⼒分析法(⼀) 应⼒分析法筋带号宽度总长度稳定区竖向压应⽔平应最⼤拉⼒抗拉⼒抗拔⼒ (m) (m) 长度(m) ⼒(kPa) ⼒(kPa) 设计值(kN) (kN) (kN)01 0.200 6.000 3.540 46.000 19.139 3.215 38.400 18.61002 0.200 6.000 3.540 54.000 21.908 3.681 38.400 21.84703 0.200 6.000 3.540 62.000 24.511 4.118 38.400 25.08304 0.200 6.000 3.540 70.000 26.948 4.527 38.400 28.32005 0.200 6.000 3.540 78.000 29.220 4.909 38.400 31.55706 0.200 6.000 3.540 86.000 31.326 5.263 38.400 34.79307 0.200 6.000 3.540 94.000 33.265 5.589 38.400 38.03008 0.200 6.000 3.540 102.000 35.040 5.887 38.400 41.26609 0.200 6.000 3.605 110.000 36.648 6.157 38.400 45.32510 0.200 6.000 3.814 118.000 38.091 6.399 38.400 51.42911 0.200 6.000 4.022 126.000 39.367 6.614 38.400 57.91512 0.200 6.000 4.230 134.000 40.478 6.800 38.400 64.78113 0.200 6.000 4.438 142.000 41.423 6.959 38.400 72.02714 0.200 6.000 4.647 150.000 42.203 7.090 38.400 79.65515 0.200 4.000 2.855 158.000 42.816 7.193 38.400 51.54916 0.200 4.000 3.063 166.000 44.984 7.557 38.400 58.10917 0.200 4.000 3.271 174.000 47.152 7.922 38.400 65.05018 0.200 4.000 3.479 182.000 49.320 8.286 38.400 72.37219 0.200 4.000 3.688 190.000 51.488 8.650 38.400 80.07520 0.200 4.000 3.896 198.000 53.656 9.014 38.400 88.158单个筋带结点抗拔稳定满⾜: 拉⼒设计值=3.215 <= 18.610(kN)筋带截⾯抗拉强度验算满⾜: 拉⼒设计值=9.014 <= 38.400(kN)全墙抗拔验算满⾜: 最⼩安全系数=11.415 >= 2.000----------------------------------------------------------外部稳定性验算[⼟压⼒计算] 计算墙背处的库仑主动⼟压⼒按假想墙背计算得到:第1破裂⾓： 32.600(度)Ea=246.817 Ex=202.181 Ey=141.568(kN) 作⽤点⾼度 Zy=3.400(m) 墙⾝截⾯积 = 44.800(m2) 重量 = 896.000 kN墙顶上的⼟重(包括超载) = 171.000(kN) 重⼼坐标(3.667,0.889)(相对于墙⾯坡上⾓点) 墙顶上的⼟重(不包括超载) = 171.000(kN) 重⼼坐标(3.667,0.889)(相对于墙⾯坡上⾓点) (⼀) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移⼒= 202.181(kN) 抗滑⼒= 604.284(kN)滑移验算满⾜: Kc = 2.989 > 1.300滑动稳定⽅程验算：滑动稳定⽅程满⾜: ⽅程值 = 455.454(kN) > 0.0(⼆) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙⾝重⼒的⼒臂 Zw = 2.804 (m)相对于墙趾点，墙⼟压⼒Ey的⼒臂 Zx = 6.000 (m)相对于墙趾点，墙⼟压⼒Ex的⼒臂 Zy = 3.400 (m)验算挡⼟墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆⼒矩= 687.414(kN-m) 抗倾覆⼒矩= 3988.410(kN-m)倾覆验算满⾜: K0 = 5.802 > 1.500倾覆稳定⽅程验算：倾覆稳定⽅程满⾜: ⽅程值 = 2673.196(kN-m) > 0.0(三) 地基应⼒及偏⼼距验算基础为天然地基，验算墙底偏⼼距及压应⼒作⽤于基础底的总竖向⼒ = 1208.568(kN) 作⽤于墙趾下点的总弯矩=3300.996(kN-m)墙计算宽度 B = 6.000 (m) 偏⼼距 e = 0.269(m)墙底⾯合⼒作⽤点距离墙趾点的距离 Zn = 2.731(m)基底压应⼒: 墙趾=255.546 墙踵=147.310(kPa)最⼤应⼒与最⼩应⼒之⽐ = 255.546 / 147.310 = 1.735作⽤于基底的合⼒偏⼼距验算满⾜: e=0.269 <= 0.167*6.000 = 1.000(m) 墙趾处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=255.546 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载⼒验算满⾜: 压应⼒=147.310 <= 650.000(kPa)地基平均承载⼒验算满⾜: 压应⼒=201.428 <= 500.000(kPa)(四) 整体稳定验算圆⼼: (-2.000,10.000)半径 = 15.000(m)安全系数 = 1.802总的下滑⼒ = 1214.149(kN)总的抗滑⼒ = 2188.340(kN)⼟体部分下滑⼒ = 1214.149(kN)⼟体部分抗滑⼒ = 2188.340(kN)筋带的抗滑⼒ = 0.000(kN)整体稳定验算满⾜: 最⼩安全系数=1.802 >= 1.2504、桩板式挡⼟墙原始条件:墙⾝尺⼨:桩总长: 16.000(m)嵌⼊深度: 6.000(m)截⾯形状: ⽅桩桩宽: 1.000(m)桩⾼: 1.500(m)桩间距: 3.500(m)挡⼟板的类型数: 2板类型号板厚(m) 板宽(m) 板块数1 0.200 0.500 82 0.200 0.500 8嵌⼊段⼟层数: 1柱底⽀承条件: 铰接计算⽅法: M法⼟层序号⼟层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4) 1 50.000 18.000 10.000。
加筋土设计计算
（筋带产生“约束应力”）
（筋带增加强度以“内聚力”表示）
2.构造
2.1 加筋土挡墙的构造
1、墙面板 2、拉筋 3、拉筋与面板的连接 4、填料 5、墙面板下基础 6、沉降缝与伸缩缝 7、帽石与栏杆 8、排水设施
2.构造
墙面板
2.构造
2.2 墙面板
作用：防止拉筋间填土从侧向挤出，并保证拉筋、填料、墙 面板构成有一定形状的整体。 金属面板：常用钢板、镀锌钢板、不锈钢板等 类型 混凝土面板 钢筋混凝土面板 国内一般采用
dT T1 T2
2 Nfbdl dT
1.概述
② 莫尔－库仑理论（准粘聚力理论）
加筋土结构可以看作是 各向异性的复合材料，通常 采用的拉筋，其弹性模量远 大于填土，拉筋与填土共同 作用，包括填土的抗剪力、 填土与拉筋的摩擦阻力及拉 筋的抗拉力，使得加筋土的 强度明显提高。
1.概述
极限 平衡 条件
挡土墙的形式
单面式 双面分离式
双面交错式
台阶式
1.概述
1.4 加筋土挡墙的特点
• •
• • •
(1)组成加筋土挡土墙的墙面板和拉筋可以预先制作，在现场用机 械(或人工)分层填筑。这种装配式的方法，施工简便、快速，并且 节省劳力和缩短工期。 (2)加筋土是柔性结构物，能够适应地基轻微的变形。在软弱地基 上修筑时，由于拉筋在填筑过程中逐层埋设，所以，因填土引起的 地基变形对加筋土挡土墙的稳定性影响比对其它结构物小，地基的 处理也较简便。 (3)加筋土挡土墙具有一定的柔性，抗振动性强，因此，它也是一 种很好的抗振结构物。 (4)加筋土挡土墙节约占地，造型美观。由于墙面板可以垂直砌筑， 可大量减少占地。挡土墙的总体布设和墙面板的形式图案可根据周 围环境特点和需要进行设计。 (5)加筋土挡土墙造价比较低。与钢筋混凝土挡土墙相比，可减少 造价一半左右；与石砌重力式挡土墙比较，也可节约20％以上。而 且，加筋土挡土墙造价的节省随墙高的增加而愈加显著，因此它具 有良好的经济效益。
加筋挡土墙计算算例
加筋挡土墙计算算例挡土墙是一种将土壤和水体分隔开的结构，主要用于防止土壤侵蚀和土地滑坡，同时还可以用于土地的平整和开垦。
加筋挡土墙是指在常规挡土墙的基础上加入了加筋材料，增加了挡土墙的稳定性和承载能力。
本文将以计算算例的形式详细介绍加筋挡土墙的设计与计算。
1.基本参数假设要设计一道加筋挡土墙，挡土墙的高度为6米，挡土墙前的土壤倾斜角为30度，挡土墙后的土壤倾斜角为15度，土壤的重度为20kN/m³。
2.土压力计算首先需要计算挡土墙前后的土压力。
挡土墙前的土壤倾斜角为30度，挡土墙后的土壤倾斜角为15度。
根据库埃特压力原理，挡土墙前的土压力为：F1 = 0.5 × H1 × γ × sin²θ1其中，F1为挡土墙前的土压力，H1为挡土墙高度，γ为土壤重度，θ1为挡土墙前的土壤倾斜角。
F1 = 0.5 × 6 × 20 × sin²30° = 90kN/m同样地，挡土墙后的土压力为：F2 = 0.5 × H2 × γ × sin²θ2其中，F2为挡土墙后的土压力，H2为挡土墙高度，θ2为挡土墙后的土壤倾斜角。
F2 = 0.5 × 6 × 20 × sin²15° = 43.33kN/m3.土压力剪应力分布计算挡土墙前后的土压力对挡土墙产生了剪应力，需要计算剪应力的分布。
根据库埃特压力原理，挡土墙前后的剪应力分布可以近似为梯形分布。
前侧梯形剪应力Ft1=(F1+F2)×H1/2后侧梯形剪应力Ft2=(F1+F2)×H2/2平均剪应力Ft=(Ft1+Ft2)/24.挡土墙的稳定性计算挡土墙的稳定性计算包括滑动稳定性和翻倒稳定性两个方面。
这里以滑动稳定性为例进行计算。
a.滑动稳定性计算挡土墙的滑动稳定性计算需要考虑挡土墙前后的摩擦力和剪应力的平衡。
挡土墙计算
挡土墙计算一、墙身配筋计算（一）已知条件：墙身混凝土等级35钢筋设计强度N/mm 2360混凝土容重γc=26KN/mm 3墙背填土容重γ土=18KN/mm 3裂缝限值0.2mm 覆土厚H1=1m 水位距离墙底H3=4.7m 墙高H=5.2m 地面堆积荷载q 0=20KN/m 2墙厚h（mm）=300mm 保护层(mm)=25mm 横载分项系数1.3（二）土压力按主动土压力计算：Ka=0.66q土1=γ土H1Ka=11.88KN/m 2q 1=q 0Ka+q 土1=25.08KN/m 2q 土2=(γ土×H-γ水×H3)30.76KN/m 2q 水2=γ水H3=47KN/m 2q 2=q 1+q 土2+q 水2=102.84KN/m 2q 11=1.2×q 1=32.604KN/m 2q 22=1.2×q 2=133.6868KN/m 2(三)内力计算（基本组合下）：Ｍ支座=-H 2×（8q 22+7q 11-292.42KN·M Q 墙顶=H×（11q 11+4q 2289.34μ=q 11/q 22＝0.24ν=[(9μ2+7μ0.558681329X=(ν-μ)H/(1-2.164942597m Xo=H-X= 3.0350574mＭmax =Q 墙顶X-q 11X 2/2+84.13227KN·M （四）配筋计算混凝土抗压强度fcd=16.7N/mm 2ho=265mm 钢筋设计强度fy=360N/mm 2计算宽度b=1000mm Ｍ支座 =f cd bx(h 0-x/2)292420114.00 =16700x(265-x/2)x =77.371 m ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得A s = Ｍ支座/(ho-3691mm 2Ｍmax =f cd bx(h 0-x/2)84000000.00 =16700x(265-x/2)x =19.714 mm ≤ξb h 0 =0.53×265.00 =140.5mm 解得跨中A s = Ｍmax/(ho-940mm 2（五）裂缝计算钢筋直径d=22mm 钢筋间距75mm 每延米实配钢筋A s =5068.44mm 2标准组合下Ｍk 支座=-H 2×-224.94KN·M σsk=Ｍk支座192.4974N/mm2αcr=2.1ρte=0.033789574ftk=2.2ψ=0.880148956< 1 且>0.2所以ψ取0.880148956Es=200000c=25deq=22裂缝宽度W fk =0.177163082mm 裂缝满足要求。
加筋土挡墙设计及算例1
第二节 加筋挡墙结构计算
Page 10
上海大学
加筋土挡墙设计及算例
2．L0的取值规定 在内部稳定性分析中 ①当活动区进入路基宽度 时，分别用路基宽度和活 动区宽度计算等代土层厚 度h，取h较大者所对应的 L0； ②当活动区未进入路基宽 度时，取路基宽度。 外部稳定性验算取路基宽 度。
Page 11
路面之间距离为0.75m。
CAT钢塑复合筋带的 拉力系有多根高强钢
3. 荷载标准为汽车—超20级。丝承担，外包裹层塑
4. 加筋体填料：墙后填土均为料砂主土要，起保砂护土作用容重
γ1=19KN/m3，计算内摩擦角φ=35°。墙体采用矩 形断面，加筋体宽为14m。
5. 筋带采用CAT钢塑复合筋带，宽度为30mm，厚度
Page 16
上海大学
加筋土挡墙设计及算例
第二节 加筋挡墙结构计算
在最大拉应力点上不存在切应力，主要是垂直应 力σv和水平应力σH。加筋层某一深度的水平应力σH用 筋带来局部平衡。
一般情况下，距墙顶面深度为Zi的第i层拉筋所受 的最大拉应力Ti为：
路肩式挡土墙： Ti (1zi 1h)KiSxSy
Page 13
上海大学
加筋土挡墙设计及算例
第二节 加筋挡墙结构计算
在加筋体中，各层拉筋最大拉力点的连线就是 可能的破坏面。为了简化计算，近似地认为破裂面 是一条通过墙面板脚，在挡土墙的上部距面板背向 距离为0.3H的折线，如图简化破裂面图所示。
Page 14
上海大学
加筋土挡墙设计及算例
第二节 加筋挡墙结构计算
3.3
550
0.75 19.3519
0.59m
因为h2>h1，故L0=3.3m；hc=h2=0.59m 根据规范中公式：
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
加筋挡土墙计算算例 一、设计计算资料
（1） 初步拟定挡土墙的全长为80米，沉降缝的间距为20米，挡土墙的个高度为6.0米。
（2） 路基宽度为12.0米，路面的宽度为9.0米。
（3） 挡土墙的面板选用2.0m ×1.0m 矩形混凝土板，板的厚度为12cm,混凝土强度为C20 （4）筋带采用聚丙烯土工带，筋带宽度为18mm 、厚度为 1.0mm ，其容许拉应力
[]50L MPa σ=，似摩擦系数0.40f
=，筋带要求抗拔稳定系数 2.0f F ⎡⎤=⎣⎦。
(5) 筋带节点的设计水平间距0.50x S =m ，垂直间距0.50y S =m 。
（6） 挡土墙填料采用工程附近的砂土，砂土湿密度20ρ=kN/m 3,计算内摩擦角25ϕ=︒。
（7） 挡土墙的地基为中低液限粉性土，其内摩擦角'
25ϕ=︒，黏聚力'
55c =kPa,湿密度
'18ρ=kN/m ，容许承载力[]0500σ=kPa 。
（8） 按照荷载组合I （即挡土墙结构自重、土重和土压力相结合）进行结构计算。
二、设计计算步骤
（一）计算汽车-20级重车作用下的等代土层厚度h 1.计算荷载布置长度B 汽车-20级重车作用时，取重车的扩散长度，已知汽车-20级重车的前后L=1.4+4.0=5.4(m)， 车轮接地长度a=0.2m,则荷载布置长度为
tan30 5.40.2tan309.06B L a H =++︒=++︒=（m ） 2.计算荷载布置宽度L 0
该挡土墙为路肩式挡土墙，活动区已进入路基宽度，按照规定分别用路基宽度和活动区 宽度计算等代土层厚度h ，取h 较大者对应的荷载布置宽度L 0。
车辆横向布置为后轮中线距路面边缘0.50m,破裂面距加筋体顶部面板的水平距离为 0.30.36 1.80H =⨯=，进入路面内0.42m 。
（1）按路基全宽布置汽车荷载求h ’ 由于路面的宽度为9.0m,横向可以布置三辆重车，
3003900,12G kN kN L
=⨯==∑m ，则
'
/900/9.0612200.33h G BL ρ=
=⨯⨯=∑（m ）
（2）按活动区宽度布置汽车荷载求h ’ 因破裂面进入路面内0.42m ，仅能布置一侧重车 车轮的一半，故取0
300/475, 1.8G kN kN L
===∑m ，9.06B =m ，则
'
/75/9.06 1.8200.23h G BL ρ=
=⨯⨯=∑（m ）
由以上计算结果可得：'
0.33h =m 。
（二）计算各层拉筋的土应力系数K 1
静止土压力系数 01sin 1sin 250.577K ϕ=-=-︒=
主动土压力系数 2
0tan (45/2)0.406K ϕ=-=
由筋带的垂直间距0.50y S =m ，则10.25Z =m 、20.75Z =m 、3 1.25Z =m 、
4 1.75Z =m 、
5 2.25Z =m 、
6 2.75Z =m 、
7 3.25Z =m 、
8 3.75Z =m 、
9 4.25Z =m 、10 4.75Z =m 、11 5.25Z =m 、12 5.75Z =m 。
以第六层拉筋为例计算其土压力系数6K ,以其他各层筋带的土压力系数计算结果见表6-13。
由6 2.75Z =m ，00.577K =,0.406a K =，()1/6/6i i i a i K K Z K Z =-+，可得，()60.5771 2.75/60.406 2.75/60.499K =⨯-+⨯=
（三）计算各层筋带所受到的拉力i T
由60.499K =，20ρ=kN/m 3，6 2.75Z =m ， '
0.33h =m ， 0.50x S =m ，
0.50y S =m ，代入公式得：
(
)
'
666x y T K Z h S S ρ=+
()0.49920 2.750.330.500.50=⨯⨯+⨯⨯ 7.68=（kN ） （四）计算筋带设计断面及每束筋带根数
已知筋带的容许拉应力[]50L MPa σ=，筋带宽度为18mm 、厚度为1.0mm ，当采用荷载组合I 时，按规定筋带容许拉应力提高系数K=1.0则 第六层筋带设计断面面积A 6为
[]36610/L A T K σ=⨯ 3
7.6810/150=⨯⨯ 153.6= 第六层筋带每束需要的根数n 为，
66/153.6/1818.59n A bt ==⨯=≈ （根） （五）计算筋带的长度L i
每束筋带的长度由活动区长度和锚固区长度两部分组成。
有似摩擦系数0.40f =，筋
带要求抗拔稳定系数 2.0f K ⎡⎤=⎣⎦,6 2.75Z =m, 20ρ=kN/m 3，筋带宽度为18mm=0.018m,
则可计算
（1） 第6层筋带锚固区长度16L 为
1666/2f L K T fb Z ρ⎡⎤=⎣⎦
2.07.68/290.01820 2.75=⨯⨯⨯⨯⨯
2.15=（m ） （2）第6层筋带活动区长度26L 为 26L = 1.8m （3）第6层筋带长度为
61626 2.15 1.80 3.95L L L =+=+=（m ）
（六）确定挡土墙墙体断面、筋带长度和筋带数量
从表6-13中可以看出，各层筋带的长度自上而下逐渐减小，而且第一层筋带长度与最低层筋带长度相差很大，考虑到施工的方便，各层筋带长度应当取一致，即墙体采用矩形断面。
为此，各层筋带的长度均采用5m 。
为了保证锚固区有足够的锚固力，每层每束筋带的数量也应予调整，调整后的筋带数量见表6-13中所示。
（七）面板厚度的验算
取加筋挡土墙最低层面板进行验算，可假设每块面板单独受力，土压力均匀分布并由拉筋平均承担，按板厚计算公式计算得到的是面板所需班厚，与预设计板厚12cm 相比，即可知面板是否安全。
（八）加筋体整体稳定性验算
加筋体整体稳定性验算，具体方法步骤与重力式挡土墙相同。