LPR Ag-25Cu合金在含Cl-介质中的腐蚀电化学行为研究
P110S在高温CaCl_(2)完井液中的腐蚀规律研究
1试验
试验材料采用P110S钢材，其化学成分如表1所 示。试验试样分为挂片试样和U弯试样，挂片试样尺 寸为50 mmX 13 mmX3 mm, U形弯试样尺寸为80.0 mmX20.0 mmX2.5 mm,电化学试样尺寸为10 mmXlO mmX3 mm,表面粗糙度Ra为0.8 |JLmo
［摘 要］面对日益苛刻的井下腐蚀工况，关于油井套管在高温CaCl2完井液中的服役性能有待进一步明确。同
时，CO?侵入、管体塑性变形等也会对油管的耐蚀性及开裂敏感性产生影响 。为此，利用高温高压反应釜进行腐蚀
模拟试验，采用失重法、电化学法、SEM、XRD测试分析等手段，对P110S在高温CaCl2完井液中的腐蚀行为进行了
Key words: Pl 10S； CaCl2 completion fluid； temperature； CO2 corrosion； plastic deformation
0前言
作为一种清洁无固相盐水完井液,CaCJ完井液具 有防塌、抗污染、稳定性能良好等优点,被广泛应用于 油气田完井过程中［1'4］o目前,关于油套管在CaCb完 井液中的耐蚀性能及应力腐蚀开裂敏感性的研究报道 比较有限［5-13］ o已有研究日⑻表明，马氏体不锈钢在 CO?饱和的CaCJ完井液中，其点蚀电位及维钝电流密
表1 P110S的化学成分
元素
C
Mn
Mo
Cr
Ni
w/% 元素
电化学制备AlCrCuFeMnNi高熵合金镀层及耐腐蚀性研究
20201115电化学制备AlCrCuFeMnNi高爛合金镀层及耐腐蚀性研究余宏广1洪鹏翊2(1.安徽省宁国市天成电机有限公司宁国242300；2.浙江银轮机械股份有限公司台州371200)摘要：本研究采用电化学法在Cu基体上制备了AlCrCuFeMnNi高蠣合金镀层，研究了镀覆时间对镀层结构和耐腐蚀性能的影响。
结果表明，该非晶态高蠣合金镀层较Cu基片的耐腐蚀均得到提高；当施镀时间为lh时，由于生成了均匀且致密的高蠣合金涂层，镀层的耐腐蚀性最佳。
关键词：高蠣合金镀层；AlCrCuFeMnNi;电镀；耐腐蚀性0引言高炳合金(High-entropy Alloys,HEAs)是在块体非晶合金的基础上发展起来的一种全新合金体系，突破了传统合金以一种或两种元素为主要组元的设计理念，由不低于5种主要元素按照等原子比或接近于等原子比合金化，而且每一种金属元素的摩尔数与该合金的总摩尔数比介于5%〜35%之间〔2］。
合金元素增多产生的高炳效应，使晶体易于形成简单体心(BCC)或简单面心结构(FCC),并可能伴有晶间化合物以及纳米晶，从而达到固溶强化、沉淀强化和弥散强化效果。
通过合金成分优化设计可使高炳合金在性能上比传统合金具有更大的优势，如高强度、高硬度、高耐蚀性、高耐热性、特殊的电、磁学性质等特性［3-5］o利用HEAs具有较高的熔点、硬度、抗磨损能力、抗腐蚀能力、抗高温氧化能力等众多优点，将其镀膜到金属或者合金表面，形成高炳合金薄膜，则会对材料的发展起到很好的推进作用［6-8］o目前制备高炳合金涂层主要采用激光熔覆和磁控溅射等方法［一⑶，如张晖等⑻采用激光熔覆技术制备了具有简单BCC结构的FeCoNiCrAlSi高炳合金涂层，该涂层不仅具有较高的显微硬度(900HV0.5),还具有良好的高温相稳定性和软化性能。
Huang 等［⑷采用激光熔覆技术在Ti-6A1-4V合金基体表面制备了TiVCrAJSi高炳合金涂层，该涂层具有BCC固溶体结构和少量的(Ti,V)5Si3第二相。
铝合金在3.5％NaCl中电化学腐蚀行为研究
铝合金在3.5％NaCl中电化学腐蚀行为研究路云舒;李华为;竭继阳【摘要】铝是一种广泛应用于工业生产的金属元素,因此铝及其合金的耐蚀性能的研究对工业生产有着重要的意义.在制备阶段采用阳极氧化法对铝合金表面进行预处理,于是在合金表面获得了一层较致密的氧化膜.在电化学测试阶段利用PARM273A和M5210电化学综合测试系统,通过测定电化学极化曲线和交流阻抗谱研究了基体铝合金和阳极氧化处理后的铝合金在3.5％NaCl溶液中的电化学腐蚀行为.电化学测试结果表明:与基体合金相比,在3.5％NaCl溶液中,经过阳极氧化预处理后的铝合金的腐蚀电流明显下降,并且电荷传递电阻明显升高,说明经阳极氧化预处理后铝合金的耐腐蚀性能加强,腐蚀速度下降;阳极氧化后,铝合金在3.5 ％NaCl溶液中的阻抗图谱呈单容抗弧,因此腐蚀过程受电化学控制.【期刊名称】《沈阳师范大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2015(033)001【总页数】4页(P19-22)【关键词】铝合金;阳极氧化;极化曲线;交流阻抗;腐蚀【作者】路云舒;李华为;竭继阳【作者单位】沈阳师范大学化学与生命科学学院,沈阳110034;沈阳师范大学化学与生命科学学院,沈阳110034;沈阳师范大学化学与生命科学学院,沈阳110034【正文语种】中文【中图分类】TG113.23铝是自然界中分布最广泛的元素之一。
在自然界中,铝是含量仅次于铁的金属元素,被誉为第二“钢铁”,铝在地壳中的含量非常高,仅次于氧元素和硅元素。
在自然界中,由于其化学性质的活泼,铝主要以氧化物和含氧的铝硅酸盐的形式存在,而很少以游离态的形式存在[1-4]。
1885年Cowle首次用电解法生产出含铜和铁的铝合金,从此开始了铝及其合金的工业化生产。
由于近代工业的发展,铝的冶炼方法与工艺不断改进,铝的产量得到了快速的提高,使得只有皇家才能使用的贵重金属,成为普通人生活不可或缺的材料。
由于纯铝的强度、硬度比较低,在应用中受到限制。
Cu-50Cr合金在含Cl -介质中的腐蚀电化学行为研究
１ 买 验 方 法
Ｃ 一 ＠ 合金采用纯金属原料在氩气保护下经非 自耗电弧炉反复熔炼， ｕ０ ５ 并经真空退火 ２ 消除应 ４ｈ 力而获得 ， 后经线切割后制成面积为 ｌ ｒ 左右的试样 ． Ｔ ｃ１ ２ 用环氧树脂和聚酰胺树脂封装 ， 并分别在金相 预磨机和金相抛光机上打磨 、 抛光至镜面无划痕， 然后依次用蒸馏水 、 无水乙醇和丙酮清洗并干燥 ， 以备
断路器 中得 到广 泛应用 ． 关 Ｃ —ｒ 金 的制 备 、 有 ｕＣ 合 电性 能及 高 温氧 化 性 能 已有研 究 结果 报 道 ． 然而 ， 该
合金在不同介 质中的腐蚀机理尚不清楚 ． 为此 ， 本文利用动 电位扫描法 ， 结合电化学交流阻抗技术研究
了用 电弧熔 炼制 备 的 Ｃ 一０ 合金 在不 同 Ｃ ｕ５ ＠ ｌ浓度 介质 中的腐 蚀 电化学 行为 ．
２０ ０ ８年 １ 月
Ｊｎ ２ ０ ａ ． ０８
文 章 编 号 ：１７ —５ ６ （０ ８ ０ —０ ８ —０ ６３ ８２２０ ）１ ０８ ４
Ｏ 一０ 金 在 含 Ｃｌ 介质 中 ｕ５ Ｏｒ 合 － 的腐 蚀 电化 学４ （ 阳师范大学 化学 与生命科学学院 ，辽宁 沈 阳 沈
塔菲 尔斜 率 、 蚀 电位 、 腐 腐蚀 电流等 电化学 参数 ， 电位 阳极 扫描 速 度 为 ０ ５ｍＶ／ ， 动 ． ｓ 电位 扫描 范 围为 一
０２ 相 对开 路 电位 ） ０８ 电化学 交流 阻抗 测试 采 用 Ｐ Ｒ ７Ａ 和 Ｍ５ １ ．５ Ｖ（ 到 ．０Ｖ． Ａ Ｍ２ ３ ２ ０电化 学 测量 体系 及
维普资讯
第２ ６卷
第 １ 期
沈 阳师范大学学报 （ 自然科 学版 ）
Ｊｕ ｎ ｌ Ｓ ｅ￣ｎ ｒ ｌ ｎｖｒｉ （ ｔｒｌ ｃ ｎｅ ｏ ｒａ （ ｈ ｎ ｇＮｏｍａ ｉｅｓｙ Ｎａｕａ ｉ ｃ） ， Ｕ ｔ Ｓｅ
Al-B4C_中子吸收材料的电化学腐蚀行为研究
河南科技Henan Science and Technology 化工与材料工程总第877期第6期2024年3月Al-B4C中子吸收材料的电化学腐蚀行为研究李奎江郑亚菲（郑州工商学院，河南郑州450000）摘要：【目的】研究Al-B4C中子吸收材料的电化学腐蚀性能。
【方法】采用球磨混粉-压力成型-真空烧结的方法制备了4种不同碳化硼含量的Al-B4C复合材料，并对材料进行电化学腐蚀试验，腐蚀溶液为5%NaCl溶液。
【结果】结果表明：碳化硼含量30%以下时，材料的耐腐蚀性能随着碳化硼含量的增加逐渐增强；碳化硼含量达到40%时，材料的耐腐蚀性迅速下降，且4种材料在各自电位区间发生了钝化现象。
【结论】碳化硼含量10%时钝化现象最明显，材料腐蚀方式主要以点蚀为主。
关键词：Al-B4C复合材料；中子吸收材料；电化学腐蚀；微观组织中图分类号：TL7 文献标志码：A 文章编号：1003-5168（2024）06-0087-04 DOI：10.19968/ki.hnkj.1003-5168.2024.06.017Research on Electrochemical Corrosion Behavior of Al-B4C NeutronAbsorbing MaterialsLI Kuijiang ZHENG Yafei（Zhengzhou Technology and Business University， Zhengzhou 450000, China）Abstract: [Purposes] This paper aims to investigate the electrochemical corrosion performance of Al-B4C neutron absorbing material. [Methods] TheAl-B4C composites with different boron carbide contents were prepared by ball-milling powder-pressure forming-vacuum sintering.Then electrochemical corrosion experiments were tested on the electrochemical workstation. The corrosion solution is 5% NaCl solution. [Findings] The results show that：when the content of boron carbide is less than 30%, the corrosion resistance of the material gradually increases with the increase of the content of boron carbide, when the boron carbide content reaches 40%, the corrosion resistance of the material rapidly decreases, and the passivation phenomenon of the four materials occurred in their respective potential ranges. [Conclusions] The passivation phenomenon is most obvious when the content of boron carbide is 10%, and the material corrosion method is mainly pitting corrosion.Keywords: Al-B4C composites; neutron absorber material;electrochemical corrosion;microstructure0 引言核电厂内核反应堆运行时会产生放射性极强的α、β和γ射线，并伴随大量的中子释放，产生大量的热量。
电化学再活化法(EPR)测量晶间腐蚀敏感性实验报告晶间腐蚀原理
电化学再活化法(EPR)测量晶间腐蚀敏感性电化学再活化法 (EPR) 测量晶间腐蚀敏感性( 一 ) 实验目的1. 用 EPR 法评价 308L 不锈钢的晶间腐蚀敏感性；2. 建立 EPR 法和草酸浸蚀法 (ASTM A 2622A) 评价 308L 不锈钢晶间腐蚀敏感性之间的关系；3. 了解不锈钢焊接接头产生晶间腐蚀的机理及晶间腐蚀区显微组织特征。
( 二 ) 晶间腐蚀原理绝大多数金属和合金是多晶体，在它们的表面上也显露出许多晶界。
晶界是原子排列较为疏松、紊乱的区域，容易产生杂质原子富集、晶界吸附、第二相的沉淀析出等现象，因此存在着显著的化学、物理不均匀性。
在腐蚀介质中，金属和合金的晶界的溶解速度和晶粒本身的溶解速度是不同的。
在某些环境中，晶界的溶解速度远大于晶粒本身的溶解速度时，会产生沿晶界进行的选择性局部腐蚀，称为晶间腐蚀 ( 图 1) 。
受热 ( 如敏化处理 ) 、受力 ( 冷加工形变 ) 而引起晶界组织结构的不均匀变化，对晶间腐蚀也有很大影响。
图 1. 晶间腐蚀的形貌特征晶间腐蚀发生后，金属和合金虽然表面仍保持一定的金属光泽，也看不出被破坏的迹象，但晶粒间的结合力已显著减弱，强度下降，因此设备和构件容易遭到破坏。
晶间腐蚀隐蔽性强，突发性破坏几率大，因此有严重的危害性。
不锈耐酸钢、镍基耐蚀合金、铝合金等金属材料都有可能产生晶间腐蚀；尤其在焊接时，焊缝附近的热影响区更容易发生晶间腐蚀。
( 三 ) 电化学再活化法 (EPR)EPR 方法最早由Cihal 等人提出，称为单环实验，现已列入美国标准ASTM G108292 ，但是这种单环实验方法对于现场检测晶间腐蚀敏感性有其不足之处：需要严格的表面处理和金相评定晶粒度。
后来，Akaski 等人提出了双环电化学动电位再活化实验方法，列入标准 J ISG 058021986 ，克服了单环实验法的缺点。
EPR 法提供了一种鉴别材料完全无敏化的判别标准，所以对于设备部件的质量控制是很有意义的，但是，无论是单环还是双环EPR 法对于有一定敏化程度的材料，都不能提供一个作为可接受的敏化程度的标准，所以必须建立起EPR 法和其它ASTM 标准实验方法之间的联系。
Ou-40Ni-20Cr合金在含Cl -介质中的电化学腐蚀行为研究
电化学 交流 阻抗 测试 采用 美 国 Ｅ Ｇ＆Ｇ公 司生 产 的 Ｐ Ｒ ２ ３Ａ 和 Ｍ５２ ０测 试 系统测 定 ， 试频 Ａ Ｍ ７ １ 测
率 为 ５ ０ ｚ Ｏ Ｈｚ采用 Ｚ ｉ 软件 对 交 流 阻抗 数 据 进行 分 析 处 理 ， 进 行 电路拟 合 ． 验 溶 液 为 ×１ －～１ ， ｖｅ ｗ 并 试
（ 沈阳师范大学 化学与生命科学学 院 ，辽宁 沈阳 １０ ３ ） ０ ４ １
ห้องสมุดไป่ตู้
摘 要 ：利用动电位扫描法和交流阻抗 技术研 究 了传统 电弧熔 炼制备 的 Ｃ －０ 一０ ｒ ｕ４ Ｎｉ Ｃ 合金 ２ 在不同 ａ一 浓度 的腐蚀介质 中的电化学腐蚀行 为 ． 果表 明： 金在单一 Ｎ ａＯ 介 质中具有较低 结 合 ａＳ ４
别在镍合金中添加多种元素的报道 ｊ ４， 但对它们 的腐蚀机理及如何控制 目前还不完全清楚 ， 而采用动 电位极化方法和交流阻抗技术研究合金的电化学腐蚀行为又是一种较为有效的方法 ． 为此 ， 本文采用电
弧 熔炼 法制 备 了 Ｃ 一０ 一０ ｒ原子 比， 同 ） 金 ， ｕ４Ｎｉ Ｃ （ ２ 下 合 采用动 电位 极化方 法 和交流 阻抗技 术研 究 了其在 不
０ 引
言
Ｃ ．ｉ ｕ 合金是优 良的抗海水腐蚀材料 ， Ｎ 除了具有传热效率较高 ， 机械性能优 良外， 还兼备抗应力腐 蚀， 氨蚀和抗冲刷腐蚀等． ｕＮ 形成无限固溶体 ， Ｃ—ｉ 其作为模型合金的腐蚀行为的研究已有报道【２． １Ｊ在 －
Ｃ —ｉ ｕＮ 合金 中添 加元 素 Ｃ ， 以增 加合 金 的硬度 ， ｒ可 也会 引起合 金腐 蚀行 为 的改 变 ． 因此对 Ｃ — —ｒ ｕＮｉ 合金 Ｃ 的腐 蚀行 为研 究显 得尤 为重 要 ． 迄今 为止 ， 关 Ｃ — —ｒ 金 的 电化 学腐蚀 行 为研 究 相对 较 少 ， 有 ｕＮｉ 合 Ｃ 只有个
Pb（Ⅱ）在LiCl-KCl-MgCl_2-PbCl_2熔盐体系中的电化学行为（英文）
Pb（Ⅱ）在LiCl-KCl-MgCl_2-PbCl_2熔盐体系中的电化学
行为（英文）
张密林;陈丽军;韩伟;颜永得;曹鹏
【期刊名称】《中国有色金属学报：英文版》
【年(卷),期】2012(022)003
【摘要】在LiCl-KCl-PbCl2-MgCl2熔盐体系中借助循环伏安和计时电位技术对Pb（Ⅱ）的电化学行为以及Pb、Mg、Li的共沉积过程进行探讨,用不同的方法测算得到铅离子在熔盐中的扩散系数。
循环伏安和计时电位的研究结果均表明,Li在先析出的Pb上发生欠电位沉积,生成液态的Li-Pb合金,而在熔盐中加入MgCl2后,会有相应的Mg-Li-Pb合金生成。
用恒电流密度（6.21A/cm2）电解2h制备
Mg-Li-Pb合金,并运用XRD对所得合金进行分析测试。
结果表明,在Mg-Li-Pb合金中存在β-Li、PbLi3、Mg2Pb等合金相,并可以通过控制熔盐中PbCl2和MgCl2的浓度来改变合金相的组成。
【总页数】6页(P711-716)
【作者】张密林;陈丽军;韩伟;颜永得;曹鹏
【作者单位】哈尔滨工程大学材料科学与化学工程学院,教育部超轻材料与表面技术重点实验室,哈尔滨150001
【正文语种】中文
【中图分类】TG146
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3.2 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl-介质中的腐蚀电化学行为研究3.2.1 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl-介质中的开路电位与动电位极化曲线图3-5为利用PARM273A 测得的LPR Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的自腐蚀电位随时间的变化曲线。
图3-5 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的自腐蚀电位随时间变化曲线 Fig. 3-5 Free corrosion potential vs time curves of LPR Ag-25Cu alloy in Cl - solution从图中可以看出，随着时间的变化，LPR Ag-25Cu 合金在不同浓度的NaCl 溶液中合金自腐蚀电位基本稳定，在0.05 mol/L Na 2SO 4溶液中LPR Ag-25Cu 合金的自腐蚀电位为18mV ，向0.05 mol/LNa 2SO 4溶液中加入0.02mol/L NaCl 溶液后，自腐蚀电位为-2mV ，向0.05 mol/LNa 2SO 4溶液中分别加入0.05mol/L 、0.1 mol/L 、0.3 mol/L 、0.6 mol/L NaCl ，自腐蚀电位分别为-29mV 、-37 mV 、-11 mV 、-88 mV 。
这说明加入Cl -后加剧了合金的腐蚀倾向，加入的Cl -的浓度为0.6 mol/LE S C E ,m Vt,sE S C E ,m V图3-6 LPR Ag-25Cu合金在含Cl-介质中的动电位极化曲线Fig. 3-6 Polarization curves of LPR Ag-25Cu alloy in Cl- solution表3.3 LPR Ag-25Cu合金在含Cl-介质中的腐蚀电化学参数Table 3.3 Electrochemical parameters of LPR Ag-25Cu alloy in Cl- solution 介质（mol/L）βa(mV)βc(mV)E corr(mV) I corr(10-7Amp/cm2)0.05Na2SO458.688 -73.733 -0.097747 34.0840.05Na2SO4+0.02NaCl 180.77 -408.93 -0.18276 37.1460.05Na2SO4+0.05NaCl 206.21 -79.378 -0.30659 13.2760.05Na2SO4+0.10NaCl 169.94 -252.71 -0.34999 43.0980.05Na2SO4+0.30NaCl 138.1 -218.17 -0.37929 53.8560.05Na2SO4+0.60NaCl 307.42 -166.18 -0.48370 88.992LPR Ag-25Cu合金在不同浓度的Cl-溶液中，利用PARM273A测得的动电位极化曲线如图3-6所示。
根据动电位极化曲线，在Corroview系统中拟合后得到塔菲尔斜率、腐蚀电位等腐蚀电化学参数如表3.3所示。
在中性Na2SO4溶液中，LPR Ag-25Cu合金的腐蚀电流密度为34.084×10-5mA/cm2，当溶液中加入0.02mol/LH2SO4后，LPR Ag-25Cu合金的腐蚀电流密度增大到37.146×10-5 mA/cm2，这表明LPR Ag-25Cu合金的腐蚀电流密度随Cl-的加入而增大，腐蚀加快。
同时Cl-浓度由0.02mol/L增加到0.6mol/L的过程中，LPR Ag-25Cu合金的腐蚀电流密度分别13.276×10-5mA/cm2、43.098×10-5mA/cm2、53.856×10-5mA/cm2、88.992×10-5mA/cm2由此发现腐蚀电流密度逐渐增大，但增大幅度不大，这表明表明这合金在Cl-介质中的耐蚀性较好。
从图3-6动电位极化曲线中可以看出，在0.05 mol/L的Na2SO4溶液中，随着电位的升高，合金并没有出现钝化，只发生了活性溶解。
NaCl浓度为0.02mol/L 时，电位从-138mV开始出现钝化，169mV开始出现一段持续的钝化区间，维钝从2.57×10-5mA/cm2变大至147.91mA/cm2。
NaCl浓度为0.10mol/L 电流密度I维时，电位从-265mV增大至195mV过程中出现了一段钝化区间，维钝电流密度I0.24×10-5 mA/cm2，NaCl浓度为0.30mol/L时，电位从11mV增大至50mV过程维中出现了一段钝化区间，维钝电流密度I 维= 11.74×10-5mA/cm 2，随后钝化膜快速溶解，电流密度上升，随着电位持续正移，当电位在30mV 时，出现了二次钝化，NaCl 浓度为0.60mol/L 时，电位从15mV 增大至52mV 过程中出现了一段钝化区间，维钝电流密度I 维=98 ×10-5 mA/cm 2，随后钝化膜快速溶解，电流密度上升，随着电位持续正移，出现了二次钝化，但钝化膜很快溶解。
由此我们发现随着Cl - 浓度的增大，合金在不同腐蚀电位下出现了不同程度的钝化，当Cl -的浓度小于0.1mol/L 时，合金发生的钝化较弱；当Cl -的浓度大于0.1mol/L 时，合金发生了很明显的钝化，但钝化区间很窄，钝化膜稳定性较差，钝化膜刚产生不久便破裂溶解了.3.2.2 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的交流阻抗图谱图3-7为利用PARM273A 和M5210测得的LPR Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的交流阻抗谱，对于钝化金属表面的阻抗谱的解释已经提出了不同的模型,根据一些研究对于开路电位下有扩散尾的交流阻抗采用如图3-8(a)的等效电路图,无扩散尾的交流阻抗采用图3-8(b)的等效电路图,采用Zview 软件对图3-7中电化学阻抗谱进行拟合。
从图3-7中可以看出，LPR Ag-25Cu 合金的交流阻抗谱均在高频处呈连续的圆弧，这和溶液中的电荷传质电阻有关联；在低频端出现了一条直线“扩散尾”，存在“扩散尾”说明合金的腐蚀过程存在一定的扩散控制，受弥散效应影响，向中性Na 2SO 4溶液中加入0.02mol/LNaCl 后，发现阻抗弧明显变小，随后分别加入0.05mol/L 、0.1mol/L 、0.3mol/L 、0.6mol/L 的NaCl 溶液，随着Cl -浓度的增大，由表3.4可知阻抗逐渐减小,腐烛溶解速率增大, Ag-25Cu 合金耐烛性能减弱，这与腐蚀电流密度的变化规律相同，在低频区出现的扩散尾，说明Warburg 阻抗在腐蚀过程中占主导地位。
Z r e / (k Ω.c m 2)Z re / (kΩ.cm 2)Element Freedom Value ErrorError %Rs Fixed(X )0N/A N/A CPE-T Fixed(X )0N/A N/A CPE-P Free(+)1N/A N/A Rt Fixed(X )0N/A N/A Data File:Circuit Model File:Mode: Run Simulation / Freq. Range (0.001 - 1000000)Maximum Iterations:100Optimization Iterations:0Type of Fitting: Complex Type of Weighting: Calc-ModulusElement Freedom Value Error Rs Fixed(X )0N/A CPE-T Fixed(X )0N/A CPE-P Fixed(X )1N/A Rt Fixed(X )0N/A Wo-R Fixed(X )0N/A Wo-T Fixed(X )0N/A Wo-P Fixed(X )0.5N/A Data File:Circuit Model File:Mode: Run Simulation / Freq. Range (0.00Maximum Iterations:100Optimization Iterations:0Type of Fitting: Complex Type of Weighting: Calc-Modulus 图3-8 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的等效电路图 (a) 交流阻抗谱呈单容抗弧特征 (b) 交流阻抗谱呈单容抗弧且出现扩散尾图3-7 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的交流阻抗谱Fig. 3-7 Nyquist of LPR Ag-25Cu alloy in Cl -solutionFig. 3-8 The equivalent circuit diagram of LPR Ag-25Cu alloy in Cl - solution 表3.4 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的等效电路元件参数 Table 3.4 Fitted results for EIS of LPR Ag-25Cu alloy in Cl - solution 介质（mol/L ） R s (Ω.cm 2) CPE dl -T/10-4(F.cm -2) CPE dl -P R t (Ω.cm 2) Wo-RWo-T Wo-P 0.05Na 2SO 4 51.1 0.71983 0.7723 2239 0.05Na 2SO 4+0.02NaCl 84.91 117.82 0.72197 2128 37.79 0.11186 0.27135 0.05Na 2SO 4+0.05NaCl 51.86 86.136 0.7915 1240 3158 527.5 0.398390.05Na 2SO 4+0.10NaCl 27.57 12.341 0.70952 950.2 8545 132.5 0.574220.05Na 2SO 4+0.30NaCl19.63 56.549 0.65029 469.9 1000 87.57 0.05356 0.05Na 2SO 4+0.60NaCl 6.381 10.229 0.66752 120.8 1754 551.5 0.415173.3 LPR Ag-25Cu 合金在含Cl-介质中的腐蚀电化学行为研究3.3.1MA图3-9Ag-25Cu 合金在含Cl - E S C E ,m VE S C E ,m V图3-9 MA Ag-25Cu 合金在含Cl -介质中的自腐蚀电位随时间变化曲线Fig. 3-9 Free corrosion potential vs time curves of MA Cu-20Ag-20Cr alloy in Cl -solution图3-9中可以看出，随着时间的变化，MA Ag-25Cu 合金在不同浓度的NaCl 溶液中合金自腐蚀电位基本稳定，在0.05 mol/L Na 2SO 4溶液中MA Ag-25Cu 合金的自腐蚀电位为10mV ，向0.05 mol/LNa 2SO 4溶液中加入0.02mol/L NaCl 溶液后，自腐蚀电位为2mV ，这表明Cl -的加入使MA Ag-25Cu 合金的自腐蚀电位负移，腐蚀加快。