表冷器计算书
Ф16铜管表冷器设计计算书
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 设计风量 设计冷量 本机采用铜管套铝片表冷器，其结构参数如下： 翅片形状 每排管管数N= 管排数P= 分路数n= 每路水程数m= 盘管组合数Z= 每组盘管集水管规格S= 每组盘管集水管内径Di= 翅片密度FPI= 片间距e= 管间距s1= 排间距s2= 叠片长度L= 铜管内径di= 铜管外径do= 翅片厚度δ = 则: 每米肋管长的肋片表面积Af=(s1*s2-π *do /4)*2/e 每米肋管长的肋片间基管外表面积Ap=π *do*(e-δ )/e 每米换热管外表面的换热面积为A=Af+Ap 每米换热管内表面的换热面积为Ai=π *di 肋化系数τ =A/Ai 肋通系数（每米肋管外表面积与迎风面之比）a=A/s1 净面比（最窄流通断面积与迎风面之比） ε =(s1-do)(e-δ )/s1/e 总的换热面积 F=A*总换热管长 迎风面积 Fy=N*s1*L 迎面风速 Vy=Qf/Fy/3600 最小流动截面的风速v=Vy/ε 空气流通段面的当量直径 de=2*(s1 -di)*(e-δ )/((s1-di)+(e-δ )) 进水温度tw1 出水温度tw2
0.956222152 20.49 1.583354863 63.8670001 8.798691788 8.329945574 0.943916919 W/m2℃ ℃ kW kW
1.286859236 59.34628807
% %
49.67285831 94.07969034 25.62982536
Pa Pa kPa
表冷器计算书
表热器估计书籍之阳早格格创做(一)前表热器a.已知：①风量：14000CMH气氛品量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈气氛体积流量 q vg=14000/3600≈3/s②气氛进、出心温度：搞球：35/17℃℃③气氛进、出心焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进火温度：6℃，流量：110CMH(前、后热却器)⑤阻力：火阻＜70KPa，风阻700Pa(前后热却器)b.估计：①交战系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈②查《部分气氛热却器的交战系数ε2》表：当时：GLⅡ六排的ε2从那咱们不妨瞅出：六排管即可谦脚央供.（可得出如下论断：正在表热器中型尺寸受到节造的情况下，咱们从删大换热里积去普及换热总量经常不大理念，纵然强止减少排数仍旧助闲不大.尔近30遍的脚工估计也道明白那一面.普及火流速战落矮火温对于普及换热总量有更为主动的孝敬.通过估计咱们不妨创造钢管的火阻真正在太大，轻微减少一面，火阻便大的吓人.于是尔安排采与了二组单排供、单排回的表热器，正在二组总排数仅8排的表热器里共时供回火达四排之多，火程便一个去回.那样便出现了大流量小温好的情况，火流速ω不妨普及.正在热冻火里增加乙二醇，使热冻火的冰面下落.很简单咱们创造对于数仄衡温好普及了很多.进而达到了普及换热总量的脚段.）③选型分解：⊙热背荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×)≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的火阻△Pω≤70Kpa得：管内火流速ω≤[火阻的大小战火程的少短也有稀切的闭系，体味公式不对于此给个道法.推论：八排管（即本量上的二排管）正在流速一定时的火阻必为六排管的1/3.表里上不妨使△Pω≤70Kpa，有ω≤1.8874m/s，但是知识报告咱们：不克不迭如许与值，不妨判决八排管（即本量上的二排管）的ω≤1.5m/s为合理.] 仄安起睹，设令：ω=1.2m/s⊙央供V，可初估迎里尺寸（估计标明风速战流速的减少，将戴去K值的减少，但是K值的减少，却引导迎里的减小，间接使所有换热里积A的减小，尔对于Vy=2.8m/s举止的估计标明，K值的减少，A值减小，K×A之积减少本去不明隐.从那面去瞅死K值换A值较为有好处完全换热效验，特别的要保6~8排的K值，换去的是将正在以去用4~6排的减少里积去补充，是很得不偿得的，况且那时K值还得再按0.8倍估计.但是按Vy=2.0m/s估计标明：A值减少，K×A之积也反而减小，K=65.336，思量其余果数K=54.23，β≈，γ≈；ε1≈0.5665534，提出t w1℃的分歧理央供.由多次的估计瞅出存留一个K×A最好大值，即以下的分解估计）.统造V安排，有：迎风里积Ay=q vg2令：表热器少L=1500 L’=1500+120+120+60=1800表热器下≈迎里换热管数n=h/39≈（根）与n=29根共时总供火根数N=29×4=116根有：表热器下h=1131 h’=1131+84=1215迎风里积2迎里风速Vy= q vg≈⊙可提供的热火流量 q mw：经反复多次验算，按△tw =℃安排较为合理.热冻火量q mw =Q/C×△tw×==18.71L/s(67.356CMH)根据所提供的110CMH的火量调配到前表热器可正在75CMH安排（由于火泵的选大，本量流量已正在120CMH以上，调配到前表热器可达80CMH）.通火截里Aw= n×Ad =116×1.54×10-4=1.7864×10-2m2ω= q mw /Aw≈普及到ω=m/s 有q mw= L/s （77.17248CMH）则：△tw≈3.0544℃≈3.1℃④表热器结构尺寸(GLⅡ型)查《真用造热与空调工程脚册》page584~586《气氛热却器本能参数》表:肋管D18×2+φmm单位少度管传热里积：Fd=0.64㎡/m思量局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计.换热里积A：A=n×8×L×Fd =29=28㎡⑤析干系数：ξ⑥传热系数：K8yξ8)]-1≈99.077W/㎡℃K8计= K8×η×≈82.234W/㎡℃η—建正系数(思量排数、污秽、表面积灰、估计缺面等仄安果素)⑦估计热接换效用系数ε1:估计传热单元数：β=KA/ξq mg Cp×28/3.231×4.667×1.01×103≈估计火当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C≈ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核估计热冻火初初温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε15×0.656432≈℃（根据〈简明空调安排脚册〉page150介绍：思量仄安系数α=0.94.那是针对于热冻火重新走到底的情况，咱们采用的是八排四进四出，热排管末究脆持一个仄衡矮温状态，不妨使仄安系数α=0.95~1，与α=0.95）t w1=℃＞6℃谦脚可提供6℃的热冻火央供.与t w1=℃⊙咱们的结构更多的大概是α=1：t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/1×0.656432≈℃⊙t w2= t w1+△tw =6+3.℃⑨校核估计传热量⊙对于数仄衡温好△tm△tm=[(35-9.1)-(17-6)]/ln[(35-9.1)/(17-6)]≈℃⊙Q=KA△≈303736(w)≈3(Kw)⊙仄安系数≈10.8%分解：由于咱们正在参数的与值设定上已是最不利的情况，而估计又充分思量了余量，且使用的估计公式自己便是根据真验得出的体味公式，正在此前提上另有余量是仄安合理的.⑩风阻校核估计：六排：△P≈八排：△P×8/6≈1≈175Pa⑾火阻校核估计：六排：△PωKPa那里八排管（即本量上的二排管）估与△Pw=40Kpa，谦脚央供.（二）后表热器a. 已知：⑪风量：14000CMH气氛品量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈气氛体积流量 q vg=14000/3600≈3/s⑫气氛进、出心温度：搞球：/14.5℃干球：℃⑬气氛进、出心焓值：/29.79KJ/㎏⑭进火温度：6℃，流量：110CMH(前、后热却器)⑮阻力：火阻＜70KPa，风阻700Pa(前、后热却器)b. 估计：①交战系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-()/()≈0.7843②查《部分气氛热却器的交战系数ε2》表：当Vy=3m/s时：GLⅡ六排的ε2-6＞0.78922、GLⅡ四排的ε2-4通过尔往日多次的估计比较，采用12排才搞较好的谦脚K×A的央供，为不使火阻过限，分三组每组走四排（二个去回）.③选型分解：⊙热背荷 Q= q mg ×(h1-h2)4.667×)≈Kw(112735Kcal/h)⊙统造Vy=3m/s，可初估迎里尺寸：Ay=q vg3≈1.2963≈1.3m2令：L=1500（统一中型宽度）L’=1500+120+120+60=1800h=Ay/L=1.3≈mn=h/39≈22.23根与n=22根、N=22×3=66根有：h=858 h’=858+84=942Ay= L×h=×0.858=1.287m2Vy= q vg287≈m/s⊙管内火流速ω根据正在前表热器的分解，设令：ω≤1.1m/s⊙可提供的热火流量 q mw：经反复多次验算，按△tw =℃估：q mw =Q/C×△tw×≈kg/s=L/s(CMH)根据所提供的110CMH的火量调配到后表热器可正在35CMH安排（由于火泵的选大，本量流量已正在120CMH以上，调配到前表热器可达40CMH）.Aw= n× Ad =66×1.54×10-4=1.0164×10-2m2ω= q mw/Aw≈m/s（小于设定的ω≤1.1m/s）q mw = L/s（40CMH）可普及到ω=m/s则：△tw≈℃≈℃④表热器结构尺寸(GLⅡ型)查《真用造热与空调工程脚册》page584~586《气氛热却器本能参数》表:肋管D18×2+φmm单位少度管传热里积：Fd=0.64㎡/m思量局部存有片距为 3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计.换热里积：A=n×12×L×Fd =22×12=241.56㎡⑤析干系数：ξ=1（果为不除干）⑥传热系数：K12yξ8)]-1≈43.64W/㎡℃K12计= K12×η×≈≈31W/㎡℃η—建正系数(思量排数、污秽、表面积灰、估计缺面等仄安果素)⑦估计热接换效用系数ε1:⊙估计传热单元数：β=KA/ξq mg Cp=31×2/1×4.667×1.01×103≈⊙估计火当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=1≈01336⊙ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈≈⑧校核估计热冻火初初温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=-(-1)/×≈℃t w1=℃＞6℃谦脚可提供6℃的热冻火央供.与t w1=℃⊙t w2= t w1+△tw ℃⑨校核估计传热量⊙对于数仄衡温好△tm△tm=[(-)-(1-6)]/ln[(3-)/(1-6)]=/ln/≈1℃⊙Q=KA△tm=31×2×1≈130722(w)≈(Kw)⊙仄安系数≈8.44%分解：由于咱们正在参数的与值设定上已是最不利的情况，而估计又充分思量了余量，且使用的估计公式自己便是根据真验得出的体味公式，正在此前提上另有余量是仄安合理的.⑩风阻校核估计：6排：△P≈12排：△P×12/6≈≈315Pa⑾火阻校核估计：6排：△PωKPa那里12排管（即本量上的4排管）估与△Pw=60Kpa，谦脚央供.。
表冷器冷量计算
21 14.853 21.5 15.327
Qs显热量KW
QL潜热量KW
QT总热量KW Qv加热量KW
11 7.751 11.5 8.016 11.8 8.179
空气冷却： 加热／冷却：
空气冷却： 加热／冷却：
12.06655508 -12.06655508 10.30904984 10.30904984
=Qs+QL意：一二次回风含湿量d混 （即g：/Kdg混）=8必.89须9g≤/K室g内＜温湿度下 dn=9.059g/Kg
9.21 5.91
饱和气压 实际气压
含湿量 焓值 露点温度 密度 湿球温度 绝对湿球温度 饱和气压对数
P1qb
A 实际气压
密度
P（qd） P（q）
d I tl ρ ts Ts LN(P1qd) P1qb A P（q） ρ
t1ng一次回风温度℃ dn1一次回风含湿量g/kg
h 2一次回风焓值kj/kg
t2ng二次回风温度℃ dn2二次回风含湿量g/kg h 3二次回风焓值kj/kg
混合风
tC 新一回混风温度℃ d1.2 新①回混风含湿量g/kg h 1.2新一次回风焓值kj/kg
经表冷后
tL新①回混出风温度℃ dL新①回混出风含湿量g/kg
37.95
14.50
9.22 37.95
表冷显热量KW 表冷全热 KW 除湿量 Kg/h
11.77 22.62 14.85
夏季工况：新风：33.5℃DB/28 回风：24±2℃DB/60±5%RH；新一
7
12
2500 2500 500 0.2
0 1 0 0.8
二次混合前 t2前二次混合前温度℃ d2送 二混前含湿量g/kg h 2 送二混前焓值kj/kg
表冷器计算介绍模板之欧阳数创编
表冷器计算书(一)(二)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2=1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
Ф9.52铜管表冷器计算书
1.809111321
m/s
0.592364095
m/s
根据给定的设计参数、室外参数和进风温度，可以计算表冷器进出风状态点的参数如下:
大气压力 进风干球温度t1 进风湿球温度ts1 进风焓 i1 出风干球温度t2 出风湿球温度ts2 出风焓 i2 机器露点 t3 机器露点温度对应的焓i3 则: 达到空气处理过程所需要的冷却效率η=(i1-i2)/(i1-i3) 达到空气处理过程所需要的制冷量 Q0=G*ρ*(i1-i3) 空气处理过程中的析湿系数ξ=(i1-i2)/(t1-t2)/cp 2排传热系数K=1/(1/(45.895Vy0.444ξ0.463)+1/(359.734ω0.8)) 对数传热温差ΔT=((t1-tw2)-(t2-tw1))/ln((t1-tw2)/(t2-tw1)) 传热量Q=K*F*ΔT 2排接触系数η'=0.985502-0.012435Vy
kW
W/m2℃ ℃ kW
下面对计算结果进行校核验证：
第49项与第55项的偏差：|η'-η| / η *100% 第50项与第54项的偏差：|Q-Q0| / Q0 *100% 设计校核偏差大于5％，请重新设计和校核！
2排干工况空气阻力Hg=12.515Vy1.696 2排湿工况空气阻力Hs=17.058Vy1.544ξ0.125 水阻力Hw＝1.061mLω2+0.489(m-1)πs1ω2+10.945ω2+0.05ω'2
51.78732823
%
1.042046237
%
31.0500707
Pa
37.87205668
Pa
77.24760355
kPa
101325 25
表冷器计算书
表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
表面冷凝器_计算书-管壳式
管壳式换热器选型计算书睿能（四平）北方能源技术有限公司用户名称:搬迁改造项目位号：01E0306 设备名称：表面冷凝器日期： 2013-12-31 设计：项目单位壳程管程一、工况参数：01工作介质含碱二次蒸汽冷却水02单台总流量Kg/h 10491.68 679907.4903单台流量Kg/h 10491.68 679907.4904进口温度℃70 3005出口温度℃39.5 3906密度Kg/m30.07/9994.7 983.88/943.8207比热KJ/Kg.℃ 1.904/4.209 4.1851/4.261608导热系数W/m.℃0.022/0.6866 0.6605/0.685709粘度CP 0.0113/0.2422 0.4042/0.213210潜热Kj/Kg -- --11允许压降KPa 1 5012设计压力MPa FV/0.15 0.8/FV13设计温度℃100 10014总热负荷KW 7120.1性能参数：15型号BEM1800/2100-0.8/0.15-960-6.5/25-416换热器形式固定管板式17单台传热面积m296018总传热面积m296019并联台数*20串联台数*21传热系数W/m2.℃717.222对数平均温差(修正后) ℃10.323流程数 1 424压力降KPa 1 23.525流速m/s 28.77 1.1326结构参数：27换热管参考数根1940 28壳体内径 mm DN1800/210029换热管材料316L 30壳体材料316L31换热管型号直径×壁厚φ25×2 32折流类型切边率支持板33换热管长度 6.5 m 34折流板间距 mm 50035管间距34 36管板厚度 mm /37排列方式三角形38拉杆数根/39管程进出口口径DN400/400 40壳程进出口口径DN1200/10041设备参考净重~29 t 42运行重量~38 t43 参考外形尺寸（长*宽*高）9400*2200*270044执行标准： GB151-1999《管壳式换热器》45说明：换热器安装形式为卧式。
表冷器计算书
表冷器计算书文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 qmg=(14000×/3600≈s空气体积流量 qvg=14000/3600≈s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：℃③空气进、出口焓值：㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（tg2-ts2）/（tg1-ts1）=1-/≈②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=~s时：GLⅡ六排的ε2=~从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= qmg ×(h1-h2)×－≈(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=ω≤70Kpa得：管内水流速ω≤s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pw=ω≤70Kpa，有ω≤s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤s为合理。
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表冷器计算书(一)前表冷器a.已知：①风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s②空气进、出口温度：干球：35/17℃湿球：30.9/16.5℃③空气进、出口焓值：105.26/46.52KJ/㎏④进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑤阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前后冷却器)b.计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(17-16.5)/(35-30.9)≈0.878②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=2.3~2.5m/s时：GLⅡ六排的ε2=0.887~0.875从这我们可以看出：六排管即可满足要求。
（可得出如下结论：在表冷器外型尺寸受到限制的情况下，我们从增大换热面积来提高换热总量总是不大理想，即使强行增加排数仍旧帮助不大。
我近30遍的手工计算也证明了这一点。
提高水流速和降低水温对提高换热总量有更为积极的贡献。
通过计算我们可以发现钢管的水阻实在太大，稍微增加一点，水阻就大的吓人。
于是我设计采用了两组双排供、双排回的表冷器，在两组总排数仅8排的表冷器里同时供回水达四排之多，水程就一个来回。
这样就出现了大流量小温差的情况，水流速ω可以提高。
在冷冻水里添加乙二醇，使冷冻水的冰点下降。
很容易我们发现对数平均温差提高了很多。
从而达到了提高换热总量的目的。
）③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(105.26－46.52)≈274.14Kw(235760Kcal/h)⊙由六排管的水阻△Pw=64.68ω1.854≤70Kpa得：管内水流速ω≤1.04356m/s[水阻的大小和水程的长短也有密切的关系，经验公式没有对此给个说法。
推论：八排管（即实际上的二排管）在流速一定时的水阻必为六排管的1/3。
理论上可以使△Pw=21.56ω1.854≤70Kpa，有ω≤1.8874m/s，但常识告诉我们：不能如此取值，可以判定八排管（即实际上的二排管）的ω≤1.5m/s为合理。
] 安全起见，设令：ω=1.2m/s⊙要求Vy=2.3~2.5m/s，可初估迎面尺寸（计算表明风速和流速的增加，将带来K值的增加，但K值的增加，却导致迎面的减小，间接使整个换热面积A的减小，我对Vy=2.8m/s进行的计算表明，K值的增加，A值减小，K×A之积增加并不明显。
从这点来看牺牲K值换A值较为有利于整体换热效果，特别的要保6~8排的K值，换来的是将在以后用4~6排的增加面积来弥补，是很得不偿失的，况且那时K值还得再按0.8倍计算。
但按Vy=2.0m/s计算表明：A值增加，K×A之积也反而减小，K=65.336，考虑其它因数K=54.23，β≈0.8862，γ≈0.17322；ε1≈0.5665534，提出t w1=1.2℃的不合理要求。
由多次的计算看出存在一个K×A最佳大值，即以下的分析计算）。
控制Vy=2.3m/s左右，有：迎风面积Ay= q vg /Vy=3.889/2.3=1.691m2令：表冷器长L=1500 L’=1500+120+120+60=1800表冷器高h=Ay/L=1.691/1.5≈1.127m迎面换热管数n=h/39≈28.9（根）取n=29根同时总供水根数N=29×4=116根有：表冷器高h=1131 h’=1131+84=1215迎风面积Ay= L×h=1.6965m2迎面风速Vy= q vg /Ay=3.889/1.6965≈2.29237m/s⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复多次验算，按△tw =3.5℃左右较为合理。
冷冻水量q mw=Q/C×△tw=274.14/4.1868×3.5=18.71kg/s=18.71L/s(67.356CMH)根据所提供的110CMH的水量分配到前表冷器可在75CMH左右（由于水泵的选大，实际流量已在120CMH以上，分配到前表冷器可达80CMH）。
通水截面Aw= n× Ad =116×1.54×10-4=1.7864×10-2m2ω= q mw /Aw≈1.047m/s提高到ω=1.2m/s 有 q mw =21.4368 L/s（77.17248CMH）则：△tw ≈3.0544℃≈3.1℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表: 肋管D18×2+φ38钢绕片片距3.2mm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计。
换热面积A：A=n×8×L×Fd =29×8×1.5×0.61=212.28㎡⑤析湿系数：ξ=(105.26－46.50)/[1.01(35－17)]=3.231⑥传热系数：K8=[1/(21.1Vy0.845ξ1.15)+(1/216.6W80.8)]-1≈99.077W/㎡℃K8计= K8×η=99.077×0.83≈82.234W/㎡℃η=0.83—修正系数(考虑排数、污垢、表面积灰、计算误差等安全因素)⑦计算热交换效率系数ε1:计算传热单元数：β=KA/ξq mg Cp=82.234×212.28/3.231×4.667×1.01×103≈1.14621计算水当量比：γ=ξq mg Cp/q mw C=3.231×4.667×1.01/21×4.1868≈0.17322ε1=[1－e-(1－γ)β]/[ 1－γe-(1－γ)β]≈0.612354/0.93285≈0.656432⑧校核计算冷冻水初始温度t w1：⊙t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/0.95×0.656432≈6.136℃（根据〈简明空调设计手册〉page150介绍：考虑安全系数α=0.94。
这是针对冷冻水从头走到底的情况，我们选取的是八排四进四出，冷排管始终保持一个平均低温状态，可以使安全系数α=0.95~1，取α=0.95）t w1=6.136℃＞6℃满足可提供6℃的冷冻水要求。
取t w1=6.0℃⊙我们的结构更多的可能是α=1：t w1=t g1-(t g1-t g2)/αε1=35-(35-17)/1×0.656432≈7.58℃⊙t w2= t w1+△tw =6+3.1=9.1℃⑨校核计算传热量⊙对数平均温差△tm△tm=[(35-9.1)-(17-6)]/ln[(35-9.1)/(17-6)]=14.9/ln25.9/11≈17.4℃⊙Q=KA△tm=82.234×212.28×17.4≈303736(w)≈303.73(Kw)⊙安全系数（303.73-274.14）/274.14≈10.8%分析：由于我们在参数的取值设定上已是最不利的情况，而计算又充分考虑了余量，且使用的计算公式本身就是根据实验得出的经验公式，在此基础上还有余量是安全合理的。
⑩风阻校核计算：六排：△Ps=32.05Vy1.695=32.05×2.292371.695≈130.77Pa八排：△Ps=130.77×8/6≈174.36≈175Pa⑾水阻校核计算：六排：△Pw=64.68ω1.854KPa这里八排管（即实际上的二排管）估取△Pw=40Kpa，满足要求。
（二）后表冷器a. 已知：⑪风量：14000CMH空气质量流量 q mg=(14000×1.2)/3600≈4.667kg/s空气体积流量 q vg=14000/3600≈3.889m3/s⑫空气进、出口温度：干球：39.8/14.5℃湿球：19.4/10.1℃⑬空气进、出口焓值：55.62/29.79KJ/㎏⑭进水温度：6℃，流量：110CMH(前、后冷却器)⑮阻力：水阻＜70KPa，风阻700Pa(前、后冷却器)b. 计算：①接触系数ε2：ε2= 1-（t g2-t s2）/（t g1-t s1）=1-(14.5-10.1)/(39.8-19.4)≈0.7843②查《部分空气冷却器的接触系数ε2》表：当Vy=3m/s时：GLⅡ六排的ε2-6＞0.78922、GLⅡ四排的ε2-4＜0.78922通过我以前多次的计算比较，选取12排才能较好的满足K×A的要求，为不使水阻过限，分三组每组走四排（两个来回）。
③选型分析：⊙冷负荷 Q= q mg×(h1-h2)4.667×(55.62-29.79)≈120.55Kw(112735Kcal/h)⊙控制Vy=3m/s，可初估迎面尺寸：Ay= q vg /Vy=3.889/3≈1.2963≈1.3m2令：L=1500（统一外型宽度） L’=1500+120+120+60=1800h=Ay/L=1.3/1.5≈0.867mn=h/39≈22.23根取n=22根、 N=22×3=66根有：h=858 h’=858+84=942Ay= L×h=1.5×0.858=1.287m2Vy= q vg /Ay=3.889/1.287≈3.0217m/s⊙管内水流速ω根据在前表冷器的分析，设令：ω≤1.1m/s⊙可提供的冷水流量 q mw：经反复多次验算，按△tw =3.5℃估：q mw=Q/C×△tw=120.55/4.1868×3.5≈8.23kg/s=8.23L/s(29.615CMH)根据所提供的110CMH的水量分配到后表冷器可在35CMH左右（由于水泵的选大，实际流量已在120CMH以上，分配到前表冷器可达40CMH）。
Aw= n× Ad =66×1.54×10-4=1.0164×10-2m2ω= q mw /Aw≈0.88m/s（小于设定的ω≤1.1m/s）q mw =11.11 L/s（40CMH）可提高到ω=1.0932m/s则：△tw ≈2.592℃≈2.6℃④表冷器结构尺寸(GLⅡ型)查《实用制冷与空调工程手册》page584~586《空气冷却器性能参数》表:肋管D18×2+φ38钢绕片片距3.2mm单位长度管传热面积：Fd=0.64㎡/m考虑局部存有片距为3.2～3.4㎜，统一按Fd=0.61㎡/m计。