超宽输入电压反激式开关电源的设计
反激式开关电源设计详解
反激式开关电源设计详解一、工作原理1.开关管控制：反激式开关电源中，开关管起到了关键的作用。
当输入电压施加在开关管上时，开关管处于导通状态，此时电流流经变压器和输出电路，能量存储在变压器核心中。
当输入电压施加在开关管上时，开关管处于截止状态，此时能量释放，通过一对二极管和电容器形成输出脉冲电流。
2.变压器作用：反激式开关电源中的变压器主要用于将输入电压转换为所需的输出电压。
在导通状态下，输入电压施加在变压器的一侧，能量存储在变压器的磁场中。
在截止状态下，变压器的磁场崩溃，能量释放到输出电路中。
3.输出电路过滤：输出电流通过一对二极管和电容器形成脉冲电流。
为了使输出电流更加稳定，需要通过电容器对输出电流进行滤波，降低脉冲幅度，使输出电压更加平稳。
二、基本结构1.输入滤波电路：由于输入电源通常含有较多的噪声和干扰，为了保障开关电源的正常工作，需要在输入端添加一个滤波电路，通过滤波电容和电感将输入电压的尖峰和噪声滤除。
2.开关控制电路：开关控制电路用于对开关管进行控制，使其在合适的时机打开和关闭。
常见的控制方式有定时控制和反馈控制两种。
3.开关管：开关管在反激式开关电源中起到了关键的作用。
常见的开关管有MOS管、IGBT管等，其特性包括导通损耗、截止损耗和开关速度等。
4.变压器：变压器用于将输入电压变换为所需的输出电压。
同时，变压器还能起到隔离输入电源和输出负载的作用，保护负载。
5.输出整流滤波电路：输出整流滤波电路用于对输出电流进行整流和滤波，使输出电压更加稳定。
三、常见设计方法1.脉冲宽度调制（PWM）控制：PWM是一种常用的反激式开关电源控制方法，通过控制开关管的导通时间来调节输出电压和电流。
PWM控制能够实现较高的效率和较低的输出波纹，但需要一定的控制电路。
2.变压器匹配设计：在设计反激式开关电源时，需要合理选择变压器的匝数比，以实现所需的输入输出电压转换。
同时，还需要考虑变压器的大小和功耗。
反激式开关电源(flyback)环路设计基础
反激式开关电源(flyback)是一种常见的电源结构，广泛应用于电子设备中。
它具有结构简单、成本低廉、效率高等优点，在消费电子、工业控制和通信设备等领域被广泛应用。
本文旨在介绍反激式开关电源环路设计的基础知识，包括工作原理、设计步骤和注意事项。
一、反激式开关电源的工作原理1.1 反激式开关电源的基本结构反激式开关电源由输入滤波器、整流桥、高频变压器、功率开关器件、输出整流滤波器、控制电路等组成。
其中，高频变压器是反激式开关电源的关键部件，通过变压器实现输入电压的隔离和变换，功率开关器件则控制变压器的工作状态，实现电源的调节和稳定输出。
1.2 反激式开关电源的工作原理反激式开关电源通过功率开关器件周期性地将输入电压斩波，将输入电能存储在变压器的磁场中，然后再将其转换为输出电压。
在工作周期的后半段，存储的能量释放到输出负载上，从而实现对输出电压的调节。
通过控制功率开关器件的导通时间和断态时间，可以实现对输出电压的调节和稳定。
二、反激式开关电源环路设计的基础知识2.1 反激式开关电源的设计步骤（1）确定电源的输入输出参数：包括输入电压范围、输出电压、输出电流、负载调整范围等；（2）选择功率开关器件和高频变压器：根据电源的输入输出参数和工作频率选择合适的功率开关器件和高频变压器；（3）设计反激式开关电源的控制电路：根据所选的功率开关器件和高频变压器设计相应的控制电路，包括PWM控制电路、电源启动电路等；（4）设计输入输出滤波器和保护电路：设计输入输出滤波器，保证电源的输入输出稳定和干净，设计过压、过流、过温等保护电路，保证电源的安全稳定工作。
2.2 反激式开关电源环路设计的注意事项（1）磁性元件的设计：高频变压器和输出感应元件的设计是整个反激式开关电源设计的关键，应合理设计磁芯、线圈匝数等参数，保证磁性元件承载功率、效率和体积的平衡；（2）功率开关器件的选择和驱动：应选择合适的功率开关器件，并设计合理的驱动电路，保证功率开关器件的可靠工作和转换效率；（3）控制电路的设计：应根据功率开关器件的工作特性和工作频率设计合适的PWM控制电路和反馈控制电路，保证电源的稳定可调；（4）输入输出滤波器和保护电路的设计：应合理设计输入输出滤波器和保护电路，保证电源的输入输出稳定和安全可靠。
一种高效反激式开关电源的设计及性能测试
一种高效反激式开关电源的设计及性能测试高效反激式开关电源是一种常见的电源设计方案，具有高效率、低功耗和小体积等优点。
本文将介绍一种高效反激式开关电源的设计，并对其性能进行测试。
一、设计方案高效反激式开关电源的设计主要包括变压器设计、功率开关管选择、电容滤波和反馈控制电路等。
下面依次介绍各个部分的设计。
1.变压器设计变压器是高效反激式开关电源的关键部分，通常采用多层铜箔绕线制成。
变压器的设计需要考虑输入电压、输出电压、输出功率和开关频率等因素。
根据具体的设计要求，可以采用磁芯材料和线圈参数来确定变压器的结构和参数。
2.功率开关管选择功率开关管是实现开关过程的关键元器件，常见的有MOS管和IGBT 管等。
选择适合的功率开关管需要考虑开关频率、功率损耗和电流容量等因素。
3.电容滤波电容滤波是实现开关电源输出稳定的重要环节，它能减小输出纹波和噪声。
选择合适的电容容值和工作电压是关键。
4.反馈控制电路反馈控制电路可以通过对输出电压进行实时监测和控制，实现电压的稳定输出。
常见的反馈控制电路有电流反馈和电压反馈。
二、性能测试对高效反激式开关电源的性能进行测试，可以从以下几个方面进行评估。
1.效率测试高效反激式开关电源的一个主要特点是高效率，因此需要测试其输入功率和输出功率，从而计算出电源的转换效率。
2.输出稳定性测试输出稳定性是衡量开关电源性能的关键指标之一，可以通过在不同负载条件下测量输出电压的波动情况来评估。
3.过载和短路保护测试过载和短路保护是开关电源的常见功能，需要测试电源在负载过载和短路情况下的响应速度和保护能力。
4.温升测试温升测试是为了评估开关电源在高负载和长时间运行时的热耗能力，通过测量电源的温度变化来评估其散热效果。
5.器件可靠性测试开关电源的器件可靠性测试是为了评估电源的长期稳定性和可靠性，可以通过长时间运行和负载周期测试等方法进行。
通过以上测试，可以全面评估高效反激式开关电源的性能，从而为其后续的生产和应用提供参考。
反激式开关电源的电路设计与参数计算_陈建林
反激式开关电源的电路设计与参数计算_陈建林
一、反激式开关电源的电路设计
据报道，反激式开关电源可以提供高效率、小型体积和低成本的解决方案，它在电脑、消费电子产品以及数字电路系统中应用较为广泛。
反激式开关电源是指在典型的AC/DC转换过程中，通过开关电路，从交流电源抽取能量进行直流转换的电路。
下面将详细介绍反激式开关电源的电路设计。
（1）反激式开关电源电路的主要组件
交流输入电路：交流输入电路是反激式开关电源电路的起始模块，它的功能是把电源电压提供给其他组件。
开关功率电路：开关功率电路的最重要的组件是开关元件，它们是把AC输入电压装入到电源系统中的基础，通常可以使用MOSFET、差动管、晶闸管等。
控制电路：控制电路是反激式开关电源电路的关键组件，它的功能是控制开关管的开合以实现输入电压的正常转换。
一般来说，控制电路通过一系列的电路元件，如比较器、占空比调节器、稳压器、脉冲发生器和定时器等实现诸如占空比调节，稳压、启动和保护等功能。
高输入电压单端反激式开关电源设计关键问题
开关管损耗能量以热量形式发送出去，将引起开关管发热。母线电压越高，UDS电压上升时间越长，上升电压值越大，发热越严重，需要给IGBT管配置更大的散热片，同时在保证能量供给条件下尽量降低开关频率。 变压器多个开关周期内的电压UDS(通道1)与电流IDS(通道3)波形。在20μs~50μs之间，缓冲电路的电容和变压器主电感发生谐振。
本文分析了高输入电压下单端反激式开关电源的设计方法与关键问题，包括器件的选择、电路参数的设定与开关变压器的设计，讨论了器件的驱动性能和散热问题，所提出的方案切实可行。并给出了详尽的实验波形，分析了开关电源工作过程中IGBT电压UDS与电流IDS的变化规律，实验波形为开关电源设计提供了很好件及布线过程中的安全耐压问题，防止距离过近造成的爬电影响，优化布线，减少电路中的分布电感和分布电容。
单端反激式开关电源不需要输出滤波电感，体积小巧，无需高压续流二极管，变压器原副边电气隔离，电路拓扑简单、成本低、性能稳定[1-3]，广泛用于小功率直流电源设计中，如工业变频驱动设备的供电电源[4]。 由于中压变频、断提高，例如1 700 V的IGBT模块应用已经非常普遍,其直流母线电压往往高于1 000 V。此时功率模块的驱动电路供电电源的方案有：(1)采用直流低电压(+15 V)，然后通过隔离DC/DC变换得到相应直流电压;(2)采用隔离变压器获得输出低压交流电(AC100 V)，再设计相应的开关电源;(3)直接对高输入直流母线电压设计开关变压器。其中最后一种设计方案电源隔离效果较好，适用于高电压场合，且无需额外连线，电路结构简单，可靠性高。但该方案所需要解决的是输入电压高的问题，其开关器件的耐压等级要求较高,同时原副边电压值差异大,导致变压器设计困难。因此，研究高直流母线电压条件下反激式开关电源的设计方法具有重要意义。 本文讨论了高直流母线条件下开关电源的设计方法，包括电路结构、器件选择和变压器设计，并提供了详细的实验波形，为反激式开关电源设计提供了参考。1 反激式开关电源主电路结构 本文采用的反激式开关电源电路系统结构,。当开关管导通时，变压器原边导通，电流线性上升，磁场储能；当开关管截止时，磁能向副边释放电能。该结构采用UC3844电源控制芯片,通过稳压芯片TL431构建电压外环,并通过采样电阻构成电流内环实现稳定电压控制。UC3844的6脚输出脉宽调制信号，驱动开关管。开关管导通时，原边电流增大，采样电阻Rs的电压逐渐升高并反馈回UC3844的3脚,当此信号大于1 V(或电压外环参考值)时将关断脉冲输出。同时,输出电压通过TL431构成反馈电压环电路，当输出电压一旦高于设定电压时,补偿电压将变为低电平反馈回UC3844的1脚，从而关断PWM输出。由于UC3844输出脉宽信号的最大占空比为50%，因此适合于设计断续模式的反激式开关电源。
一种宽输入双管反激式开关电源的设计
制 ．而 只用一 个Ｐ ＷＭ波 就 可 以实现 两个 开关 管 的
同时开通 和关 断 。
图２ 示 是 本设 计 的主 电 路 图 ，图 中 ，Ｄ１ 所 和
Ｄ 主要 防 止 由于反 激 电压 串人 Ｄ ２ Ｃ电源 引起 Ｄ Ｃ电
压 波 动 ．Ｒ１ Ｒ 取值 相 同 ，Ｃ 和Ｃ 的容 值 属 性 和 ２ １ ２
Ｖ ３ Ｄ 的截 止作 用 。使 得 变压 器 不 能 向次 级传 送 能 量 ：而 当Ｖ １ Ｔ 同时 关 断 的时 候 ， 由于 反激 Ｔ 和Ｖ ２ 的 作 用 ，变 压 器 初 级 的 电压 反 向 。钳 位 二 极 管 Ｖ 和 Ｖ ２ 通 。 以把 原 边 绕 组 的反 激 电压 和开 Ｄ１ Ｄ 导 关 管上 的 电压 钳制 在 电源 电压Ｖ ｃ ｄ 。此 时 ，存 储
由于实 际 电路 的分 布 参数 以及 开关 管 Ｖ １ Ｔ 和 Ｖ２ Ｔ 的属 性并 非完 全相 同 ，所 以 ，Ｖ １ ， 不是 Ｔ 和Ｖｒ ２
完 全 同 时 开 关 。 当Ｖ １ 关 断 时 ，变 压 器 初 级 Ｔ先
Ｔ 、Ｖ ２ Ｉ Ｔ 和Ｖ ２ Ｄ 组成 回路 续 流 ，而 当Ｖ ＇ 断时 ， １关 ２
ｌ 电路 拓 扑
本 设 计 的 电路 拓 扑 结 构 如 图 １ 示 ，图 中 ， 所
过钳 位二 极管返 回给 电容 Ｃ 和Ｃ 。 因而在反 激 时 １ ２ 间 内 ，变 压器 的磁 通密度 从 峰值Ｂ 下 降到剩 余磁 ｗ
通 Ｂ 。经 过 一 段 时 间 ，Ｖ １ ｒ Ｔ 和Ｖ ２ 同 时 开 通 ， Ｔ又 以 进 入 下 一 个 周 期 。整 个 电 路 通 过 连 续 地 开 关 Ｖ １ Ｔ ，就可 以得 到稳 定的直 流输 出 。 Ｔ 和Ｖ ２
超宽供电电压(18-260V)开关电源设计
12 μH (maximum)
表 1. 变压器参数。（NC = 无连接，TIW = 三层绝缘线）。
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反激式开关电源设计详细流程
用SG6849设计反激式开关电源摘要：SG6849芯片是SG(System General)公司生产的开关电源专用集成电路，使用该芯片设计小功率开关电源，可大大减少外围电路，降低成本，电路可靠性高，且可以不带副边反馈。
详细介绍了SG6849芯片的工作原理，并基于此芯片设计了一个5.6W的单端反激式开关电源，给出了实验结果。
关键词：SG6849；反激；副边反馈O 引言开关电源因具有重量轻、体积小、效率高、稳压范围宽等优点，在电视、电声、计算机等许多电子设备中得到了广泛的应用。
为了进一步追求开关电源的小型化和低成本，人们不断研制成功一些新的开关电源集成电路芯片。
台湾SG System General)公司开发的SG6 849，集内部振荡器、比较器、反馈补偿电路于一体，只需较少的外围元器件，就可构成一个电路结构简洁、成本低、性能稳定、制作及调试方便的单端反激式开关电源。
在负载调整率要求不高的情况下，甚至可去掉副边反馈，进一步减少体积，节省成本。
1 SG6849芯片功能介绍1.1 内部结构及管脚功能SG6849芯片是台湾SG(System General)公司2004年底推出的SG684X系列PWM集成电路控制芯片。
该芯片具有如下特点：不带副边反馈的恒压和恒流控制；轻载时工作于省电模式；较低的启动电流和较低的工作电流；65kHz和100kHz的固定频率；较少的外围元件；输出过流保护、过温保护和短路保护。
该芯片采用S0T-26或DlP-8封装形式，内部结构如图1所示。
下面就以DIP-8封装为例，说明各管脚的功能。
脚l(GATE) 门极，用来驱动功率NOSFET。
脚2(VDD) 提供芯片的工作电压，当不带副边反馈时，靠VDD来提供反馈信息，调整输出电压。
脚3、5、6(NC) 悬空。
脚4(SENSE) 过流保护。
该引脚也可用于电流模式的PWM控制。
脚7(FB) 为PWM控制器的内部比较器提供反馈信息，控制占空比；当不带副边反馈的时候，该引脚开路。
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否合适。此反推应以 854VDC 最高压为之，以确认高压时磁芯不致饱和。应查铁芯资料确认
所使用的磁芯材料在工作温度及工作频率下的饱和点，预留足够的安全值。在示波器上，观
察 90VAC 输入时的电流曲线。当开关管
挡墙宽度各５ mm
胶带６层
１／２ 一次绕组 胶带６层
电流曲线开始弯曲时表示变压器进入 准饱和区，即将饱和此点应视不同的电 流应用而取不同大点。气隙加大，磁损 加大。因气隙愈大，磁滞曲线愈向两边
超宽输入电压反激式开关电源的设计
Super Wide Input Voltage Range,Off-Line Flyback
Switching Power Supply Design
飞兆科技股份有限公司 杨恒
(200070) 摘要：一般的反激式开关电源变换器的输入电压范围只能满足于 1：3 的关系，即 90-264VAC， 而当要输入电压范围更宽时，例如 1：6.6，即 90-600VAC 时，传统的固定工作频率的反激 式开关电源变换器就不能满足工程上的要求。本文介绍了利用压控振荡器(VCO)的控制方法， 来实现非常宽的输入电压范围。当输入电压变化时，变压器反馈绕组的电压也变化，使控制 IC 的振荡频率作出对应的调整，以满足非常宽的输入电压的要求。 叙词：反激式开关电源,，压控振荡器(VCO)，定频率，变频率。 1. 引言
不同厂商生产的磁芯和不同型状的磁芯在性能上有所差异。因最高输入直流电压为 854VDC，要考虑绕线窗口面积与绝缘的关系,本设计采用中心截面积 Ae 为 30.5mm 的 E-E 30 磁芯。 变压器初级电感为:Lpri=(Dmax*Vin(min))/(Ipk*Fmax)=0.5*127/0.74*140=613uH(设最大 占空比 Dmax 为 50%)
由图 1 可见，反激式开关电源变换器主要由反激式变压器(储能电感)；功率开关管；输 出整流与滤波电路；电压反馈电路和固定频率振荡器等部分组成。
1
TD
图 2 为反激式变换器简图。反激式开关电源变 + 换器在轻负载时电流呈不连续状态；重负载时呈
Rin + Vin -
控制电路
Rsc
Q Ipri
C
连续状态。不连续状态是一种变压器 T 的储能释
放完的状态；连续状态则是一种在变压器储能没
有完全释放完时就接着供给的一种方式。其条件
是当 LN2≧VO*TOFF2/2IOT 时，为不连续状态；输出电
压 VO 和功率开关管的峰值电流(Ipri)分别为：
VO=(N2/N1)*(TON/TOFF)*VIN
图２ 反激式变换器简图
Ipri=Vin*Ton/LN1
荡，该振荡器可产生锯齿状波形，其频率由与 4 脚相连的电阻与电容决定。振荡器由最高的
频率 FMAX 140KHz 开始起振，之后频率逐渐下降，一直到最小频率 FMIN75KHz。
FUSE L 90-600VAC
C1 104/1KV N
Rt FG
L1
C3,C4 473/3KV*2
C2 104/1KV
C5 100uF/450V
2.2 压控振荡器(VCO)电流型控制方法
正因为固定频率-电流模式的反激式变换器有上述缺点，我们必须采用新的方法来设计。
采用的新方法是改变开关的导通时间和改变频率。原理框图如图 4。我们知道，压控振荡器
＋Ｖin（直流）
起动电路 电压基准
＋ －
反激式变压器
电压转换器
控制
压控振荡器 (VCO)
时钟 S
输出驱动
223 Q1
R20 R22 120 3.57K
6 R12
MTB3N120E
C15
10
? PC1
153
R13 MOC8102
R19 32.4K
3 R15 1K
C16
R17
680
1.3u
R13
C8
1.2/0.5W
7.5K
102
TL1
R21
TL431A
2.49K
图6 宽输入电压范围反激式变换器原理图
3.超宽输入电压范围设计实例 3.1 基本技术参数 输出功率:Po=(5.0V)(1.0A)+(12.0V)(1.0A)=17W 直流输入电压:Vin(low)=1.414*Vin-ac(low)=1.414*90Vac=127VDC
模式控制 IC 的缺点是：由于输入电压的不同，使变压器电感电流的线性变化率不同，因此
功率开关管的导通时间也完全不同；在高压输0nS，功率 MOSFET 管流过的瞬时峰值电流非常大；在功率 MOSFET 管关闭时可能发生
饱和状态。结果使功率转换在导通时不能线性地打开，导致变换器的效率下降和可靠性降低。
线圈，隔离电压能在一次绕组与绝缘材料间引起放电；绝缘材料必需把临近的绕组完全包围。
第三，占空比的决定：占空比愈大，次侧匝数愈少,初侧匝数愈多，造成漏感 ACR,DCR 都增
加。因此在设定占空比时并非愈大愈好；但占空比小了，高压时磁通密度更大，磁损增加；
整流管反压增加，变压器利用率下降。第四，在取得最佳圈数后，应反推ΔB（磁通量）是
4
时提升振荡器的控制电压。光耦的工作电流控制在 5mA，外接电阻 R11 连接在 VCC 与压腔振 荡器 VCO 输入端之间，电阻值的设定不能使光耦进入饱和状态，R11=（12V-3.3V）/5mA=1740 Ω,选 1.8K。光耦 MOC8102 的 Ctrr(传输比)是 100%，LED 的电流选为 6 mA（5 mA 给 R10，1 mA 给 IC1 的 1 脚）。光耦的最小增益为 30%，考虑裕量选为 8mA；流过光耦 LED 的电流值由 R20 来限定，R20=5V-(VU3+VLED)/8mA=138Ω,选 120Ω。TL431A 的下取样电阻决定了基准端 （Vref）的工作电流，我们选为 1mA，因此 R21=Vref/Isense=2.5V/1Ma=2.5K,选 2.49K（1%）。 如输出电压发生变化时，需极快地通过取样回路反馈给控制端并进行及时地调整。+5V 的输 出电压通常供给 MCU 等主要器件，对电压的精确度要求较高；而+12V 的输出电压通常供给 对电压要求不高的负载。因此，TL431A 的上取样电压的 70%选自+5V 输出端，30%选自+12V 输出端。取样电阻的选择如下：+5V：R22=（5V-2.5V）/0.7(1 Ma)=3.57K(1%)； +12V：R19=（12.2V-2.5V）/0.3(1 Ma)=32.3K,取 32.4K(1%)。 4.结论
+12V: +10.1V,整流后的电压降。
因此对+12V 来说，由原来的 8 匝加到 9 匝；这样一来整流的输出电压可达到 11.5V。因输入
电压很高，因此变压器的一次与二次的绝缘要求非常高，变压器绕线的结构如图 7 所示。第
一，对漏电安全要特别考虑（绕线宽度要小于窗口宽度）；第二，850V 的输入高压通过一次
f0+KvVc(t)；式中， Kv 是特性曲线的斜率，称为 VCO 的增益或灵敏度；它表示单位控制电
fv
压所引起的角频率变化的大小。本设计中使用的主要方法是：去除
基准电压对定时电阻的控制，引入一可变电压给定时电阻和误差放
大器。电压转换器设置在误差放大器后与 VCO 之间。用一个简单的
f0 0
3.3V 稳压管放在误差放大器后来接受整个的输出电压的变化。当输
2
入电压 Vc(t)的控制；Vc 变化时，即引起振荡频率 f0 变化。因此，压控振荡器事实上就是
一种电压-频率变换器，它的特性可用瞬时振荡频率 fv 与控制电压 Vc 之间的关系曲线来表
示，如图 5 所示。图上的中心频率 f0 是在没有外加控制电压时的固有振荡频率在一定范围
内, fv 与 Vc 之间是线性关系。在线性范围内，这一线性曲线可用下列方程表示：fv(t)=
流
连续状态下，主开关元件和变压器的
利用率都会提高。电流在一次线圈和二次
时间 图３ 不同输入电压时的峰值电流
线圈都会发生断续，且输出电容器的纹波 电流大。由于连续型和不连续型的控制特 点不同，所以设法使系统稳定就显得很重
要。图 3 示出在不同输入电压时的变压器一次侧峰值电流的变化情况。由图可见，采用电流
3
最低输入电压时的磁密为: 最小空气隙为:
变压器必需加空气隙，最大 AL 值是 100mH/1000T。 变压器初级电感需要的匝数为：
选 74 匝。 二次侧的 12V 是叠加在 5V 上的，对控制 IC 来说为辅助控制，用超快恢复整流二极管，匝数 为：
选 8 匝。 5V 绕组需要的匝数为：
计算出变压器输出电压的误差总量与实际需要的输出电压是：+5V: +5.0V
R1 470K/0.5W
R16 100K/0.5W
R5 82K/0.5W
T1 EC30
D9 100uF/16V*2 +12V
C9 102/3KV
R2
R6
470K/0.5W 82K/0.5W
C11
C12
D1-D4 1N4007*4
C6
R3 470K/0.5W
R4 470K/0.5W
R7 82K/0.5W
现在有许多方面的问题困扰着电源设计工程师。例如，正激式变换器的输入电压变化范 围较小，仅为 90-130VAC；或 180-264AC；而使用升压模式的变换器输入电压范围也只能适 合与 90-270VAC，任何要满足更高的输入电压范围的产品则必须重新设计。公司生产产品 的目的是满足市场的需要，如产品的成本很高，对消费者来说都将是难以接受的。附加的产 品功能不但对企业来说是必须的；而且对用户来说也是可接受的。一般的反激式开关电源变 换器的输入电压范围只能满足于 1：3 的关系，即 90-264VAC；而当要输入电压范围更宽时， 例如 1：6.6，即 90-600VAC 时，传统的固定工作频率的反激式开关电源变换器就不能满足 工程上的要求。本文介绍了利用压振荡器(VCO)的控制方法，来实现非常宽的输入电压范围 的要求。当输入电压变化时，变压器反馈绕组的电压也变化，使控制 IC 的振荡频率作出对 应的调整，以满足非常宽的输入电压的要求。 2. 固定频率与压控振荡器(VCO)控制方法的比较 2.1 固定频率电流型控制方法