铁路制梁场计算书汇总
制梁场存梁台位计算书
制梁场存梁台位设计计算书1、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《建筑地基处理技术规范》（J220—2002） 《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005） 《制梁场岩土工程勘察技术报告书》 《制梁场平面布置图》 铁路线路有关设计图纸 2、工程概况 3、存梁基础概况 4、地基承载力计算地基土通过三七灰土夯实处理，地基承载力特征值a ak kP f 200≥，地基梁底面翼缘宽度f b 按下式计算：m l f P b ak f 875.11020075055=⨯⨯=⨯⨯≥取m b f 2=，地基梁断面积为232.1)6.02(2.08.02m A =-⨯-⨯=，自重荷载m KN q G /332532.1=⨯=，沿地基梁全长分布。
1）地基梁自重引起的支撑反力：232.1m S =322.1332.110m m m V =⨯=KN m KN m G 330/252.1333=⨯= 220102m m m A =⨯= a KP m KN A G p 5.162033020===2)存梁荷载引起的支撑反力图1 存梁台座受力示意图图2 存梁台座计算简图地基土的弹性系数为k ，地基梁的刚度系数为EJ ，地基梁的挠度曲线ω的微分方程为：)(44x q k dxd EJ =+ωω（1） 手解挠度曲线微分方程，采用傅里叶级数方法求解，其中取周期（-1，1）把)(x q 展开傅里叶级数。
1=l ，)(x q 是周期为2的周期函数，在整个域内是偶函数，在（-1，1）上)(x q 定义为：⎪⎩⎪⎨⎧<<<<--<<-=15.0,05.05.0,5.01,0)(x x q x x q∑∞=++=10)sin cos (2)(n n n lxn b l x n a a x q ππ其中：q dx x q l dx x q l a l l l ===⎰⎰-00)(2)(1 2sin 2cos )(2cos )(10ππππn n q dx l x n x q l dx l x n x q l a l l l n ===⎰⎰-0cos )(1==⎰-l l n dx l x n x q l b π则：∑∞=+=1cos2sin 22)(n lxn n n q q x q πππ 在对称荷载的作用下，挠度ω也是偶函数，把ω傅里叶级数展开：∑∞=+=10cosn n lxn A πωω ∑∞==1444cos n nn lx n A dx d παω （l n n πα=） 代入地基梁微分方程（1），得∑∑∞=∞=+=++1140cos2sin 22cos )(n n n nl xn n n q q l x n A k EJ k ππππαω 由待定系数法，可知lxn πcos系数对应相等，得： ⎪⎩⎪⎨⎧=+=2sin2)(240ππαωn n q A k EJ q k n n ⇒ ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧+==)(2sin 2240k EJ n n q A k q n n αππω 解得：∑∞=++=14cos )(2sin22n n lx n k EJ n n q k q παππω 采用C30混凝土，垫层的参数采用水泥砂浆的物理参数（不影响受力大小，只对挠度大小有影响），计算参数如下：210/109791.2m N E ⨯=390/10226.1m N k ⨯= 290/10452.22m N k m k ⨯=⨯=4210385455.5m J -⨯= 291060438.1m N EJ ⋅⨯=m N q /107503⨯=在此方程中，不考虑地基梁体剪切变形对挠度的影响：)5cos 1077628.93cos1025703.1cos1000797.3(1052936.110864⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=----lx lx lxπππω由受力可知，在此周期内，)0(max ωω=，得m410864max 1055932.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=ω由于梁体受地基土反拱，可知)1(min ±=ωω，得：m410864min 1049940.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯-⨯+⨯-+⨯=ω3）采用MIDAS/Gen 软件进行复算验证，并用结构设计软件计算考虑地基梁体的剪切变形对挠度的影响，并考虑自重荷载与存梁荷载同时作用。
隆叙铁路跨线桥预制梁厂计算书
泸州长江六桥及连接线工程正桥北段主线及立交工程隆叙铁路跨线桥预制梁厂计算书编制：审核：批准：中国葛洲坝集团股份有限公司泸州长江六桥施工总承包项目经理部2017年3月目录第一章检算依据 (3)第二章隆叙铁路跨前桥预制梁场设计说明 (3)2.1总体布置 (3)2.2基础结构设计说明 (3)第三章检算参数 (4)第四章基础检算 (4)4.1换填后基础承载力强度计算 (4)4.2制梁区基础检算 (5)4.3制梁区基础配筋检算 (6)4.4存梁区基础检算 (6)4.5存梁区基础配筋检算 (7)4.6龙门吊轨道基础检算 (7)4.7龙门吊基础配筋检算 (8)第五章总结........................................................................................... 错误！未定义书签。
第六章地基现状承载力实测现场照片............................................... 错误！未定义书签。
第一章检算依据1）正桥北段主线及立交工程2）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）3）建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）4）土力学5）结构设计原理6）简明施工计算手册第二章隆叙铁路跨前桥预制梁场设计说明2.1总体布置本预制梁场位于主线内，长230m，宽26m，总面积5491m2。
场区分制梁区、存梁区和运梁通道，制梁区设置制梁台座共计10个，用于预制50mT梁，存梁区设置存梁台座1排，可存放6片梁。
本预制场安装两台跨度24m的120T龙门吊机，轨道贯穿整个预制场，钢筋加工厂设置在预制场主线外，钢筋场进入预制场道路按7%放坡形成钢筋进场便道，混凝土罐车经由店子坡立交施工区域内部便道进入预制场。
2.2基础结构设计说明考虑到制梁场生产运营期间所受车载、堆载较大，对基础承载力要求较高，我部拟采用在梁场所在主线填砂路基上进行路基压实，浇筑扩大基础方案完成预制场基础布设，粘土护坡隔水，其内部插管排水，具体措施为：1）地基要求挖方区域场地压实精平。
xx制梁场施工方案计算书(DOC)
金水制梁场场建施工方案计算书中铁四局集团有限公司设计研究院二〇一三年七月新建郑徐铁路客运专线工程金水制梁场施工方案计算书设计：复核：审核：中铁四局集团有限公司设计研究院二〇一三年七月目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (3)三、计算内容 (4)四、荷载分项系数 (4)五、制梁装臵计算 (5)5.1制梁台座荷载计算 (5)5.1.1张拉钢筋前荷载计算 (5)5.1.2张拉钢筋后荷载计算 (8)5.1.3荷载组合计算 (8)5.2 31.5m制梁台座计算 (10)5.2.1 制梁台座端头地基计算 (10)5.2.2 制梁台座端头基础计算 (19)5.2.3 制梁台座跨中结构计算 (23)5.3 箱梁钢筋吊架计算 (29)5.3.1吊架荷载计算 (29)5.3.2吊架结构计算 (30)六、存梁台座计算 (32)6.1存梁台座荷载计算 (32)6.2存梁台座结构计算 (33)6.2.1 31.5m单层存梁台座（载体桩形式） (34)6.2.2 31.5m双层存梁台座（载体桩形式） (45)6.2.3 31.5m单层存梁台座（换填垫层形式） (49)6.3 存梁台座柱计算 (56)七、龙门吊基础计算 (57)7.1 龙门吊基础布臵 (57)7.2 50t龙门吊基础结构计算 (57)八、静载台座计算 (63)九、施工注意事项 (63)一、工程概况1、梁场概况新建铁路郑州至徐州客运专线西起河南省郑州市，沿途经过河南省、安徽省，东至江苏省徐州市。
线路西连郑州枢纽，与郑西客运专线及京广客运专线衔接，东接徐州枢纽，与京沪高速铁路衔接，为国家铁路规划“四纵四横”客运专线网主要组成部分。
郑州东站中心至徐州东站中心线路全长360.93km，新建大、中桥共计23座337.37km，占线路里程的93.5%。
中铁四局集团第一工程有限公司金水制梁场位于郑州市金水区小金庄村境内，对应线路里程DK12+100～DK12+550，承担郑徐客专（DK0+000～DK26+196.570）两座特大桥656片整孔箱梁的预制任务。
32m、24m、20mT梁生产台座基础设计计算书正文
目录1、32米T梁自重荷载 (2)2、模板重量荷载 (2)3、混凝土基础 (2)4、基础计算 (3)5、24m、20mT梁生产台座 (4)32m、24m、20mT梁生产台座基础设计计算书松北制梁场承担哈齐铁路T型桥梁制梁任务，采用梁型通桥（2005）2201-（2005）2101、（2012）2109-Ⅰ、-Ⅱ、-Ⅲ型梁。
下面以32米梁为例，介绍制梁台座设计验算过程。
台座采用钢结构台面、混凝土基础，模板采用整体钢模版。
1、32米T梁自重荷载根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t；2、模板重量荷载⑴底模：3.321 t⑵侧模外端侧：2.4385×2＝4.877（t）中扇：2.357×12＝28.284（t）内端侧：2.185×2＝4.37（t）⑶端模：425.6kg×2＝0.851（t）合计：41.703（t）3、混凝土基础采用混凝土强度等级：C35混凝土轴心抗压强度：f ck=23.4MPa，混凝土轴心抗拉强度： f tk=2.20MPa修正设计采用值：f c=16.7MPa，f t=1.57MPa弹性模量：E t=3.15×104N/mm2=31.5GPa采用规范：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002⑴台座跨中部分无筋扩展基础，采用C35混凝土浇注而成。
⑵基础高度基础高度应满足下式： H 0≥ 式中b —基础底面宽度，1.88m （跨中）、2.68m （两端） b 0—基础顶面宽度，0.88mH 0—基础高度，跨中0.8m ，两端1.1m 2tan α—基础台阶宽高比则 = =0.5＜H 0=0.8 = =0.9＜H 0’=1.1m 由以上计算可知，基础高度满足要求。
⑶混凝土强度N= = =69071.2t P=146+41.703=187.403t N 远大于P 。
预制梁场计算书
目录一、工程概况 (1)二、地质情况 (1)三、计算依据 (1)四、存梁台座 (2)4.1 存梁台座设计 (2)4.2 存梁台座地基承载力计算 (2)五、制梁台座 (2)5.1 制梁台座设计 (2)5.2 地基承载力计算 (3)六、龙门吊机轨道 (4)6.1 轨道设计 (4)6.2 轨道地基承载力计算 (4)一、工程概况南昌市绕城高速公路南外环（塔城至生米段）工程A2标段全长10.9Km，起于赣抚平原总干渠西，跨越京九铁路、南莲路，骑行城南路，过迎宾大道、雄溪村，骑行富山三路、过金沙互通、昌宁枢纽，下穿向莆铁路、西环铁路，终于西环铁路西300米处。
整个标段预制箱梁520片，预制梁场设置20个制梁台座，4个存梁台扩大基础，布置2台120t、2台10t龙门吊机作为箱梁施工、移梁设备。
二、地质情况梁场区域地质情况，据设计图纸以钻孔位置K18+301处地质情况为代表，其地质资料如下：18.52～13.02 为素填土13.02～11.82 为粉质粘土11.82～10.22 为细砂10.22～5.92 为砾砂5.92～2.72 为强风化泥质粉砂岩2.72～-18.38 为中风化泥质粉砂岩表2-1土层参数三、计算依据1、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20112、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—20043、莲塘高架桥钻孔柱状图四、存梁台座4.1 存梁台座设计存梁台座设计采用三层存梁，由于地基承载力不足，台座采取条形梁扩大基础的方式布置，其地面上采用高0.5米，宽1米的C30钢筋混凝土条形承台；地面以下分两层，成台阶状，第一层采用高0.6米，宽2.2米，第二层采用高0.6米，宽3.4米的C30钢筋混凝土基础。
具体布置如图4.1-1:图4.1-1 存梁台座布置图4.2存梁台座地基承载力计算一片箱梁自重约为950KN,作用于基底的荷载：950321425F kN =⨯÷= ,混凝土自重产生的应力：26.5 1.745.05c c h Kpa σγ=⨯=⨯=。
中铁三局铁路T梁计算书
铁路T梁模板计算书编制:校核:审核:目录一、前言 (3)二、侧压力计算 (4)三、侧模强度验算 (6)1、面板：采用6mm 热轧钢板................................................................................................................................................772、纵肋：、纵肋：[12[12......................................................................................................................................................................................................993、桁架受力计算：....................................................................................... (1313)一、前言本次力学计算是结合PKPM软件进行计算。
PKPM力学计算在计算过程中如果程序中数字变成红色字眼，即表示此处材料达不到受力要求，本计算书中将出现的图片是在使用PKPM计算过程中自动生成切的屏，请大家参照图片查看。
在计算桁架的稳定性时，由于PKPM软件会自动生成《配筋包络和钢结构应力比图》根据此图可以判断桁架稳定性是否符合要求，如果图片中的数字出现红色字眼的地方即表示该处达不到受力要求，反之则表示此桁架稳定性符合要求。
二、侧压力计算1、混凝土浇筑时侧压力的标准值：由式F c =0.22r c t o β1β2ν½取⑴r c =25KN/m ³⑵t o =5.71(h)新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。
梁场台座计算书
汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复核：2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。
一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规范》GB50007-20025.《建筑桩基技术规范》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-20058. 制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-200410.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98二、验算内容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。
2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。
3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。
4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。
三、荆州制梁台座计算1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。
台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。
地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。
制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。
2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。
根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。
其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。
荷载工况 1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。
苍梧梁场存梁台座计算书
中铁一局桥梁公司苍梧制梁场临建工程计算书中铁设计咨询集团有限公司2009-11一．制梁台座计算制梁台座混凝土标号：C30r Qk=1.2（恒载）；r Qί=1.4(活载)振动动力系数：1.05；1.张拉时两端受力台座自重：恒载q1=（6.4X4.2X1.0）25 =672KN 张拉荷载(按梁重1/2考虑)：活载q2= 8200/2=4100KN按独立基础中心受力计算：底面积A=6.4X4.2=26.9 M2P k=(F k+G k)/A=(4100+672)/26.9=177 KPa压实后地基承载力f k=180 KPa(满足)2.基础配筋计算：沿制梁台纵向下部配筋Mmax=ql2/2=180x2.2x2.2/2=436 kNm取板厚1000、板宽1000。
计算配筋为：A S=1960 mm2实际配筋为：A S=2200 mm2 （20螺纹筋7根）沿制梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=180x0.9x0.9/2=73 kNm取板厚1000、板宽1000。
按构造配筋为：A S=0.15%X1000X1000=1500 mm2实际配筋为：A S=2500 mm2（25螺纹筋6根滑梁道下纵筋，另加16筋5根）。
二、存梁台座计算存梁台座混凝土标号：C25r Qk=1.2（恒载）；r Qί=1.4(活载)振动动力系数：1.05；1. 台座自重：恒载p1=（8.1X4.5X1.0）25 =911KNp2=（0.5X0.5X1.4）25 =8.8KNp1 + p2=991.8 KN活载P= 8200/2=4100KN按独立基础中心受力计算：底面积A=8.1X4.5=36.5 M2P k=(F k+G k)/A=(4100+991.8)/36.5=139.5 KPa压实后地基承载力f k=180 KPa (满足)2.基础配筋计算：沿存梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=139.5x2.3x2.3/2=369 kNm取板厚1000、板宽1000。
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2HZS120搅拌站下支架基础设计计算书一、计算基础数据：1、地质资料：第一层：素填土 厚度 0.5m 地基承载力f ka1=80kPa 第二层：强风化泥岩 厚度 3.4m 地基承载力f ka1=300kPa2、构建基础主要尺寸：整板基础面积：26m S =(以搅拌站基础边缘放大0.35m 作为整板基础，宽度方向两个支腿制作为一个整体)基础厚度：m t 35.0= (有0.05m 厚的混凝土垫层) 独立柱基础：m a 8.0= m b 8.0= m h 85.0= )(5.035.085.01m t h h =-=-=独立柱基础数量：4=n (四个基础共同承受整个搅拌站的载荷) 混凝土容重：3/24m kN r = 3.结构物载荷：搅拌站载重p ：kN p 74.95=搅拌站自重z ：kN z 41.307= (参见HZS120搅拌站主机架计算书) 搅拌站基础自重g ：)(52.131)2(1kN r n h b a t s g =⋅⋅⋅⋅+⋅= 4.结构设计安全系数：5.1=ϕ 二、基础荷载计算：地基承受荷载m ：)(67.5345.1)(kN g z p m =⋅++= 地基承载力Pa ：kPa m kN S m Pa 56.44)/(56.441267.5342====搅拌站基础埋深0.35m 地基承载力取值为80kPa 大于44.56kPa 能满足要求。
三、底模基础及柱基础均按构造配筋。
HZS120站主机架强度校核HZS120站主楼主要由下机架、主机底盘、搅拌主机、中支架、上底盘、过渡储料斗、水秤、外加剂秤、水泥秤、收尘装置等组成，其结构参见附图一。
装修后的外观尺寸：6515×5115×12500。
根据该产品设计图样及使用工况，HZS120站主机架主要承受各构件的自重，物料重量等永久载荷、承受风载荷、集灰载荷、雪载荷等可变载荷。
一、载荷1.永久载荷1.1构件自重1.2物料重量：考虑搅拌站最大物料荷载的状况，即为两倍搅拌机物料的荷载：正在搅拌一罐料，已配好待搅拌的一罐料。
下面按C50混凝土配方确定载荷重量：不可变载荷累计重量：G=30741+9574=40615(kg) 2. 可变载荷2.1风载荷：风载荷的大小主要与构件的体型和高度以及所在地区有关，其值可按下式计算：o z s z k w W μμβ=u z ------风压沿高度变化系数，《最新钢结构实用设计手册》查表4-21 u z =1.06 u s ------ 风荷载体型系数，《最新钢结构实用设计手册》查表4-23得：55.0115.55.1203.048.003.048.0s =⨯+=⨯+=B H μ 式中：H 为构件总高度。
B 为构件迎风面宽度。
w 0------基本风压值，考虑该产品用于广西，为了安全起见采用广西最大风载荷系数：w 0=0.3kN/m 2------《最新钢结构实用设计手册》表4-20查得。
z β------ 顺风向高度Z 处的风振系数，《最新钢结构实用设计手册》查表4-22得：根据：()027.031.03.0)1.0(22020=⨯⨯=⨯⨯=n w T w7.05.128.8==H Z 查表4-22得：61.1=z βo z s z k w W μμβ==1.61×0.55×1.06×0.3=0.28 (kN/m 2) 作用在构件上的风载荷为：S W W k f ⨯==0.28×6.515×7.2 =13.2 (kN) =1320kg 因搅拌站使用地位于宜宾市，所以不考虑雪载荷和集灰载荷的影响。
二、强度校核1. HZS120站主机架受力分析：HZS120站主机架主要承受风载荷和不可变自重载荷，载荷均由四个牛腿型下机架承受。
将不可变载荷转化为作用在主机底盘上的均布载荷进行计算，其均布载荷值为：)(1746126.23406150)115.5515.6(2m N G q ≈=+=2.根据附图二受力简图分析，该结构属于三跨梁，简化受力图分别为A 图、B 图。
作用在下机架上的集中载荷，先计算A 图的受力，其值为：)2(1211B AM qL L R +=’2)2(÷-=’A B R qL R ()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+++-+++=2121212311232213143162)(2311L L L L L L L qL L L qL L L qL M B()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+++⨯⨯-⨯+⨯++⨯⨯=95.143282.295.1282.295.1282.21695.1282.217461282.2295.195.117461)95.1282.2(282.2174612333=-8089Nm)2(1211B AM qL L R +=’)80892282.217461(282.212-⨯=)(16378N = 2)2(÷-=’A B R qL R 2)1363782515.617461(÷⨯-⨯=)(40501N = 按B 图计算支腿的受力方法与以上方法相同：Nm M C 5779-=)2(1211C AM qL L R +=”N 9614=2)2(÷-=”A C R qL R 2)96142115.517461(÷⨯-⨯=)(35043N = 3. B 、C 点的轴向力 B 处斜撑的轴向力：)(371119163.04050161.23N com R R B B =⨯=︒⨯=’C 处斜撑的轴向力：)(33852966.03504305.15N com R R C C =⨯=︒⨯=’4. B 、C 斜撑轴向力对主支撑的轴向压力： B 处斜撑的轴向力对主支撑的轴向压力：)(340059163.07111361.23B N com R R B =⨯=︒⨯=”C 处斜撑的轴向力对主支撑的轴向压力：)(27013966.03852305.15C N com R R C =⨯=︒⨯=’”5.作用在主支撑上的轴向压力：）（”””’N 926983270134005961416378=+++=+++=CB A A A R R R R R 6. 作用在支腿上的总弯矩： 均布载荷对支腿所产生的弯矩：）（m .1386857798089j N M M M C B -=--=--= 风载产生的弯矩不是单独作用在一个支腿上，而是作用在整个支架上，风载荷所产生的弯矩为：）（m .580888.021320088.02f N W M f-=⨯-=⨯-=作用在支腿上的总弯矩：）（m .19676580813868N M M M f j -=--=+= 支腿为偏心受压柱，支腿根部受力最大，该支腿应按偏心受压构件进行校核。
2.强度计算在弯矩作用平面内，下端为固定支柱，上端为铰支柱，且中上端有侧支承，截面的有关数据如下：主支截面为φ325×10，截面积A=99cm 2，惯性矩I x =12287cm 4，，截面系数W nx =756 cm 3，回转半径i x =11.14cm 。
钢材为Q235-A 。
按第3组钢材的设计强度f=1900kg/cm 2。
2.1截面几何性质计算： 支腿的计算长度： 支腿实际长度：5253=l计算长度系数：根据支腿结构下端固定，上端铰接，查表得7.0=μ， 支腿的计算长度：7.3673.5257.00=⨯==l l x μ长细比3314.117.367≈==ilμλ由表4-2得：=ϕ0.957 3.强度计算 3.1主支强度计算：单独将立柱作为独立体考虑，因弯矩没有直接作用在平面内，立柱的强度计算可以简化为轴心受压计算：)/(1900)/(6.93)/(9369992698222cm kg f cm kg cm N f A N =≤=≈=≤=σ整体稳定性校核：())(18458000)(184587.367122872060014.32222N kN l EIN Ey =≈⨯⨯==μπ 1=my β222.1900).(4.359).(3594)1845800092698957.01(756196760099957.092698)1(com kg cm kg cm N N N W MA N Eymy ＜≈≈-+⨯=-+ϕβϕ刚度校核：[]15033z max =≈=λλλ＜结论：支腿主支能满足强度要求也能满足稳定性要求，结构可用。
3.2分支强度校核根据上节受力分析，B 、C 斜撑的轴向力B 支受力大于C 支，且材料相同，所以只需校核B 支的强度。
在弯矩作用平面内，下端为固定支柱，上端为铰支柱，且中上端有侧支承，截面的有关数据如下：主支截面为φ219×6，截面积A=40.15cm 2，惯性矩I x =2279cm 4，，截面系数W nx =208.1 cm 3，回转半径i x =7.5cm 。
钢材为Q235-A 。
按第3组钢材的设计强度f=1900kg/cm 2。
3.2.1截面几何性质计算： 斜撑的计算长度：支腿实际长度：5698=l计算长度系数：根据支腿结构下端固定，上端铰接，查表得7.0=μ， 支腿的计算长度：3998.5697.00=⨯==l l x μ长细比535.7399≈==i lμλ由表4-2得：=ϕ0.907 3.2.2主支强度计算：单独将斜撑作为独立体考虑，因弯矩没有直接作用在平面内，立柱的强度计算可以简化为轴心受压计算：)/(1900)/(4.92)/(92415.4037111222cm kg f cm kg cm N f A N =≤=≈=≤=σ整体稳定性校核：())(2908000)(290839922792060014.32222N kN l EIN Ey =≈⨯⨯==μπ 1=my β222.1900).(2.495).(4952)290800037111907.01(1.20880890015.40907.037111)1(com kg cm kg cm N N N W MA N Eymy ＜≈≈-+⨯=-+ϕβϕ刚度校核：[]15053z max =≈=λλλ＜结论：支腿斜撑能满足强度要求也能满足稳定性要求，结构可用。
制梁台座计算书一、工程概况成贵铁路客运专线翠屏制梁场主要承担366孔32米、70孔24米，共436孔后张法预应力混凝土简支箱梁的预制任务。
根据箱梁预制、架设工期要求，制梁按月产33孔的生产能力，制梁按5天一个循环进行配置，梁场设置5个32m 制梁台座，1个24m 共用台座，共设置6个制梁台座以满足施工生产要求。
二、方案简介24米制梁台座设置按简支结构进行设置，设置两个承台，承台尺寸：5.8m ×2.4m ×1.2m ，每个承台下设6跟管桩，桩径0.4m ，施工打入桩长应不小于设计桩长。