太钢450m_2烧结机主抽风机振动的分析与处理
钛风机振动原因分析及叶轮修复工艺
钛风机振动原因分析及叶轮修复工艺钛风机振动是指在工作过程中出现的叶轮或机壳的震动现象。
造成钛风机振动的原因很多，主要有以下几个方面：1. 不平衡：叶轮和轴的不平衡是钛风机振动的一大原因。
不平衡可能是由于材料不均匀、加工误差、叶片磨损不均等原因引起的。
不平衡会导致叶轮在高速旋转时产生离心力，从而引起振动。
2. 轴承故障：轴承是钛风机旋转运行的关键部件，当轴承出现故障时会导致钛风机振动。
轴承的故障可能是由于润滑不良、轴承松动、轴承损坏等原因引起的。
3. 不当安装：钛风机在安装过程中如果出现问题，比如安装不平衡、安装位置不准确等，都会导致钛风机振动。
4. 磨擦和磨损：钛风机在长时间运行时，叶轮和机壳之间的磨擦和磨损会产生振动。
磨擦和磨损会引起叶轮的形状和尺寸变化，使得叶轮和机壳之间的间隙发生变化，进而引起振动。
钛风机振动的修复工艺主要包括以下几个步骤：1. 检查和诊断：首先需要对钛风机进行全面的检查和诊断，确定振动的具体原因和程度。
可以使用振动测量仪器来测量钛风机的振动情况。
2. 平衡校正：根据振动的具体原因，可以进行叶轮和轴的平衡校正。
平衡校正可以通过在叶轮上加重物或进行切削加工来实现，以达到减小振动的目的。
3. 轴承更换：如果确定振动是由于轴承故障引起的，需要及时更换轴承。
还需要检查和修复与轴承相关的部件，如轴套、轴承座等。
4. 修复磨损部件：对于因磨擦和磨损引起的振动，需要修复磨损部件。
可以采用打磨、镀硬或重新加工等方法进行修复，以恢复叶轮和机壳之间的间隙和尺寸。
5. 安装调试：修复完成后，需要进行钛风机的重新安装和调试工作。
确保钛风机的安装平衡和位置准确，以防止振动再次发生。
钛风机振动是一个比较复杂的问题，需要综合考虑多个因素来进行分析和修复。
及时发现问题，并采取合适的修复措施，可以有效减小振动，确保钛风机的正常运行。
太钢450m 2烧结机投产后的整改与完善
３ 原燃 料 特 点
因为合 理利 用 自有 资源 是 太 钢 实 现发 展 战 略 目标 的重 要 工 作 ， 以太 钢 烧 结 的 含 铁 原 料 所
一
直 是 以高 比例 自产 尖 山精 矿 粉 为主 。但 尖 山
２ 工 艺 装 备 特 点
太钢 ４ ０ｍ ５ 烧 结 机 系 统 包 括 从 混 匀 矿 、 燃
表 １ 太 钢 自产 尖 山铁 精 矿 粉 物 理化 学性 能
收稿 日期 ：０ ７ ７—１ 联 系 人 ： 强 （３ Ｏ ３ ２０ —０ ７ 李 ＯＯＯ ） 山西 太 原 钢 铁 公 司炼 铁 厂
维普资讯
２０ ０ ７年第 ５期
李 强 等 太 钢 ４ ０ 烧 结 机 投 产 后 的 整 改 与 完善 ５ｍ
级 基 础 自动 化 控 制 采 用 西 门子 Ｐ Ｓ一７ Ｃ
控制 系统 ， 硬件冗 余 设计 ， 主要 完 成 过程 数 据采
集 、 理 以及 操作 、 制 、 视 等工 作 ， 完 善 的 处 控 监 有
用 了当今烧 结行 业 先进 、 熟 、 靠 的 工 艺 和装 成 可
备， 尤其 在计 算 机控 制 系统 的硬 件 配 置 和 软 件
蒸汽 预热 混合料 系 统 、 热废 气 点 火炉 保 温 系统 、
ｌ 刖 吾
大型 环冷 机 （ ２ 、 系列 三 段 成 品筛 分 整 ５ ０ｍ ）三
粒系 统 。
一
太钢 炼铁 厂 ４ ０ｍ 烧 结机经 过两 年时 间 的 ５ 工 程建设 ， ２ ０ 于 ０ ６年 ６月 ３ ０日顺 利投 产 。该工 程 由中冶 长 天 国际 工 程 有 限 公 司精 心设 计 ， 采
太钢新450 m2烧结机1号主抽风机平衡修复实践
太钢新450 m2烧结机1号主抽风机平衡修复实践何运珍【摘要】This paper introduces operation of Balance Fix on the No.1 Main exhaust fan of new 450 m2 sintering machine of Taigang StainlessSteel .According to its change trend ,the imbalance of rotors is analyzed and controlled .The imbalance of ro‐tors has been maintained ,which is to guarantee normal operation and production .%介绍太钢新450 m2烧结机1号主抽风机运行实践经验，根据生产运行过程中振动值的变化趋势，对风机转子不平衡现象进行了原因分析、过程控制，并利用检修机会进行了转子动不平衡修复，保障了设备平稳运转及生产秩序正常运行。
【期刊名称】《机械管理开发》【年(卷),期】2014(000)006【总页数】3页(P43-45)【关键词】主抽风机;转子;振动;动平衡【作者】何运珍【作者单位】山西太钢不锈钢股份有限公司装备部，山西太原 030003【正文语种】中文【中图分类】TF325.1引言山西太钢不锈钢股份有限公司（以下简称太钢）新450m2 烧结机（以下简称四烧）主抽风机于2010年2月26日投入热负荷试车，风机的各项运行参数均在正常范围内。
从2010 年4 月试生产后，根据烧结工艺的变化，风机转速需提高到800～950r，风门开度50%以上才能满足生产的正常进行，此时发现1号主抽风机的转子与电机的振动值有随风门挡板开度以及转速升高而加大的异常变化趋势。
2011年6月16日1号主抽风机用变频调整转速到852r时，风机非驱动端突然振动超高导致跳闸停机。
烧结机主抽风机振动异常的故障诊断与维修处理
烧结机主抽风机振动异常的故障诊断与维修处理烧结机主抽风机振动异常的故障诊断与维修处理【摘要】在生产运行过程中，经常会有振动异常的故障出现于烧结机主抽风机中，影响到了正常的生产，需要引起人们足够的重视。
本文以某厂为例，分析了烧结机主抽风机振动异常的故障诊断与维修处理，希望可以提供一些有价值的参考意见。
【关键词】烧结机；主抽风机；振动异常1 事故概述某厂在生产运行过程中，烧结二期2#主抽电机（TW4800-6 10KV）出现了阻尼环开裂问题，此台电机振动值在合格范围内（风门最大满负荷情况下，电机最大振动值小于2.1 mm/s）。
在返厂期间，为进一步降低电机振动做了大量工作，出厂试验数据较为理想。
但现场安装投入运行后，电机振动严重超标，风机风门开度为50%-70%时，振动值已达到4.2 mm/s -4.6mm/s。
为此，本厂只能将风门控制在70%以下生产，严重影响了烧结产能。
在此状态下，电机运行一个多月，振动值未降低。
结合相关的检修记录，电机还存在着其他的一系列问题：一是电机安装完成第一次带负载运行，振动值严重超标，无法开机，通过移动轴瓦座重新找磁力中心线，并刮瓦和垫瓦背处理轴瓦与轴之间的油隙和气隙后，振动值有所降低。
二是敲击法测量1#和2#电机以及风机轴瓦座的固有频率数据来看，振动值最大的2#主抽电机驱动端轴瓦座固有频率最低，且峰尖呈锯齿状。
在结构形式、材质一样的情况下，2#主抽电机驱动端轴瓦座固有频率最低，其相较于其他轴瓦座刚度最低；峰尖呈锯齿状，相关技术人员怀疑结构存在劣化。
三是电机在失电瞬间，振动值降幅很大；技术人员分析，失电瞬间电机无电磁力作用下，振动值大幅降低说明转子结构不圆，电机气隙不均匀，磁力中心线存在较大偏差。
2 故障诊断报告一是测试要求：根据《GB10068-2008 轴中心高为56mm及以上电机的机械振动-振动的测量、评定及限值》中的要求对本烧结厂烧一车间2#主抽风机的大电机进行测试。
烧结脱硫脱硝系统设备和管道振动原因分析
烧结脱硫脱硝系统设备和管道振动原因分析刘翔１① 何继涛２（１：中钢设备有限公司 北京１０００８０；２：津西钢铁股份有限公司 河北唐山０６４３０２）摘 要 某钢厂２×４９５ｍ２烧结，烧结项目正式投产，并同时在活性焦一体化脱硫脱硝投产后，主抽风机与脱硫脱硝增压风机配合运行，在生产过程中，一直出现烟气管道和设备振动现象，类似喘振，造成主抽风机、主电除尘器、增压风机无法正常运行，影响烧结系统的生产。
本文根据现场实际情况，列明振动产生的危害，分析振动原因是由于烟道设计缺陷、风机风量匹配原因、脱硫脱硝增压风机选型偏小等，结合烧结实际生产情况和振动分析，针对性的提出了优化管道设计、增大增压风机选型等改进措施。
经过改进后，在稳定烧结矿产能和脱硫脱硝效率的前提下，烧结与脱硫脱硝烟气管道的振动完全消除，有效提升设备运行的稳定性和降低因振动而产生的维修成本。
关键词 烧结 活性焦 脱硫脱硝 风机 喘振中图法分类号 ＴＧＴＦ０４６．４ 文献标识码 ＡＤｏｉ：１０ ３９６９／ｊ ｉｓｓｎ １００１－１２６９ ２０２３ ０４ ０１９ＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＶｉｂｒａｔｉｎｇｂｅｔｗｅｅｎｏｆＥｑｕｉｐｍｅｎｔｓａｎｄＰｉｐｅｓｏｆＤｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ＆ＤｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｉｎＳｉｎｔｅｒＰｌａｎｔＬｉｕＸｉａｎｇ１ ＨｅＪｉｔａｏ２（１：ＳｉｎｏｓｔｅｅｌＥｑｕｉｐｍｅｎｔ＆ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８０；２：ＨｅｂｅｉＪｉｎｘｉＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＧｒｏｕｐ，Ｔａｎｇｓｈａｎ０６４３０２）ＡＢＳＴＲＡＣＴ ２×４９５ｍ２ＳｉｎｔｅＰｌａｎｔ，ｓｉｎｃｅｉｔｉｓｐｕｔｉｎｔｏｒｕｎｎｉｎｇａｎｄｔｏｇｅｔｈｅｒｗｉｔｈｔｈｅｐｌａｎｔｏｆａｃｔｉｖａｔｅｄｃｏｋｅＳＯｘａｎｄＮＯｘｒｅｍｏｖｅｄｆｒｏｍｆｌｕｅｇａｓ，ａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅｔｈｅｅｘｈａｕｓｔｉｎｇｆａｎａｎｄｂｌｏｗｅｒｆａｎａｒｅｏｐｅｎｔｏｇｅｔｈｅｒ，ｉｔｉｓｆｏｕｎｄｔｈａｔｔｈｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔａｎｄｔｈｅｐｉｐｅｏｆｆｌｕｅｇａｓｖｉｂｒａｔｅ，ｔｈｅｓａｍｅａｓｓｕｒｇｉｎｇ．Ｉｔｃａｕｓｅｓｔｈａｔｔｈｅｅｘｈａｕｓｔｉｎｇｆａｎ，ｂｌｏｗｅｒｆａｎ，ａｎｄＥＳＰｃａｎｎｏｔｒｕｎｎｉｎｇｓｍｏｏｔｈｌｙ，ｅｖｅｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆＳｉｎｔｅＰｌａｎｔ．Ｓｏｔｈｉｓｐａｔｅｒｌｉｓｔｓｔｈｅｖｉｂｒａｔｉｎｇｈａｒｍｔｏｔｈｅｓｉｎｔｅｒｐｌａｎｔａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｓｉｔｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ｔｈｅｒｅａｓｏｎｉｓｔｈａｔｄｅｓｉｇｎｐｒｏｂｌｅｍｏｆｆｌｕｅｇａｓｐｉｐｅ，ｕｎｍａｔｃｈｉｎｇｏｆｆａｎｂｌａｓｔｖｏｌｕｍｅ，ｌｅｓｓｔｙｐｅｏｆｂｌｏｗｅｒｆａｎ．Ｓｏｉｔｉｓｓｕｇｇｅｓｔｅｄｔｈａｔｍｏｄｉｆｙｔｈｅｐｉｐｅ，ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｂｌｏｗｅｒｆａｎｔｙｐｅ，ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｒｏｄｕｃｉｎｇａｎｄｖｉｂｒａｔｉｎｇｃｏｎｄｉｔｉｏｎ．Ａｆｔｅｒｔｈｅｍｏｄｉｆｙ，ｔｈｅｖｉｂｒａｔｉｎｇｏｆｔｈｅｆｌｕｅｇａｓｐｉｐｅａｎｄｔｈｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔｓｉｓｒｅｍｏｖｅｄ，ｗｈｉｃｈｉｍｐｒｏｖｅｓａｌｓｏｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｓｉｎｔｅｒｍａｃｈｉｎｅａｎｄｒｅｄｕｃｅｓｔｈｅｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｃｏｓｔ．ＫＥＹＷＯＲＤＳ Ｓｉｎｔｅｒ Ａｃｔｉｖａｔｅｄｃｏｋｅ Ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎａｎｄｄｅｎｉｔｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｆａｎ Ｓｕｒｇｉｎｇ１ 前言钢铁冶金工业生产中，烧结工艺作为重要一环，起到至关重要的作用。
四烧主抽风机机壳振动及转子磨损原因分析
Ｃａ ｓ ａ ｙ ｉ ｎ Ｖｉ ｒ ｔｏ ｓ ｏ ｓ ｎ ｕ ｅ Ａｎ ｌ ｓｓ ｏ ｂ ａ ｉ ｎ ｆ Ｃａ ｅ ａ ｄ Ａｂｒ ｓｏ ｓ ａ ｉｎ ｏ ｔ ｒ ｎ Ｍ ａ ｎ Ｅｘ ｕｓ ｏ ｒ ｉ ｆＲｏ ｏ ｓ ｏ ｉ ｈａ ｔＢｌ ｗｅ ｎ Ｎｏ．４ Ｓ ｎ ｅ ｉ ｇ Ｗ ｏ ｋ ｈｏ ｉ ｔ ｒｎ ｒｓ ｐ
的 改造 和 采 用 切 割 中盘 的 方 法 ， 消除 了 存 在 的 问题 ， 而 提 高 了风 机 的运 行 寿 命 ， 减 轻维 修 工 作 量 和 安 全 运 行 的 从 为 可 靠 性 提 供 了保 障 。
关键词 ： 主抽 风 机 ； 壳 振 动 ； 道 改 造 ； 割 中盘 机 管 切 中图 分 类 号 ：Ｆ ４ ． Ｔ０６４ 文 献标 识 码 ： Ｂ 文 章 编 号 ：０９—５３ （０ １０ ０ ８ ０ １０ ４ ８ ２ １ ）６— ０ ０— ３
导致 吸风 口与机壳 连 接 螺栓 经 常 断裂 ， 风 机 的安 对 全运行 造成 了严 重威 胁 。另 外 ， 机转 子 磨 损非 常 风 严重 ， 特别 是 叶轮 中盘部 位 出现 了多处 沟痕 ， 法保 无 证烧 结机一 个大修周 期 的运行 ， 只能提前 停产 检修 ，
补年 ｌ ２月
包
钢
科
技
Ｖｏ ． １３７， ． Ｎｏ ６ Ｄｅ ｅ ｂ ｒ ２ ｃ ｍ ｅ ， ０１１
Ｓ ｉｎ ｅ ａ ｄ Ｔｅ ｈ ｌ ｇ ｆＢａ ｔｕ Ｓ ｅ ｌ ｃｅ ｃ ｎ ｃ ｎｏｏ ｙ ｏ ｏ ｏ ｔｅ
四烧 主抽 风 机机 壳 振动 及 转 子磨 损 原 因分 析
ｂｏ ｒｉ ｌｗｅ ｎ Ｎｏ．４ Ｓ ｎｅ ｉ ｏ ｋ ｈ ｐ ｏ ｒ ｎ — ｍａ ｉ ｇ Ｐ ａ ｔａ ｅａ ｌ ｚ ｄ． ｏｅ ｖ ｒ ｔ ｘｓｉｇ ｐ ｏ ｌ ｍｓａ ｅ ｓ ｌｅ ｙ ｒ 一 ｉ ｔｒｎｇ Ｗ ｒ ｓ ｏ ｆＩｏ ｋ ｎ ｌ ｎ ｒ ｎａｙ ｅ Ｍ ｒ ｏ ｅ ，ｈｅ ｅ ｉｔｎ ｒ ｂ ｅ ｒ ｏ ｖ ｄ ｂ ｅ ￣ｒ ｉｇ ｔ ｅ ｓ ｐ ｒ ｏ ｍ ｆａ ｐｉａｉ ｎ ｃ ａ ｎ ｌ ｎ ｕｔ ｎ ｅ ｔａ ｉｃ ， ｉｈ ｍａ ｈ ｅ ｖｃ ｉｅ ｏ ｌｗｅ ｍｐ ｏ ｅ ｓ ｍ ｎ ｈ ｕｐ ｏ ｆ ｒ ｏ ｓ ｒ ｔｏ ｈ ｎ ｅ ｓａ ｄ ｃ ｔ ｇ ｃ ｎｒ ｌｄｓ ｓ ｗｈｃ ｋｅ ｔｅ ｓ ｒ ｉｅ ｌｆ ｆｂ ｏ ｒｉ ｒ ｖ ｄ ａ ｔ ｉ ｗｅｌａ ｕａａ ｅ ｅ ｃｎ ｈ ｒ ｌａ ｆｍ ａｎｅ ｎｃ ｎｄ ｉ ｒ ｖｎ ｈ ｅｉｂｉｉ ｆｓｆ ｐ ｒ ｔｏ ｓ ｌ ｓ ｇ ｒｎｔｅ ｒｄｕ ｉｇ ｔ ｅ ｗｏ ｋ ｏ ｄ ｏ ｉ ｔｎａ ｅ ａ ｍｐ ｏ ｉｇ ｔ ｅ ｒ ｌａ ｌｔ ｏ ａｅ ｏ ｅ ａｉ ｎ ． ｙ Ｋｅ ｙ ｗｏｒ ｓ： ａｎ ｅ ｈ ｕ ｔｂｏｗｅ ； ｉ ａｉｎ ｆｃ ｓ ｒｆ ｒ ｐ ｐ ｌｎ ｓ ｃ ｅ ｔａ ｉｃ ｄ ｍ ｉ ｘ ａ ｓ ｌ ｒ ｖｂｒｔｏ ｓ ｏ ａ ｅ；ｅｏｍ ｉ ｅｉ ｅ ； ｕｔｃ ｎ ｒｌｄ ｓ ｓ
烧结主抽风机轴向振动异常分析与处理
烧结主抽风机轴向振动异常分析与处理苏磊【摘要】针对烧结机主抽风机轴向异常振动的问题,使用容知RH130测振仪采集振动数据,利用计算机对采集数据进行精密分析,确定引起轴向振动的主要原因为转子轴向不平衡.通过采用影响系数法在现场进行动平衡校正,解决了炼铁厂烧结机轴向振动较大的现象,消除了振动异响,保证了烧结机的稳定运行.【期刊名称】《天津冶金》【年(卷),期】2016(000)0z1【总页数】4页(P51-53,56)【关键词】烧结机;轴向振动;转子;动平衡校正【作者】苏磊【作者单位】天津钢铁集团有限公司机械动力部,天津300131【正文语种】中文天津钢铁集团有限公司炼铁厂2#烧结主抽风机自2006年6月投产，其与烧结机配套使用的主抽风机属大型风机，风机转子直径3.5 m，是烧结车间废烟气清除的主要设备。
在设备运行时，由于该风机转速较高，达到1 000 r/min，其安全稳定运行至关重要，特别是在该风机高速旋转状态下，通过精密诊断及时发现轴向振动较大的主要原因，对预防设备非计划停机显得尤为重要。
通过动平衡技术为风机叶轮添加合理配重，使风机振动值恢复至正常水平，为风机的安全运行提供了保障。
2.1 设备功能炼铁厂2#烧结主抽风机主要将烧结机中铁原料，矿粉，生石灰，焦炭，无烟煤等混合物燃烧产生的废烟气抽出至脱硫塔，进行除尘等一系列工艺操作，将烟气中排放的颗粒物保持在20 mg/N m3以下，SO2排放稳定在100mg/Nm3以下，最终将排放指标合格的烟气排放至大气。
2.2 主要技术参数名称：炼铁厂2#烧结主抽风机；型号：SJ20000-14T；处理烟气量：20 000 m3；全压：42 000 Pa；介质含尘量＜850mg/m3；电机功率：5 800 kW；风机转速：1 000 r/min。
2.3 设备传动图及主要振动监测点位如图1所示，炼铁厂2#烧结主抽风机由电机驱动，风机主轴与电机用弹性柱销联轴器与电机主轴相连，并传递扭矩。
新区烧结机主抽风机异常振动分析及控制
2018年第 3 期2018 年 7 月新区烧结机主抽风机异常振动分析及控制李鸿昌 王兴国 徐万从（昆钢安宁公司检修厂）摘 要本文针对昆钢新区烧结主抽风机异常振动现象，采用ZXP-F8N振动分析仪对烧结主抽风机运行数据进行采集，通过对时域波形、频谱、轴心轨迹进行分析,查找出风机振动原因为转子不平衡导致，采用叶轮现场动平衡的方法，消除风机振动异常故障。
关键词 抽风机 振动 频谱分析 动平衡1 概述烧结主抽风机是烧结生产的关键设备，其作用是在烧结机台车下抽风形成负压，将空气不断吸入烧结燃烧带使烧结矿燃烧，同时将燃烧产生的废气抽走。
主抽风机转子直径、转动惯量较大，在运行中若发生有害振动，不但会使滑动轴承破碎，甚至还会引起地基连接螺栓的松动，以及机壳变形和转子报废。
因此，对风机工作状态进行监控，采取措施预防振动的发生，对提高风机工作效率，延长使用寿命具有重要意义。
本文针对昆钢股份安宁公司新区烧结SJ17000-0.815/0.645抽风机出现的振动问题，采用DDCZ-ZXP-F8N振动分析仪器对风机振动数据进行采集，采集烧结抽风机故障信号，通过波形图、频谱图等特征分析出主抽风机产生的振动原因，采取合理措施，使烧结抽风机振动得到有效控制。
2 新区烧结风机结构、主要参数昆钢股份安宁公司新区烧结厂S J17000-0.815/0.645离心抽风机是陕西鼓风机有限公司制造，风机为双进风，双支承结构，烧结主抽风机构成如图1。
主要由电机1、膜片联轴器2、近端轴承座3、远端轴承座4、风机机壳及叶轮及润滑系统等构成。
右侧为本次振动监测点布置图。
测点为轴承座垂直、水平、轴向三个位置。
图 1 烧结抽风机构成及振动测点布置烧结主抽风机主要技术参数如下：双侧进气，电机功率为6 500 kW，叶轮直径φ3 040 mm；风机转子重量9 993 kg；昆钢科技· 2 ·2018 年第 3 期风机转子GD2：15 650 kg/m 2；风机主轴正常转速1 500 r/min ；风机转子临界转速：1 890 r/min 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
b ±0105
c ±0105
- 0118
0
d ±0105 0102
联轴器张口 e- f
0110 0102～0101
联轴器间隙 g
3～3125
311
磁力中心线 h
40 ±5
40
表 7 1 # 主抽风机重新安装调整后冷态运转数据
项目
风机 驱动端
风机非 驱动端
电机 驱动端
电机非 驱动端
温度/ ℃
49
径向水平振动 / mm1s - 1
关键词 主抽风机 振动 诊断 动平衡调整
1 前 言
山西太钢不锈钢股份有限公司 450 m2 烧结 机采用两台英国豪顿公司制造的主抽风机 ,设 计风量 21 000 m3/ min ,抽风负压 17 150 Pa ,配 套电机 7 800 kW ,风机转速 1 000 r/ min ,采用一 台西门子变频软启动装置 ,为百叶窗型挡板调 节风量模式 。这两台风机由英国豪顿公司技术 人员安装调试 ,冷态试车时电机及风机转子的 振动均正常 。2006 年 6 月 30 日烧结机热负荷 试车约两个月后 ,非脱硫系主抽风机 (以下称 1 # 主抽风机) 电机及风机转子的轴瓦振动值出现 逐渐增高的趋势 ,数据见表 1 ,且有随风机入口 废气温度和风门挡板开度升高而加大的趋势 。
3～3125
0
- 0115
0
0104
0104～0101
311
磁力中心线 h
40 ±5
42
表 4 1 # 主抽风机更换转子后冷试车数据
项目
风机 风机非 电机 电机非 驱动端 驱动端 驱动端 驱动端
温度/ ℃
48
48
46
47
径向水平振动/ mm1s - 1 113
114
111
112
径向垂直振动/ mm1s - 1 110
烧结球团
第 34 卷 第 2 期
48
Sintering and Pelletizing
2009 年 4 月
太钢 450 m2 烧结机主抽风机振动的分析与处理
曹素辉 封安宝
(山西太钢不锈钢股份有限公司炼铁厂)
摘 要 介绍了太钢 450 m2 烧结机 1 # 主抽风机振动的原因分析和处理过程 。总结了该 厂在主抽风机管理方面的经验 ,并提出了作者的观点 。
0132
0175 过盈 0104
0132
无
过盈 0104
下挠度
0107 0108
位 置 安装标准 实测数据
表 3 1 # 主抽风机联轴器间隙 、对中及电机磁力中心线调整数据 (单位 :mm)
a ±0105
联轴器中心差
b
c
±0105
±0105
d ±0105
联轴器张口 e- f
0110
联轴器间隙 g
Байду номын сангаас
( F1 + F2)
0128～0132 0175～0180 0～ - 0105
0130
0175 过盈 0102
0132
无
过盈 0102
下挠度
0107 0108
表 6 1 # 主抽风机联轴器间隙 、对中及电机磁力中心线重新安装调整数据 (单位 :mm)
位 置 安装标准 实测数据
a ±0105
0
联轴器中心差
轴向振动 / mm1s - 1
410～810
44 317～417 210～310 710～810
44 310～316 110～210 110～210
43 215～310 110～210 110～210
图 3 1 # 主抽风机再次安装调整后驱动端振动监测曲线
从图表中可以看出 ,虽然在豪顿公司技术 人员的指导下 ,对 1 # 主抽风机再次进行了安装 调整 ,但各轴承的振动依然没有好转 。从振动 监测仪显示 ,风机振动类型为低频振动 ,振动频 率 1615 Hz ,驱动端和非驱动端的振动分别达到 了 21892 mm/ s、312 mm/ s。这充分说明各轴承
表 1 1 # 主抽风机振动数据对比
项目
风机 风机非 电机 电机非 驱动端 驱动端 驱动端 驱动端
冷态 径向水平振动/ mm1s - 1 019 116 110 019
试车 径向垂直振动/ mm1s - 1 110 110 015 012
数据 轴向振动/ mm1s - 1
017 115 019 014
位 置
安装标准 1 # 驱动端 1 # 非驱动端
A 0110～0115
0109 0109
侧间隙
B 0110～0115
C 0110～0115
0109
0117
0115
0120
D 0110～0115
0117 0115
油量 ( E)
窜动 ( F1 + F2)
瓦背过盈
0128～0132 0175～0180 0～ - 0105
表 5 1 # 主抽风机转子轴承重新安装调整数据 (单位 :mm)
位 置
安装标准 1 # 驱动端 1 # 非驱动端
A 0110～0115
0110 0109
侧间隙
B 0110～0115
C 0110～0115
0115
0115
0115
0120
D 0110～0115
0110 0115
油量 ( E)
窜动
瓦背过盈
9 月 27 日重新更换风机转子轴承 ,其安装 调整数据列于表 5 、表 6 。
1 # 主抽风机重新安装调整后 ,进行了 2 个 小时的冷态试车 ,试车数据见表 7 。试车过程中 还同步进行了在线振动检测 。从表 7 中可以看 出 ,尽管重新进行了安装调整 ,但冷态空负荷运 转时的振动还是远比该转子受热前冷态运转大 得多 ,没有任何改观 。而且从在线振动检测数
为了确保风机运行安全 ,被迫采取了定废 气温度 、定风门开度的生产方式 ,给正常生产带 来了很大困难 ,成为制约烧结机高效运行的重 大设备问题 。在两年多的生产过程中 ,太钢与
收稿日期 :2009 - 02 - 02 联系人 :曹素辉 (030003) 山西太原市尖草坪太钢炼铁厂烧结区
国内多家检测单位对 1 # 主抽风机进行了多次振 动检测 ,经对数据进行分析 ,认为 1 # 主抽风机的 振动可能是由风机转子受热后应力释放变形导 致动平衡不好引起的 。2008 年 9 月 22 日 ,太钢 利用 450 m2 烧结机投产后的第一次年修 ,对 1 # 主抽风机进行了风机转子更换 (备件为新采购 的英国豪顿风机转子) ,以期解决困扰了两年多 的振动问题 。
下 ,进行了风机冷态试车 ,试车数据和振动监测 记录见表 8 和图 3 、4 、5 。
表 8 1 # 主抽风机再次安装调整后冷态运转数据
项目
风机 驱动端
风机非 驱动端
电机 驱动端
电机非 驱动端
温度/ ℃
45
径向水平振动 / mm1s - 1
314～411
径向垂直振动 / mm1s - 1
410～510
驱动端轴承振动值超高 (317 mm/ s) 而被迫停机 组织抢修 。对风机转子驱动端和非驱动端轴瓦 开盖检查发现 ,驱动端下轴承止推面钨金有一 块约 2 cm2 的脱落 ,同时在轴承工作面生成了一 条深 015 mm 、宽 2 mm 的研磨沟 ,该轴承判废 , 更换新轴承后按豪顿标准重新装配 、调整和对 中 。分析认为 ,止推面钨金脱落是由于风机转 子轴向振动大形成对止推面的敲击而造成的 。 213 9 月 27 日重新安装调整及运转情况
2009 年第 2 期
曹素辉 等 太钢 450 m2 烧结机主抽风机振动的分析与处理
49
b) 联轴器间隙 、对中及电机磁力中心线数 据见图 2 。 212 9 月 23 日更换转子安装调整及运转情况
2008 年 9 月 23 日 ,更换 1 # 主抽风机转子 , 其 安 装 调 整 数 据 列 于 表 2 、表 3 。9 月 2 4 日
Keywords rotary equipment , vibration , on2line analysis ,expert system ,fault diagnose
© 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
110
015
012
轴向振动/ mm1s - 1
113 115 019 015
9 月 25 日 20∶30 ,450 m2 烧结机年修任务 全部结束 ,主抽风机正常启动 ,系统投料生产 。 热态运转 5 小时后 ,1 # 主抽风机各轴承振动值 均有 015～017 mm/ s 的升高 ,且轴向振动明显 增大 ,但还基本稳定 。从 9 月 26 日 12∶30 开始 , 1 # 主抽风机电机及转子轴承的振动开始大幅增 大 ,风机非驱动端轴向振动最大达 617 mm/ s ,且 各振动值有随废气温度升高和风门开度增大而 增加 的 趋 势 , 生 产 上 只 得 采 取 定 风 门 开 度 (18 %) 、定废气温度 (105 ±5 ℃) 的特护措施进 行维持 。9 月 27 日 10∶30 , 1 # 主抽风机因电机
抽风机都进行了监测和分析 ,并对 1 # 主抽风机 进行了以下内容的再次安装调整和检查工作 。
(1) 风机转子驱动端 、非驱动端的集流器间 隙检查 ;
(2) 风机转子轴承箱各部螺栓预紧力检查 ; (3) 轴瓦侧间隙 、窜动间隙 、油量间隙 、瓦背 过盈数据检查 ; (4) 入口百叶窗开启同步检查 ; (5) 风机转子和电机联轴器同轴度调整 ; (6) 电机磁力中心线数据确认 。 经过再次安装调整 ,所有步骤和数据均符 合英国豪顿技术标准 ,在外方技术人员的监测