《炸药爆炸理论》讲义,安徽理工大学__郭子如教授_第三章_炸药的热分解与热安定性

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第一部分爆破作用基本原理

第一部分爆破作用基本原理

1.3 单个药包在介质中的爆破作用
条形药包;根据施工条件将药包做成长条形,可以是 圆柱状也可以方柱状。通常人们把药包长度大于最短 边或其换算直径4倍时的药包,称为条形药包。在实 际应用中,炮孔法、中深孔法和硐室爆破中的条形药 包都属条形(延长)药包。
平面药包:理想的平面药包一般理解为药包的长度和 宽度比厚度要大得多,利用药包爆炸产生的的平面压 缩波对介质作功,能显著地提高爆炸作用能量的定向 性和密集性。爆炸复合、硬化、压实以及水下大面积 炸礁等,可以看做是平面药包在实际中的应用。
• 燃烧:炸药在火焰或热作用下可能引起燃烧。燃
烧的速度一般比较慢,但当燃烧生成的气体或热 量不能及时排出时,可能导致爆炸。因此,当遇 到炸药燃烧时,切不可采用砂土覆盖去灭火。
1.1 炸药爆炸的基本要素
• 爆炸:当炸药受到足够大的外能作用时,会发生
猛烈的化学反应,引起炸药爆炸。爆炸反应传播 速度保持在稳定值时的化学反应称为爆轰。这时 炸药的能量释放最充分、最集中。
1.3 单个药包在介质中的爆破作用
特定形状药包:将炸药做成特定的药包,用以 达到特定的爆破作用。应用最广泛的是聚能爆 破法,把药包外壳的一端加工成圆锥形或抛物 面形的凹穴,使爆轰波按圆锥或抛物线形凹穴 的表面聚集在它的焦点或轴线上,形成高速射 流,击穿与它接触的介质的某一特定部位。这 种药包在军事上用做破甲弹以穿透坦克的外壳 或其他军事目标,在工程上用来切割金属板材、 大块的二次破碎以及在冻土中穿孔等。
1.1 炸药爆炸的基本要素
• 炸药爆炸具有以下3个基本要素:1)化学反应
过程大量放热。放热是炸药爆炸得以自动高速进 行的必要条件,也是炸药爆炸对外力作功的动力。 一般常用工业炸药爆炸时,每1kg放出的热量大 于3000kJ。2)化学反应速度极快。这是区别 于一般化学反应的显著特点。一般工业炸药爆炸 的反应速度大于3000m/s。3)化学反应过程 生成大量气体。炸药爆炸所产生的气体产物,是 爆炸作功的媒介。工业炸药爆炸时生成气体量在 1m3/kg左右。

炸药爆炸基本理论PPT课件

炸药爆炸基本理论PPT课件

爆炸 炸药
物理爆炸(不发生化学变化 ) 化学爆炸(有新的物质生成 ) 核爆炸 (核裂变或核聚变 )
在一定条件下,能够发生快速化学反应,
放出热量,生成气体产物,显示爆炸效应的
化合物或混合物. 。
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3.1 爆炸和炸药的基本概念
.
4
3.1 爆炸和炸药的基本概念
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3.1 爆炸和炸药的基本概念
二、炸药爆炸的三要素:
3.2.1 炸药的起爆机理
炸药是具有一定稳定性的物质,如果没有任何外部能量 的作用,炸药可以保持它的平衡状态。为了使炸药爆炸变为 现实,还必须给炸药以一定的外作用。
1、起爆与起爆能
炸药在外界能量作用下发生爆炸反应的过程称为起爆。
足以引起炸药爆炸的外加能量,叫做起爆能。
炸药起爆能一共有三种:
1).热能-------导火索
24
3.2 炸药的起爆和感度
3.2.2 炸药的感度
4.冲击 波感度
殉爆 殉爆 距离
炸药在冲击波作用下发生爆炸的难易程度,称为 炸药的冲击波感度。
炸药对冲击波感度的试验和表示方法常用的为隔板试验。该 法是在主发炸药(用以产生冲击波)和被发炸药(被冲击波 引爆)间放置惰性隔板(金属板或塑料片),常用升降法测 定使被发炸药发生50%爆炸的临界隔板厚度,作为评价冲击 波感度的指标。
NH4NO3 →0.5N2 + NO + 2H2O+36.1kJ 或 NH4NO3 →N2O + 2H2O+52.4kJ ➢起爆药柱引爆:
NH4NO3 →N2 + 2H2O + 0.5O2
+126.4kJ
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3.1 爆炸和炸药的基本概念

《炸药爆炸理论》讲义,安徽理工大学 郭子如教授 第七章 炸药的爆炸作用

《炸药爆炸理论》讲义,安徽理工大学  郭子如教授 第七章 炸药的爆炸作用

第七章 炸药的爆炸作用炸药发生爆炸时所形成的高温高压气体产物,必然对周围的介质产生强烈的冲击和压缩作用。

若物体与爆炸的炸药接触或相距较近时,由于受到爆轰产物的直接作用,物体便产生运动、变形、破坏和飞散;若物体离爆炸源较远时,则受爆轰产物的直接破坏作用就不明显。

但是,当炸药在可压缩的介质(如空气、水等)中进行爆炸时,由于爆轰产物的膨胀,压缩周围的介质并在介质中形成冲击波,此冲击波在介质中传播,便可以对较远距离的物体产生破坏作用。

因此,炸药爆炸对周围物体的作用,既可以表现在较近的距离上,又可以表现在离炸药较远的距离上。

习惯上将炸药爆炸时对周围物体的各种机械作用称为炸药的爆炸作用。

通过分析知道,炸药的爆炸作用与炸药的装药量、炸药的性质、炸药装药的形状(在一定的距离上),以及爆炸源周围介质的性质等因素有关。

通过对炸药爆炸作用的研究,可以正确地评价炸药的性能,为合理使用炸药和充分发挥其效能,以及为各种装药设计提供必要的理论依据。

7.1爆炸冲击波在介质分解界面上的初始参数炸药爆炸时,在与之接触的介质中必然要产生冲击波,在爆轰产物中可产生冲击波或稀疏波。

(研究初始参数对评定炸药爆炸对邻近介质的作用,冲击波传播规律很有益处)介质中的初始冲击波参数取决于炸药的爆轰参数和介质的性质(力学性质:压缩性与密度),如果介质的密度大于爆轰产物的密度,则在介质与爆轰产物分解面处的压力x P ﹥2P (爆轰压力),同时向爆轰产物中传递一个冲击波;否则x P ﹤2P ,则向爆轰产物中传递一个稀疏波。

2P >x P 时情形:当装药在空气中爆炸时,最初爆轰产物与空气的最初分界面上的参数,也就是形成空气冲击波的初始参数。

图7-1 2x P P 时分界面附近初始参数分布情况由于爆轰形式的冲击波在开始阶段必然是强冲击波,可采用强冲击波关系式:x x u k D 21+= 2021x x D P k ρ=+ 011ρρ-+=k k x (7-1)可见,只要能从理论上获得x u ,即可计算其它参数。

3 炸药爆炸基本理论

3 炸药爆炸基本理论

1) 炸药的氧平衡关系 指炸药内含氧量与可燃元素充分氧化所需氧量之间的关系
(充分氧化指C、H生成CO2、H2O)。
这一关系用氧平衡值Kb表示。
单质炸药,以1mol计算
d ( 2 a b / 2) 16 100 % Kb= M 混合炸药,以1kg计算
氧平衡值计算
Kb=
表示。即
d ( 2 a b / 2) 16 100 % 1000
特点是:质点的移动方向与波的传播方向相反,弱扰动。
(以活塞运动为扰动源解释,特征线发散) 。
3.4.4 冲击波的基本知识
1)冲击波形成的物理过程 冲击波的形成: 可以认为,冲击波是一系列 微幅压缩波叠加所形成的,其
o t
tn t3 t2 t1
x
波头沿第一道波传播,波尾沿
最后一道微幅波传播,扰动区 即波头——波尾间的区域。
混合炸药:用殉爆距离来表示其冲能感度
殉爆距离:主动药卷能诱爆被动药卷间的最大距离 , 单位cm ,图3.9。
1
2
L
3
图3.9 殉爆距离的测定
1—雷管;2—主发装药;3—被发装药
2)影响炸药感度的因素 炸药的化学结构(内在影响因素)
键能,分子结构和成分,生成热,热效应,活化能,热
容量等。
炸药的物理性质(外在影响因素)
应的过程。
3.1.2 炸药
一种相对安定的物质系统,在一定条件下能够发生快 速化学反应,放出能量,生成气体产物,并显示爆炸效应 的化合物或混合物。 一般有四种元素组成:C、H、N、O
3.1.3 化学爆炸的三要素(基本特征)
反应放出大量热 三要素 生成大量气体产物 (高温) (高压)
反应高速度和自动传播 (高速)

《爆炸理论基础》PPT课件

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爆发点测定原理很简单将定量炸药005g放在恒温的环境中5min如果炸药没有爆炸说明此环境温度太低升高环境温度后再试如果不到5min就爆炸说明环境温度太高降低环境温度再试直到调整到某一环境温度时炸药正好在5min爆炸此环境温度就是炸药的爆发点
爆破安全工程
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目录
1 炸药爆炸的理论基础 2 工业常用炸药 3 爆破技术 4 爆破器材的安全检验与安全管理 5 工程爆破公害及安全措施 6 爆破安全管理
着做功的功率。
爆炸反应的速度通常用爆速来衡量,
爆速指爆炸过程在炸药中传播的稳定速
度。单质炸药爆速一般在1100~8000m/s。
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1.2 炸药的反应形式
爆炸不是炸药唯一的化学反应形式,在特 定的反应条件下,同种炸药可能有四种不同形 式的化学反应: • 热分解 • 燃烧 • 爆炸 • 爆轰
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炸药的敏感度
炸药在外能作用下,发生爆炸反应的难易
程度叫做炸药的敏感度,简称感度。
炸药的敏感度高低对于炸药的加工制造、 贮存运输及安全使用都十分重要。
研究炸药的感度的目的在于掌握炸药在特 定条件下爆炸的可能性,分析影响感度的诸因 素,通过采用相应的措施,使炸药的感度满足 生产、贮存、运输、使用和经济上的不同要求。
8-放气孔;9-低熔点合金
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常见炸药的爆发点
炸药名称 二硝基重氮酚 雷汞 胶质炸药 特屈儿 硝化甘油
爆发点(0C) 170~175 170~175 180~200 195~200 200~205
炸药名称 泰安 黑索金 梯恩梯 硝铵类炸药 叠氮铅
爆发点(0C) 205~215 215~235 290~295 280~320 330~340

火工品设计原理(安徽理工-第一章热爆炸理论与爆轰点火

火工品设计原理(安徽理工-第一章热爆炸理论与爆轰点火

(T T0 )(

(将第一式在临界条件下炸药温度T 按谢苗诺夫三条假设用 环境温度T 代,因而近似等于1)令 :
=1 临界 1 爆 值可用与预测临界温升 ( T-T0 谢苗诺夫数 : E / RT
0
RT0 E——J/mol T——℃
(T T0 )(
E
2
)
(无量纲对比温度)
1 起化学作用的杂质:晶格变化易激发,爆发点降低,爆速增高;
2
不起化学作用的杂质:吸热,热感度降低(有相变更显著)
例:摔炮制造,引入氨,制后氨挥发,感度提高,使用效果好。 (炸药本身性质影响可 另外,组成炸药成分状态等 从各参数公式分析中讨论)。
E.z..c.q都对热起爆有影响
小结 :
热爆炸基本方程
E d dT 2 RT0
2 0
d QZE E / RT0 CRT 得: e 积分得 te e 2 dt CRT0 QZE
0
e
0 e 临界温度T与环境温度T近似,
上式取对数: 与实验经验公式
CRT02 E ln t e ln RT0 QZE B ln t c A 基本相等 T
、 a给出后,如何判断热爆炸是否能发生。 掌握:T 、Z 、 Q 、
第三节 爆炸延滞期的计算(也叫感应期,诱导期) 在一定条件下经过多少时间发生爆炸(主要决定与环境温度)
1.绝热条件 (炸药与外界无热交换) 热爆炸基本方程 消耗)将上式无量纲化: 则简化为 (假定爆药量没有

E RT0
2
(T T0 )
1

1

1
-E/RT=- E/RT 0 + 1

《炸药爆炸理论》讲义,安徽理工大学__郭子如教授_第三章_炸药的热分解与热安定性

《炸药爆炸理论》讲义,安徽理工大学__郭子如教授_第三章_炸药的热分解与热安定性

第三章 炸药的热分解与热安定性3.1 热分解概述3.1.1 热分解的定义在热的作用下,物质(包括炸药)分子发生键断裂,形成相对分子质量小于原来物质分子的众多分解产物的现象,称为物质的热分解。

3.1.2 研究热分解的意义及研究简史意义:物质的储存期(货架寿命-shelf life );火药的弹道性质;加工制造炸药制品,例如要在较高温度下(100℃以上)压制成型,通过机械加工做成各种几何形状的产品,需要对热分解速度,是否导致爆炸危险作出回答;飞机和导弹携弹飞行过程中有可能使炸药部件受到较大的热能冲击;武器的装药量增加,有的超过了数百千克乃至数千千克,因此装药内部的热积累有时相当严重;在民用炸药的应用中,对耐热性能的要求也越来越高,例如,在石油开采中,要求石油射孔弹能在200℃下保持数小时不发生热爆炸反应,而且还要保持其主要物理化学性能不变。

由此可见,不论在军事上还是在民用上都要求炸药具有良好的热安定性和较低的热感度。

因此,测定和研究炸药性能与温度的依赖关系就显得特别重要。

简史:早期(上世纪60年代)热分解研究工作集中在热分解速率较快的火药、推进剂及其组成的受热后的表现,集中在对炸药分解速率动力学参数如活化能E 和指前因子A 等的研究,且是在等温条件下热分解动力学规律。

近期(20世纪60年代以后)利用先进的科学手段如:FIR (傅里叶红外)、ARC (加速度量热仪)、气—质联用仪、光电子能谱仪和飞行质谱仪等来更为细致得研究炸药的热分解产物和过程。

一般采用非等温动力学的研究研究。

3.1.3 物质热分解时伴随的现象及化学动力学基础知识物质分子受热后,热运动加剧(振动、转动等),在最薄弱的键处发生分子键断裂,表现出以下现象:(1)释放出气体;(2)质量随之减少;(3)除热中性反应(分子重排)外,分解过程中还伴随着热量的变化(吸热或放热);(4)如果在密闭空间,气压将增加。

根据这些特征可以研究、追踪物质热分解的宏观变化过程—唯象动力学性质。

rdx的爆炸产物组成和爆热的计算与分析

rdx的爆炸产物组成和爆热的计算与分析

RDX 的爆炸产物组成和爆热的计算与分析张金龙,郭子如,杜明燃,李 国(安徽理工大学化学工程学院,安徽淮南232001)摘要:笔者用经验确定方法确定了常见军用炸药黑索今(RDX )的爆炸产物组成,并利用盖斯定律计算了爆热㊂对上述计算结果进行分析,采用VLW 状态方程的理论计算法得到爆炸产物组成和爆热值,并与其它文献得到的RDX 炸药的爆热进行了比较和分析㊂L-C 计算得到的单晶体RDX 炸药的爆热值最为准确,因此,采用L-C 法更为优越㊂关键词:RDX ;爆热;爆轰产物;经验算法;L-C ;B-W ;最大放热量规则中图分类号: 文献标志码:A 文章编号:1674-3970(2019)04-0024-04收稿日期:2019-07-19作者简介:张金龙(1998 ),安徽宿州人,主要从事弹药工程与爆炸技术工作㊂E-mail :965294329@ ㊂引用格式:张金龙,郭子如,杜明燃,等.RDX 的爆炸产物组成和爆热的计算与分析[J ].煤矿爆破,2019,37(4):24-27.ZHANG Jinlong ,GUO Ziru ,DU Mingran ,et al.Calculation and Analysis of Explosive Product Composition and Heat of RDX [J ].Coal Mine Blasting ,2019,37(4):24-27.Calculation and Analysis of Explosive Product Composition and Heat of RDXZHANG Jinlong ,GUO Ziru ,DU Mingran ,Li Guo(School of Chemical Engineering ,Anhui University of Science and Technology ,Huainan 232001,China )Abstract :The composition of explosive products of common military explosive (RDX)is determined by empiricalmethod,and the detonation heat is calculated by using Hess's law.Based on the above calculation results,the composition of explosive products and the value of detonation heat were obtained by using the theoretical calculation method of VLW equation of state,and the detonation heat of RDX explosive was compared and analyzed with that of other literatures.The detonationheat value of the single crystal RDX explosive calculated by L-C is the most accurate.Therefore,L-C method is superior.Keywords :RDX;explosion heat;detonation product;empirical algorithm;L-C;B-W;maximum heat release rule0 引言黑索今(RDX)㊁梯恩梯(TNT)等烈性高能CHON 类炸药在军工及其它方面应用广泛,深入认识和理解该类炸药的起爆性能㊁爆轰能力等是有意义的㊂炸药的各类爆轰参数是广大研究者衡量炸药性能的重要参考标准,爆轰参数在很大程度上取决于炸药爆热的大小㊂探讨炸药爆热的计算方法以及了解采用哪种方法更接近实际场景的爆轰参数具有一定实际价值㊂本文应用已有的爆轰产物组成的经验确定方法,运用盖斯定律计算出RDX 的爆热,引用了学者吴雄等的VLW 计算代码得出的爆轰产物组成,并计算了爆热,对上述计算结果进行了分析比较,同时与文献中得到的RDX 的爆热计算或实验测定值亦进行了比较,并进行了讨论㊂1 爆炸化学反应方程式的确定和爆热计算[1-5]计算炸药爆热由热化学方法㊁爆热经验计算方法和量子化学法㊂而最常用的是热化学方法㊂首先确定爆炸产物的组成,然后按照盖斯定律计算爆热㊂确定爆炸产物组成的方法主要有经验法和理论计算方法两大类㊂爆炸产物组成的理论确定方法是采用某种适当的爆轰产物状态方程,运用经典的化学平衡原理和爆轰化学反应的质量守恒原理进行产物组成确定㊂理论计算方法较为复杂,一般需要借助计算机编码来实现㊂理论方法科学原理强,因而可信度42高㊂已经公认的经验方法有Li-Chatelier(简称L-C)方法㊁Brinkly-Wilson(简称B-W)方法和最大放热量规则㊂1.1 L-C方法该方法以最大爆炸产物体积为原则,是在体积相同的情况下,侧重于放热多的反应㊂对第一类炸药(c≥2a+0.5b),由于O含量充足,C㊁H两种元素被完全氧化为CO2和H2O,并生成分子状态的N2,剩余的氧元素也被氧化为O2㊂C a H b O c N d→b2H2O+a2CO2+c-2a-b2O2+d2N2(1)对第二类炸药(a+0.5b≤c≤2a+0.5b),首先考虑对生成气体产物有利的反应,C→CO㊂余下的O平均分配,用于生成CO2和H2O㊂C a H b O c N d→3a-c2CO+c-a2CO2+c-a2H2O+a+2b-c2H2+d2N2(2)而对于第三类炸药(c<a+0.5b),由于严重负氧,L-C规则并不适用㊂我们采取改进方法㊂先将3/4H氧化成H2O,再将剩余的氧平均分配用于氧化C,使之生成CO2和CO,显然CO的摩尔数是CO2的两倍,且有固体碳生成㊂爆炸反应方程式如下:C a H b O c N d→3b8H2O+8c-3b16CO+8c-3b32CO2+b8 H2+d2N2+32a+9b-24c32C(3)当以上各化学计量数为零或负值时,该项省略㊂1.2 B-W规则布伦克里和威尔逊的计算方法遵循能量优先原则,满足H2O→CO→CO2的产物生成顺序㊂该类方法优先将炸药中的H元素全部与O元素结合,生成H2O㊂剩余的O再将炸药中的C完全氧化成CO,如果仍然剩余O,则全部用于生成CO2,如果O 含量不足,剩余的C元素,以C单质形式保留㊂炸药中的N元素则默认生成N2㊂对第一类正氧平衡炸药(c≥2a+0.5b),爆炸反应方程式与L-C方法相同,这里不再赘述㊂对负氧平衡第二类炸药(a+0.5b≤c≤2a+ 0.5b),O元素在完全氧化H元素之后,全部用于生成CO㊂完整的爆炸反应方程式如下:C a H b O c N d→b2H2O+4a-2c+b4CO+2c-2a-b2CO2 +d2N2(4)对第三类严重负氧炸药(c<a+0.5b),O元素在完全氧化H元素之后,不足以将C元素完全氧化,故有C单质生成㊂爆炸反应方程式如下:C a H b O c N d→b2H2O+2c-b2CO+2a-2c+b2C+d2N2(5)该爆炸反应方程式满足0.5b≤c<a+0.5b 1.3 最大放热量规则该类方法即H2O→CO2方法㊂先将H元素氧化成H2O,再将C元素氧化生成CO2,而不生成CO (针对负氧平衡炸药)㊂对于CHON型炸药,爆炸的产物组成与CO反应生成CO2和C㊁H2与CO生成H2O和C的两个反应有极大关联㊂2CO⇔CO2+C+172.56H2+CO⇔H2O+C+131.28可以得到最终负氧平衡(c≤2a+0.5b)的炸药爆炸反应方程式为:C a H b O c N d→b2H2O+2c-b4CO2+4a-2c+b4C+d2N2(6)该爆炸反应方程式满足0.5b≤c<2a+0.5b 1.4 VLW状态方程二十世纪八十年代,吴雄等人以维里(VIRIAL)理论为基础建立了爆轰产物状态方程(VLW EOS),又于九十年代在理论上加以完善,历经三十多年的应用考察,证实了采用该状态方程和相应的计算机编码计算可以很好的计算还原炸药爆轰产物组成㊂该爆轰产物状态方程形式如下:PVRT=1+B*(T*)ω+B*(T*)T*1/4∑m n=3ω(n-1)(n-2)n (n≥3,m≤5)(7)式中:B*(T*)为无量纲第二维里系数,T*为无量纲温度,方程具体内容,可参照文献[6]㊂依据该状态方程可以理论计算出爆轰产物组成和爆轰参数㊂2 爆热计算参数及比较2.1 爆热参数计算方法采取理论计算方法进行计算㊂遵循化学反应过52程中,体积恒定或者压力恒定,且系统没有做任何非体积功时,化学反应热效应只取决于反应的初态和终态,与反应的具体路径无关的规则,即盖斯定律㊂爆轰产物的生成,只能由两种方法得到㊂一是由各类元素的稳定单质直接反应得到,二是通过稳定单质生成的炸药发生爆炸反应后得到㊂我们将稳定单质直接生成爆轰产物所释放的热量定为Q1.3,炸药爆炸反应过程所放出的热量定为Q2.3,元素的稳定单质生成炸药所放出或者吸收的热量定为Q1.2㊂则按照盖斯定律对以上三者有如下关系式: Q1.3=Q1.2+Q2.3(8) 2.2 爆轰产物组成以1kg炸药为基准,运用经验确定的爆轰产物组成以及参考文献[6]运用VLW爆轰产物状态方程理论计算的RDX的爆轰产物组成(mol/kg)见下表1㊂表1 爆轰产物组成L-C B-W最大放热量规则VLW[3] H2O6.7567513.513513.513513.46036036 H26.75675000.017418919 O20000.000859459 CO26.7567506.756755.444144144 CO6.7567513.513501.495225225 NH30000.015620721 NO0001.181126126 N213.513513.513513.513512.91531532 CH40000.00608018 C006.756756.567567568 2.3 VLW方程与经验算法得到的爆热计算结果的比较 根据表1爆轰产物的组成,通过盖斯定律计算得出四种方法的RDX爆热数据及相对比值如下表2㊂表2 RDX的计算爆热计算方法爆热值/(kJ㊃kg-1)相对误差δ/% L-C5457.379045-6.867151252 B-W5178.460126-11.62703934最大放热6327.6657217.984717505 VLW5859.778927表中相对误差是以VLW方法得到的爆热值为基准(真值)得到的㊂2.4 文献中爆热值与经验算法结果比较为进一步分析讨论,参考多篇文献中的RDX 爆热数据㊂本文所参考的文献[7]中的RDX爆热值是文献作者在测试铝成分对RDX炸药性能研究时所做的空白组对照试验,具体爆热的试验方法参照GJB772A-97㊂本文所参考的文献[8]中的RDX爆热值是文献作者对含铝炸药进行研究时所做的空白组试验㊂试样采用圆柱形压装RDX,并投入了5%的黏结剂㊂药柱的长径比为(1.0~1.2)∶1.0㊂一端带雷管孔㊂黏结剂的组分(质量分数)为1.5% F2603㊁3%蜡和0.5%石墨㊂试样质量为25g,采用8号铜电雷管端面起爆㊂本文所参考的文献[9]中的RDX爆热值是运用KHT(Kihara-Hikita-Tanaka)程序得到RDX的p-v等熵数据,并采用非线性拟合软件1stOpt的差分进化法在部分公式的约束下,对JWL(Jones-Wilkins-Lee)状态方程进行参数的预测㊂KHT程序则是由以炸药组分出发㊁以混合产物自由能最小的原理找出最佳的爆轰产物组成的KHT状态方程采用FORTRAN语言编制而成的㊂具体计算方法可参考文献[6]㊂本文所参考的文献[10]中的RDX爆热值测定所采取的试验装置为:绝热型爆轰量热计㊂采取的试验方法为:将固体试样压成直径25mm的药柱,并在上端开有直径7mm㊁深15mm的雷管孔,在精确称量后放入直径25mm㊁壁厚8mm的陶瓷外壳中,并接好铜壳电雷管悬挂在弹盖下方;在改好弹盖之后抽真空并充入高纯氮至1.5MPa,然后放空高纯氮再抽真空,然后得到的试验值㊂本文所参考的文献[11]中的RDX爆热值是在研究炸药密度与炸药爆热的关系时,引用文献[12]中炸药密度与爆热的关系式所得到的不同炸药密度下的炸药爆热㊂由文献[11]中RDX所对应的爆热值随密度增大缓缓上升可知,RDX的最大爆热应略高于密度1.50g/cm3时的5401kJ/kg的爆热值,接近L-C法所得到的5458kJ/kg,但仍远低于最大放热规则所计算的6328kJ/kg㊂本文所参考的文献[13]中的RDX爆热值是文献作者在精确建立爆轰参数隶属函数时为研究各62炸药相对TNT所对应的隶属函数值所引入的常见单质炸药爆热值㊂本文所参考的文献[14]中的RDX爆热值是文献作者在利用主成分分析法研究炸药5大爆轰参数(爆热㊁爆速㊁爆压㊁爆容㊁爆温)对炸药性能影响的相关系数大小所引用的常见单质炸药爆热值㊂结果如下表3㊂其相对误差之比如下表4㊂表3 其他文献RDX爆热值参考文献文献[8]文献[9]文献[10]文献[11]文献[12]文献[13]文献[14]爆热值/(kJ㊃kg-1)5530563759145812540156305820表4 经验算法与其他爆热值的相对误差%文献[8]文献[9]文献[10]文献[11]文献[12]文献[13]文献[14] L-C-1.3132-3.1865-7.7210-6.10151.0439-3.0661-6.2306 B-W-6.3570-8.1508-12.4373-10.9005-4.1203-8.0202-11.0230最大放热14.424312.21266.99478.872417.157312.39198.7228 由表4可以发现,各参考文献中(除文献[9])爆热值均最为接近L-C法所计算得到的RDX爆热值,且文献[9]中爆热值与L-C法及最大放热规则所得到的爆热值相对误差的数值接近,也可一定程度说明L-C法的优越性㊂3 结论1)在利用爆轰产物经验算法计算RDX的爆热时,最大放热规则得到的爆热值最大,B-W法得到的爆热值最小,2)L-C法在理论运用中所计算得到的RDX爆热较其余两种方法更接近VLW状态方程得到的爆热值㊂3)最大放热量规则所得到的爆轰产物组成比例最接近VLW状态方程所得到的爆轰产物组成比例㊂4)通过让经验算法得到的RDX爆热值与多个参考文献中的RDX爆热值相比较可知,采用L-C 法计算得到的单晶体RDX炸药的爆热值较其余两类更为准确㊂5)此爆热值同样适用于各类混装炸药爆热的计算㊂参考文献:[1]炸药爆炸理论编写组.炸药爆炸理论[M].淮南:安徽理工大学,2011.[2]Wu X,Sun J,Xiao L J.The detonation parameters of new powerful explosives compounds predicted with a revised VLW EOS.In:Proceedings of the Ninth Symposium(International)on Detonation.Portland Oregon Office of Naval Research,1989:435-442.[3]李德华.炸药爆轰参数㊁生成热及爆热的理论研究[D].成都:四川大学,2005.[4]‘炸药理论“编写组.炸药理论[M].北京:国防工业出版社,1998.[5]吕春旭.工业炸药理论[M].北京:兵器工业出版社, 2003.[6]吴雄,龙新平,何碧,等.VLW爆轰产物状态方程[J].中国科学(B辑:化学),2008,38(12):1129-1132.[7]项大林,荣吉利,李健,等.黑索今基含铝炸药的铝氧比对爆轰性能及其水下爆炸性能的影响[J].兵工学报,2013,34(1):45-50.[8]胡宏伟,王建灵,徐洪涛,等.RDX基含铝炸药水中爆炸近场冲击波特性[J].火炸药学报,2009,32(2): 1-5.[9]项大林,荣吉利,李健.等.基于KHT程序的RDX基含铝炸药JWL状态方程参数预测研究[J].北京理工大学学报,33(3):239-243.[10]俞统昌,严孟超,王建灵.绝热型爆轰热量计的建立和高能炸药的爆热测定[J].含能材料,1994,2(2): 7-11.[11]苗勤书,徐更光,王延增.CHNO炸药爆热的影响因素[J].含能材料,2001,3(1):18-21.[12]俞统昌,伊孟超.混合炸药爆热的经验估算[J].火炸药,1984(2):50-55.[13]董艳丽.炸药爆轰性能的模糊综合评估技术研究[D].南京:南京理工大学,2010.[14]汪飞,何中其,陈网桦.主成分分析法用于单质炸药爆轰性能评估的研究[J].爆破器材,2013,42(2): 1-4.72。

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《炸药爆炸理论》讲义,安徽理工大学__郭子如教授_第三章_炸药的热分解与热安定性第三章 炸药的热分解与热安定性3.1 热分解概述3.1.1 热分解的定义在热的作用下,物质(包括炸药)分子发生键断裂,形成相对分子质量小于原来物质分子的众多分解产物的现象,称为物质的热分解。

3.1.2 研究热分解的意义及研究简史意义:物质的储存期(货架寿命-shelf life );火药的弹道性质;加工制造炸药制品,例如要在较高温度下(100℃以上)压制成型,通过机械加工做成各种几何形状的产品,需要对热分解速度,是否导致爆炸危险作出回答;飞机和导弹携弹飞行过程中有可能使炸药部件受到较大的热能冲击;武器的装药量增加,有的超过了数百千克乃至数千千克,因此装药内部的热积累有时相当严重;在民用炸药的应用中,对耐热性能的要求也越来越高,例如,在石油开采中,要求石油射孔弹能在200℃下保持数小时不发生热爆炸反应,而且还要保持其主要物理化学性能不变。

由此可见,不论在军事上还是在民用上都要求炸药具有良好的热安定性和较低的热感度。

因此,测定和研究炸药性能与温度的依赖关系就显得特别重要。

简史:早期(上世纪60年代)热分解研究工作集中在热分解速率较快的火药、推进剂及其组成的受热后的表现,集中在对炸药分解速率动力学参数如活化能E 和指前因子A 等的研究,且是在等温条件下热分解动力学规律。

近期(20世纪60年代以后)利用先进的科学手段如:FIR (傅里叶红外)、ARC (加速度量热仪)、气—质联用仪、光电子能谱仪和飞行质谱仪等来更为细致得研究炸药的热分解产物和过程。

一般采用非等温动力学的研究研究。

3.1.3 物质热分解时伴随的现象及化学动力学基础知识物质分子受热后,热运动加剧(振动、转动等),在最薄弱的键处发生分子键断裂,表现出以下现象:(1)释放出气体;(2)质量随之减少;(3)除热中性反应(分子重排)外,分解过程中还伴随着热量的变化(吸热或放热);(4)如果在密闭空间,气压将增加。

根据这些特征可以研究、追踪物质热分解的宏观变化过程—唯象动力学性质。

唯象动力学涵义:唯象即现象的、表象的、表观的,得到的动力学规律不是基元反应的动力学规律,比如反应速率、活化能、指前因子等不是基元反应的动力学参数。

反应速率:单位时间内某反应物或某生成物浓度的变化,例如:HI I H 222=+,这是一个总包反应式,也是计算量反应式,不是基元反应式。

根据反应速率的定义反应速率可数学表示为:dt H d r ][2-= 或dt I d r ][2-= 或1[]2d HI r dt= 对气相反应,也可用分压表示浓度,则有:2212H I HI dp dp dp r dt dt dt'=-=-= 反应动力学曲线:即c ~t 关系曲线,即某反应物或某产物的浓度随时间变化规律。

可见)(t c c =,)(t r r =均为时间的函数,由这两个方程消去参数t 得:)(c f r = 即 )(c f r dtdc A ==- (3-1) 方程(3-1)即为速率方程,式中)(c f 的形式随反应的不同而异,其具体形式必须由动力学的实验来确定,C A 是某反应物的浓度。

而对于型如fF eE bB aA +→+的反应,由质量作用规律(被大量实验所证明):)(c f r ==B A B A c kc αα=kf ′)(c (3-2)(3-2)式表明一种化学组分消失的速率(化学反应速率)与参加反应的各组分浓度幂函数的乘积成比例,其中B A αα+称为反应的级数,k 为化学反应速率常数或比例系数(与浓度无关,但是温度的函数)。

如果11-⋅==L mol c c B A ,则k r =,故有时亦称k 为反应比速。

大量的实验证明(Arrhenius 定律):)exp()exp(RTE A RT E BT k a -=-= (3-3) 该式就是著名的Arrhenius 定律,式中a BT (A )为指前因子,表示质点的碰撞频率,指数项是一个Boltzman 因子,表示有多少比例的碰撞其能量超过活化能E 。

B 、α、E 的值与基元反应的特性有关,对于给定化学反应,这些参数与浓度、温度无关,α=0~1。

由此可见:),,(T A E f k a =,但k 与物质浓度无关,往往用加下标a 的E a 表示表观活化能,以示与基元反应活化能的区别。

速率常数k 越大,反应速率r 越快,而a E 越大,k 值越小;对于同样的a E ,A 值越大,k 值越大,r 值就越大。

Van t 'Hoff 规则:温度每升高10K ,反应速率增加2~4倍。

例如,在温度300~310K 的附近,当某反应a E =501-⋅mol KJ 时,反应速率变化为:由Arrhenius 定律:3103005000011exp[()]28.314300310k k =-≈研究热分解唯象动力学问题就是实验测定:动力学三因子(E、A、k)及c~at关系曲线或k~T关系曲线。

3.2 热分解的研究方法—热分析的方法所谓热分析,就是测量物质的任意物性参数对温度依赖性的一类有关技术的总称。

热分析方法记录的曲线称为相应方法的曲线,例如热失重曲线等。

在恒温条件下反复地进行测量求得对温度依赖关系的方法称为静态热分析;按照一定程序改变温度的热分析方法称为动态热分析。

根据炸药热分解的特征,研究炸药热分解的方法有:测热、测气体产物压力、测失重和测定气体产物组成等。

根据热分解过程中环境温度是否变化,又可分为等温、非等温两类。

(1)放出气体分析方法(EGA—evolved gas analysis)放出气体分析方法历史悠久,是一种测定在密闭空间内由热分解产生的气体压力(数量)和种类的方法,广泛应用于实际。

主要的测定方法有真空热安定性法、布氏压力计法和气相色谱法。

a、真空热安定性试验本方法是一种在国内外使用较多的工业检测方法,其原理是以一定量的炸药在恒温和真空条件下进行热分解,测定其在一定时间内放出的气体压力,换算成标准状况下的体积,并以该体积评价试样的热安定性。

真空安定性的试验温度,一般炸药为(100±0.5)℃或(120±0.5)℃),耐热炸药为(260±0.5)℃。

对加热时间,一般炸药为48h,耐热炸药为140min。

真空热安定性试验的热分解器可以是一个具有一定形状的玻璃瓶,带有磨口塞,塞上焊有长毛细管,管内另一端与压力传感器相连,以测量瓶内压力。

测定时,将试样置于分解瓶内。

加热炸药前,将系统抽到剩余压力为0.6kPa左右,测定此时瓶内压力、室温和大气压。

按规定在一定温度下将试样加热一定时间。

加热完毕,将仪器冷却到室温,再测定瓶内压力、室温及大气压,而后按(3-4)式计算在上述条件下,炸药热分解的体积。

111273273[()][()]760(273)760(273)PPV A C B H A C B HT T=+--+-++(3-4)式中V—炸药热分解体积;A,B,C—仪器的常数;H,H1—炸药热分解前及后分别测定的分解瓶内压力,mmHg;P,P1—炸药热分解前及后分别测定的大气压力,mmHg;T,T1—炸药热分解前及后分别测定的室温,K。

这种方法的优点是仪器简单,操作方便,能同时测定多个样品。

缺点是不适用于挥发性样品,每次试验只能得出一个数据,不能说明热分解过程。

b、布氏计试验将定量试样置于定容、恒温和真空的专用玻璃仪器(即布氏压力计)中加热,根据零位计原理测量分解气体的压力,用压力(或标准体积)-时间曲线描绘热分解规律的一种炸药热安定性的测定方法。

布氏计有不同的结构,但通常分为两个互相隔绝的空间,即反应空间和补偿空间。

在反应空间中放有待测样品,补偿空间则与真空泵、压力计联通,用以测量反应空间压力。

与其它测压法相比,此法有以下优点:①试样置于密闭容器内,可完全避免外来杂质对热分解的影响;②反应空间小,仅使用几十到几百毫克样品,操作安全性大为提高;③可在较大范围内变更试验条件,如装填密度在31310~410g cm---⨯⋅之间改变,又可往系统中引入氧气、空气、水、酸和某些催化剂,以研究它们对热分解的影响;还可模拟炸药生产、使用和储存时的某些条件;④压力计灵敏,精确度较高,指针可感受13.3Pa的压差。

此法适用于各种炸药及其相关物的热安定性和相容性的测试,也可取得炸药热分解的形式动力学数据。

此法的试验条件如下:反应温度为(100±5)℃;装填密度为1133.510~4.010g cm---⨯⨯⋅;试验周期为48h。

图3-2 Bourdon压力计c、气相色谱法令试样在定容、恒温和一定真空度下受热分解,用气相色谱仪测定试样分解生成的产物(如NO、NO2、N2、CO2、CO等),并以这些产物在标准状况下的体积评价试样的热安定性。

气相色谱法测定炸药分解热安定时,试样温度可为(120.0±1)℃或(100.0±1)℃,连续加热时间为48h。

(2)热(失)重法(TG-thermogravimetry)热重法始于1915年,由日本本多光太郎提出。

该法是测量炸药质量随温度变化的技术。

炸药热分解时形成气体产物,本身质量减少。

由于物质受热分解后,气体分解产物从反应空气排走造成反应物质质量减少,记录试样质量的变化可以研究试样的热分解性质,而炸药在热分解过程中不可避免地要发生蒸发和升华,因而对于易挥发或升华的物质,用这种方法会造成较大的误差。

热失重方法可分为等温热失重和不等温热失重(in-isothermal)两种情况。

a、等温热失重用普通天平就可以测定炸药等温热分解的失重。

通常将炸药放置在恒温箱中,而后定期取出称重。

例如,通常采用的100℃及75℃加热法是在大气压下,令定量试样在(100±1)℃或(75±1)℃,连续加热48h或100h,求出试样的减量,并以其表征试样的热安定性。

库克(Cook.M.A)曾用石英弹簧秤连续测定炸药的热失重。

我国也曾采用该仪器进行测定。

太安和黑索今的失重曲线如下图所示:图3-3 太安的热失重曲线1—170℃,2—165℃,3—160℃,4—158℃,5—150℃,6—140℃图3-4 黑索今的热失重曲线1—200℃2—195℃3—190℃b、非等温热失重方法(TG法)所谓非等温热重法,就是在程序升温或者降温的情况下,测定试样重量变化与温度或时间关系的方法,这种方法快速、简单,一般能自动记录出热重曲线。

对记录下来的TG曲线进行动力学分析,就可以了解炸药的热分解特性。

若测得炸药在不同升温速率下的TG曲线,则可求得炸药的热分解动力学参数。

图3-5给出了两种工业炸药的非等温热失重曲线。

程序升温是指单位时间温度升高多少,一般用每分钟多少度来表示,比如每分钟1度、每分钟15度等。

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