Z形冷弯薄壁型钢墙梁计算分析
冷弯薄壁型钢构件验算
0.535345786 1.86795157 1.366730247 0.39139627
C)计算有效宽厚比be/t
受压板件的最大压应力σ1 计算系数ρ 计算系数α 宽厚比限值：18αρ 宽厚比限值：38αρ
板件的宽度 板件的厚度 板件宽厚比b/t 板件的有效宽度系数ρe(需判断的)
205 1.154366489
15.29663127
9526
5383.458647
2681.64794
227.8125 227.8125
153418731.6 153418732
32.36417996 32.36418
19.06417996 19.06418
三、荷载作用下的强度验算 1）内力荷载
跨中截面：绕强轴弯矩Mx（拉正压负） 轴力（拉正压负） 支座截面剪力V
10.1857578
2.818726173 2.81872617
-0.670394477 -0.6703945
476300
453230.9514
0
有效截面惯性矩比率Iex/Ix
0.951566138
毛截面对Y-Y轴的截面惯性矩Iy 有效截面对ye-ye轴的截面惯性矩Iey
mm^4 mm^4
有效截面惯性矩比率Iey/Iy 有效截面模量Wxe1（上翼缘边缘） 有效截面模量Wxe2（下翼缘边缘） 有效截面模量Wye1(腹板一侧) 有效截面模量Wye2(卷边一侧)
Kn/m
跨度
mm
弹性模量
Mpa
绕强轴的惯性矩
mm^4
跨中挠度
mm
容许挠度
mm
215.7894737 0.273971118
0.3 0.75 1.05 1400 206000 476300 0.535294055 4.666666667
墙面Z型墙梁计算技术手册
，此时可不验算受弯构件的稳定性。其他
情况， 按下文中介绍的方法计算；
为与弯矩引起的应力同一验算点处的毛截面扇性模量，
；
为应力计算点的扇性坐标；扇性坐标是表示正截面上一点的几何位置的一个几何量，用 下式定义：
常用薄壁型典型截面与翘曲有关的截面常数见下文介绍；
为钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值。 为受弯构件的整体稳定系数，按下文介绍的方法计算。
为竖向荷载设计值（ ）所产生的剪力的最大值，按 计算（包含自重）；
为水平风荷载设计值（ ）所产生的剪力的最大值，按 计算； 、 为墙梁截面沿截面主轴 X、Y 方向的计算高度，取相交板件连接处两内弧起点间的 距离（软件计算时近似取为翼缘宽和腹板高）； 为墙梁截面的厚度； 为钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值，按下表采用： 为钢材抗剪强度设计值，按下表采用：
墙面 Z 型墙梁计算技术手册
墙面 Z 型墙梁计算主要遵循《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002 及《门式刚
架轻型房屋钢结构技术规程》 CECS102：2002 中相关规定。Z 型墙梁默认放置方式为外 侧翼缘卷边侧向下。 墙梁主要承受水平风荷载，宜将其刚度较大主平面置于水平方向。 墙梁可设计成简支或连续构件，两端支承在刚架柱上。当墙梁有一定竖向承载力，墙板落地， 且墙梁与墙板间有可靠连接时，可不设中间柱，并可不考虑自重引起的弯矩和剪力。若有条 形窗或房屋较高且墙梁跨度较大时，墙架柱的数量应由计算确定；当墙梁需承受墙板重及自 重时，应考虑双向弯曲。两侧挂板墙梁和一侧挂板、另一侧设有可阻止其扭转变形的拉杆的 墙梁，可不计弯扭双力矩的影响（即可取 B=0），其他情况下需按实际情况计算双力矩的影 响。 当墙梁跨度大于4m 时，宜在跨中设置一道拉条；当墙梁跨度大于6米时，可在跨间三分点
设计一两端简支直卷边Z形冷弯薄壁型檩条
设计一两端简支直卷边Z 形冷弯薄壁型檩条（1） 设计资料封闭式建筑、屋面材料为压型钢板，屋面坡度1/8（7.13α=︒），檩条跨度6m ，于1/2跨度处设一道拉条，水平檩距1.5m ，钢材Q235钢（2） 荷载标准值（水平投影）1) 永久荷载：压型钢板（两层含保温层） m 2檩条（包括拉条） m 22）可变荷载标准值：屋面均布活荷载 m 2 雪荷载 m 2 试设计该檩条。
解：（1） 选择檩条形式选用直卷边Z 形钢檩条1606020 2.5Z ⨯⨯⨯查附表1-1得知：1606020 2.5Z ⨯⨯⨯截面的毛截面几何特性为： 244331124331219.98,7.13,7.48288.12,323.13,44.00,34.9523.14,9.00,8.71sin()sin(19.987.13)0.2224cos()cos(19.987.13)0.9750x x x x y y y A cm I cm I cm W cm W cm I cm W cm W cm θαθαθα=︒=︒========-=︒-︒=-=︒-︒=（2）荷载效应组合荷载组合为：1.2 1.4max{}⨯+⨯永久荷载屋面均布活荷载，雪荷载 222221.20.300.05 1.40.350.91/cos() 1.50.910.9750 1.5 1.33/sin() 1.50.910.2224 1.50.304/1.336 5.985880.30460.3423232x y x x y y q kN m q q kN m q q kN m q l M kNm q l M kNm θαθα=⨯++⨯==⨯-⨯=⨯⨯==⨯-⨯=⨯⨯=⨯===⨯===（）(3) 有效截面计算160602052.67 3.0,24313160 2.5205a 2087.0,2.5h b b t t ==<==<===>且故檩条全截面有效。
冷弯型钢结构有效截面计算讲解学习
考虑局部屈曲对构件整体屈曲刚度削弱。冷弯薄壁型钢构件多
般属此情况。
10
冷弯型钢C形截面轴压柱试验实例演示
Compression test on cold-formed steel long column , C section, (2006)
11
轴压柱板件局部屈曲与构仲整体屈曲相关作用
Local & overall buckling and interaction between them (2005)
•板件受力状态、分布用系数 表示
如压弯构件图示腹板应力分布系数 为例：
令： 为应力分布系数:
1 1
=
2
1
2
1 = 受压板件边缘最大压应力,压为正;
2= 受压板件另一边缘的应力,压为正，拉为负,
=+1.0 (均匀受压); = -1.0 (纯弯曲)
1 .0 1 .0
1
2 2 2
美国AISI规范分四类： • 加劲板; (Stiffened elements); • 非加劲板件; (Partially stiffened elements); • 边缘加劲板件(Edge stiffened elements) • 中间加劲板件(Intermediate elements)。
28
29
受压板件屈曲系数 k 的计算(欧洲规范 Eurocode 3) :
(1).加劲板件
1.0 1.0 :
k
16
1 2 0.112 1 2 0.5 1
2 1
或 1.0 0 : k 8.2 1.05
0 1 : k 7.81 6.29 9.87 2
3
板件弹性局部屈曲临界应力 c r
积雪荷载作用下冷弯Z形檩条的设计分析
6 6
钢结构 ". / / 0 年第 1 期第 . 3 卷总第 5 5 5期"
赵文涛 ! 等" 积雪荷载作用下冷弯 P 形檩条的设计分析
为钢材的强度设计值 $
公式进行强度和稳定性验算 % 强度计算公式 %
,7 ,6 / $ $ )5 G, G# G# ’ 7 ’ 6 稳定性计算公式 %
E
! " 3
!" . 6 ’ ( ) . $ ("J ’) # + # ’ "= # B ) ( @ # ) #I # ) #7 B ’ , 7 # (" @ B "$ , @ " D B * #A & ) " B $> ) B 7 #A $ B ’ " (I # ) #C B 7 B # CE =" : : : : = ( ’ & I ( " & ) 7, ’& * )+ & * ’ " ) H ? @ #C # ( " ) * + " , & ’& >A * ) $ , ’ (I B (< # ) # ) , & * ( H [ & ( "& > " @ #C # ( " ) * + " , & ’I B ( $ B " # ) B $E # ’ C , ’ = =( : ! B ’ C" & ) ( , & ’ HV "A ) # ( # ’ " " @ # + B $ + * $ B " , & ’& > + & $ C D > & ) 7 # C , ’ + $ , ’ # C $ , # CP D ( # + " , & ’A * ) $ , ’ (* ( * B $ $ & # (’ & " + & ’ ( , C # ) " @ # A A =C ! , ’ > $ * # ’ + # (& > " & ) * # B ’ C& ’ $ @ # + S # ( " @ # ( " ) # ’ " @B ’ C( " B E , $ , " ’ C # )E # ’ C , ’ & 7 # ’ " H ? @ # " & ) ( , & ’& > * ) $ , ’ (* ’ C # ) ‘ =+ : =* :7 A ( ’ & I$ & B CI @ , + @+ B * ( # C" @ #C B 7 B #& >( " ) * + " * ) #( @ & * $ CE #A B , C7 & ) #B " " # ’ " , & ’ H8 # ( # B ) + @ , ’ ’ CB ’ B $ L , ’ @ # : =) :B = :" ) # B ( & ’ ( > & ) " @ #C # ( " ) * + " , & ’& > * ) $ , ’ ( H ? @ # > # B " * ) # (& > ( ’ & I$ & B CB ’ C " @ # , ’ > $ * # ’ + # (& > " & ) ( , & ’ " & " @ #E # B ) , ’ B B + , " A :+ A = & > " @ #+ & $ C D > & ) 7 # C , ’ + $ , ’ # C$ , # CP D ( # + " , & ’A * ) $ , ’ ( H ] # + & 77 # ’ C B " , & ’ ( > & ) " @ #C # ( , ’& >A * ) $ , ’ (B ) #A ) & & ( # C H A A : A 8 7 9% ) 4 ’ ’ & I"" " & ) ( , & ’ D ( # + " , & ’A * ) $ , ’ ( " ) # ’ " @ " B E , $ , " "( ""P ""( ""( = :
薄壁冷成型钢梁的计算
薄壁冷成型钢梁的计算本章主要介绍了梁的抗弯强度及变形的计算、梁腹板的设计，梁支撑的要求和梁扭转的分析等。
梁和普通热轧型钢截面的设计有所不同，由于采用了薄壁的材料要考虑到剪切滞后、翼缘卷边和冷加工引起的材料力学性能的提高等因数的影响。
一般我们认为大跨、浅梁由变形控制，中跨梁由弯曲强度控制，短跨梁可能由抗剪强度控制。
一、抗弯强度及变形在受弯构件设计中，必须保重足够的抗弯强度，同时构件在使用荷载下的变形不应超过规定的要求。
采用ASD 法 n a bM M M ≤=Ω （1） 采用LRFD 法 u b n M M ≤Φ (2) b Ω—抗弯强度安全系数，取1.67；b Φ—抗力系数，用于折减抗弯强度或必要弯矩，取0.95或0.90；（一）、n M 的计算方法：1、初始屈服n y e y M M S F == （3）计算e S 根据截面特性选取第三章的有效宽度的公式进行计算，对于最大应力发生受拉翼缘，考虑到受压翼缘的压力取决于中和轴的位置，需要确定有效面积，将采用逐次逼近的方法确定截面的特性。
（1）、考虑冷加工效应课采用两种方法（a ）弯角点部分屈服强度提高，忽略冷加工对截面平板部分的影响；（b ）考虑冷加工对弯角及所有平板板件的影响，计算整个截面的平均屈服点。
（2）、考虑对梁的非弹性备用能力的利用，对于特定形状构件，由于横截面的部分塑性开展及超静定梁的弯矩重分配，冷成型钢梁的非弹性备用强度是明显的。
取值方法（a ）美国AISI 规范认为在满足特定条件的梁，其额定截面强度n M 可以以非弹性备用能力为基础，最大限制为 1.25y M 或1.25e y S F 。
（b ）当满足AISI 规定的条款后，也可采用书中4-18和4-20的计算公式。
最终n M 的取值为（a ）、（b ）的较小值。
（3）、在设计截面过程中，若已知截面高度和厚度，考虑最大弯矩重量比的效应通常取（a ）对于非加劲受压翼缘0.43ω=；（b ）纵边均由腹板支撑的加劲受压翼缘1.28ω= （4）、受弯构件变形的计算主要取决于施加荷载的大小、位置和类型，跨度及抗弯刚度，对于弹性模量E 在弹性范围内取29.5×310ksi （203Gpa ），关键是根据受压翼缘和梁腹板的有效面积确定钢梁的惯性矩。
冷弯薄壁型钢结构檩条计算
冷弯薄壁型钢结构檩条计算
一、结构设计
1、结构类型及尺寸
本项目采用采用冷弯薄壁型结构檩条，采用双曲边镙角折角构件，设计尺寸为：
a）梁端高度h1=1.2m；
b）梁腰高度h2=0.9m；
2、构件材料
本项目采用Q235B材料制作冷弯薄壁型结构檩条，设计抗弯截面积A=20cm2，抗弯强度设计值f=280MPa，计算抗拉强度设计值fv=320MPa
二、横截面抗弯分析
1、梁端抗弯分析
根据设计尺寸计算梁端受压截面矩I1=4.19cm4，Z1=2.51cm3，梁端抗压截面系数X1=0.6，临界截面受压应力F1=0.38MPa，采用设计值
f=280MPa，梁端有效抗弯截面积为A1=6.9cm2，梁端计算抗弯强度设计值f1=196MPa，梁端抗弯强度满足设计要求。
2、梁腰抗弯分析
根据设计尺寸计算梁腰受压截面矩I2=2.69cm4，Z2=1.34cm3，梁腰抗压截面系数X2=1.2，临界截面受压应力F2=0.76MPa，采用设计值
f=280MPa，梁腰有效抗弯截面积为A2=3.84cm2，梁腰计算抗弯强度设计值f2=201MPa，梁腰抗弯强度满足设计要求。
三、横截面抗拉分析
1、梁端抗拉分析
根据设计尺寸计算梁端有效受拉截面积A3=2.4cm2，采用设计值fv=320MPa。
钢墙梁计算
-----------------------------------------------------------------------------| 冷弯薄壁型钢墙梁设计输出文件| | 输入数据文件: 1 | | 输出结果文件: QL.OUT | | 设计时间: 10/15/2014 | -----------------------------------------------------------------------------===== 设计依据======建筑结构荷载规范(GB 50009--2012)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)门式刚架轻型房屋钢结构技术规程(CECS102:2002)===== 设计数据======墙梁跨度(m): 9.000墙梁间距(m): 1.500设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算墙梁形式: 卷边槽形冷弯型钢C250X75X20X2.75墙梁布置方式: 口朝上钢材钢号：Q235钢拉条设置: 设置两道拉条拉条作用: 能约束墙梁外翼缘净截面系数: 1.000墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为1/100墙板能阻止墙梁侧向失稳构造能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性墙梁支撑墙板重量单侧挂墙板墙梁上方一侧板重(kN/m) : 0.100每米宽度墙板的惯性矩(m4): 0.200000E-06建筑类型: 部分封闭式建筑分区: 中间区基本风压: 0.450风荷载高度变化系数: 1.000迎风风荷载体型系数: 1.100背风风荷载体型系数: -1.500迎风风荷载标准值(kN/m2): 0.495背风风荷载标准值(kN/m2): -0.675===== 截面及材料特性======墙梁形式: 卷边槽形冷弯型钢C250X75X20X2.75b = 75.000 h = 250.000c = 20.000 t = 2.750A = 0.1180E-02 Ix = 0.1088E-04 Iy = 0.8250E-06It = 0.2974E-08 Iw = 0.9922E-08Wx1 = 0.8703E-04 Wx2 = 0.8703E-04 Wy1 = 0.4163E-04 Wy2 = 0.1495E-04 钢材钢号：Q235钢屈服强度fy= 235.000强度设计值f= 205.000考虑冷弯效应强度f'= 216.774===== 设计内力======-------------------------| 1.2恒载+1.4风压力组合|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx = 10.525绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My = 0.208水平剪力设计值(kN) : Vx = 4.678竖向剪力设计值(kN) : Vy = 0.416-------------------------| 1.35恒载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx1 = 0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My1 = 0.234水平剪力设计值(kN) : Vx1 = 0.000竖向剪力设计值(kN) : Vy1 = 0.468-------------------------| 1.2恒载+1.4风吸力组合|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx2 = -14.352绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My2 = 0.208水平剪力设计值(kN) : Vxw = 6.379竖向剪力设计值(kN) : Vyw = 0.416-----------------------------------------------------------------------------===== 风压力作用验算======抗弯控制组合：1.2恒载+1.4风压力组合有效截面特性计算结果:Ae = 0.1170E-02 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.1072E-04 Iey = 0.8235E-06 Wex1 = 0.8652E-04 Wex2 = 0.8652E-04 Wex3 = 0.8506E-04 Wex4 = 0.8506E-04 Wey1 = 0.4491E-04 Wey2 = 0.1453E-04 Wey3 = 0.4491E-04 Wey4 = 0.1453E-04 截面强度(N/mm2) : σmax = 138.051 <= 205.000抗剪控制组合：1.2恒载+1.4风压力组合截面最大剪应力(N/mm2): τ= 10.436 <= 120.000===== 风吸力作用验算======组合: 1.2恒载+1.4风吸力有效截面特性计算结果:Ae = 0.1145E-02 θe = 0.0000E+00 Iex = 0.1042E-04 Iey = 0.8181E-06Wex1 = 0.8119E-04 Wex2 = 0.8119E-04 Wex3 = 0.8568E-04 Wex4 = 0.8568E-04 Wey1 = 0.4471E-04 Wey2 = 0.1443E-04 Wey3 = 0.4471E-04 Wey4 = 0.1443E-04 截面强度(N/mm2) : σmaxw = 191.191 <= 205.000截面最大剪应力(N/mm2): τw = 14.230 <= 120.000===== 荷载标准值作用下，挠度验算======竖向挠度(mm) : fy = 0.621水平挠度(mm) : fx = 28.305 <= 90.000-----------------------------------------------------------------------------===== 计算满足======-----------------------------------------------------------------------------===== 计算结束======。
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应力 ,但测试截面应力值的大部分都小于设计应力值 ,同时也远
低于钢材的强度设计值 215 MPa ,这表明浙江美术馆钢屋架结构
具备一定的安全保证 ,钢屋架结构是安全可靠的 。
表 2 钢梁最大应力结果
M Pa
钢梁编号
未安装幕墙玻璃 (钢结构自重)
钢梁端部最大应力
安装全部屋面 幕墙玻璃
两者之和 (实际值)
·70 ·
山 西 建 筑 第 34 卷
2008
第 年
22 8
期 月
SHANXI
ARCHI T EC TU R E
AVoulg..3 4 2N0o0.822
文章编号 :100926825 (2008) 2220070202
Z 形冷弯薄壁型钢墙梁计算分析
1 工程实例
某工业厂房围护结构墙梁采用斜卷边 Z 形冷弯薄壁型钢 ,柱 距 6 m ,墙梁按简支构件设计。墙梁两侧设有墙板 ,墙梁 1/ 3 处各设 一道拉条 ,间距 1. 5 m。墙面板 ,保温棉以及墙梁自重为 0. 2 kN/ m2 , 风荷载标准值为 0. 5 kN/ m2 ,地面粗糙度为 B 度 。
=
25
mm
<
50
mm
,满足要求
;竖向挠
度远小于水平挠度 ,满足要求 ,不做计算 。
2. 4 Z 形墙梁口朝上布置时的应力分析
墙梁截面仍采用 Z160 ×60 ×20 ×2. 0 。将已知值 qx1 , qy1 ,θ 代入式 (3) ,式 ( 4) 中可知墙梁线荷载 : qx = - 0. 06 kN/ m , qy =
σ=
Mx W enx
+
My W eny
+
B Wω
≤f
(5)
考虑到墙梁应力较小 ,且跨中无开孔影响 ,取 Wenx = Wx , Weny =
由式(5) 计算可得跨中截面各角点应力值为 :σ1 = 124. 91 MPa , σ2 = 168. 27 MPa ,σ3 = - 124. 91 MPa ,σ4 = - 168. 27 MPa ,σmax = σ2 < 205 MPa 。由墙梁口朝上布置与口朝下布置的计算结果比较 可知 ,前者的最大应力大于后者的最大应力 ,本例为 1. 4 倍 ,可知 墙梁口朝下布置时比口朝上布置时更有利 。
将已知值 qx1 , qy1 ,θ代入式(1) ,式 (2) 中可知墙梁线荷载 : qx = 0. 73 kN/ m , qy = 0. 84 kN/ m 。
2) 跨中弯矩设计[1 ] :
Mx
=
qy l 2 8
= 3. 78
kN·m , M y
=
qx l2 360
= 0. 073
kN·m 。
其 M x , M y 计算简图见图 2 。
设计值
2365 2855 2027 1957
44. 6 46. 2 45. 8 39.76. 7 113. 6 65. 0
86. 1 86. 0 106. 5 86. 1
3 结语
文中对振弦式传感器技术用于大跨钢屋架结构的应变检测 进行了尝试 ,这是对钢结构进行长期监测和健康诊断的基础性工 作 。使用振弦式传感器来测试屋架钢梁结构的局部应变 ,从而获 得钢梁端部的结构应力数据结果 ,取得了施工期钢结构承载能力 是安全可靠的测试评价结果 。 参考文献 : [ 1 ] 湖南大学. 建筑结构试验 [ M ] . 第 2 版. 北京 :中国建筑工业
(4)
其中 ,θ为主轴 x 与平行于墙面轴 x1 的夹角 。
试选墙梁截面为斜卷边 Z 形冷弯薄壁型钢 Z160 ×60 ×20 ×
2. 0 ,墙梁口朝下布置 ,截面特性 :
W x1 = 40. 271 cm3 , W x2 = 29. 603 cm3 , W y1 = 8. 018 cm3 , W y2 = 9. 554 cm3 , Ix1 = 246. 830 cm4 ,θ= 22. 104°。
第2 0340
卷 8
第 年
22 8
期 月
赵祥礼等
:
Z
形冷弯薄壁型钢墙梁计算分析
·71 ·
分析时应按在两个主轴平面内受弯的构件 (双向弯曲梁) 进
行计算 ,即把荷载 qx1 , qy1分解为两个荷载分量 qx , qy 分别计算 。 当墙梁两侧挂有墙板 ,且墙板与墙梁牢固连接时 ,可认为墙梁受
3 结语
文中介绍了斜卷边 Z 形冷弯薄壁型钢墙梁的设计方法 ,通过 计算比较 ,发现 Z 形墙梁口朝下布置比口朝上布置时截面受力更 有利 ,且口朝下便于施工 ,建议工程中采用口朝下的布置方式 。 参考文献 : [ 1 ] 陈雪庭 ,张中权. 冷弯薄壁型钢结构构件 [ M ] . 北京 :中国铁
道出版社 ,1990. [ 2 ] GB 5001822002 ,冷弯薄壁型钢结构技术规范[ S] . [ 3 ] 刘利波 ,唐 可. 地下室楼盖中钢 —混凝土组合梁计算问题
周云军 (19802 ) ,男 ,助理工程师 ,广州市政设计院 ,广东 广州 510060
© 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
文献标识码 :A
在以钢结构或冷弯薄壁型钢钢结构作骨架的工业厂房或民 用建筑中 ,有时为了减轻结构自重 ,满足使用要求和缩短施工周 期 ,加快建设速度 ,常采用单侧或双侧挂有墙板的墙架体系来代 替常用的砌体墙 。轻型墙体的墙梁大多采用冷弯薄壁型钢 ,卷边 槽钢或卷边 Z 形钢制作 ,窗框上下的墙梁有时也可采用矩形管或 双槽钢组合截面 。本文针对某工程实例 ,介绍了双侧设有墙板的 Z 形墙梁的设计方法 。
讨论[J ] . 山西建筑 ,2007 ,33 (6) :94295.
The calculation and analysis on the Z cold bend thin prof iled bar wall beam
ZHAO Xiang2li ZHOU Yun2jun Abstract : Combined wit h t he specific project example , it analyses t he cold bend Z profiled bar wall beam t hat has no dam in two sides form t he loading calculation , inner force analysis and strengt h calculation. And t hrough t he calculation and comparison it discoveries t hat it is more good to t he stress of t he section of stomata down directed to up directed of t he Z wall beam , and puts forward t he advice t hat it should adopt t he lay2 out style of stomata down directed in projects. Key words : wall beam , stress analysis , load , inner force , strengt h
W y 。于是可得跨中截面各角点应力值 σ1 = 102. 96 MPa ,σ2 = 120. 05 MPa ,σ3 = - 102. 96 MPa ,σ4 = - 120. 05 MPa ,σmax =σ2 < 205 MPa 。
2) 剪应力 (只考虑弯曲剪应力近似计算) 。 根据墙梁的 x 轴和 y 轴荷载作用分别按下式计算 : 竖向剪应力 :
1. 11
kN/ m 。跨 中 内 力 : M x
=
qy l 2 8
= 5. 01
kN ·m , M y
=
qx l2 360
=
- 0. 06 kN·m。
内力 M x , My 所致各角点处正应力符号 ,见图 4 。
墙梁为双向受弯构件 ,按下式计算各板件端部的应力值[1 ] ,
内力 M x , My 所致各角点处正应力符号 ,见图 3 。
赵祥礼 周云军
摘 要 :结合具体工程实例 ,从荷载计算 、内力分析和强度计算等方面对双侧设有墙板的冷弯 Z 形钢墙梁进行了分析 ,通
过计算比较发现 Z 形墙梁口朝下布置比口朝上布置时截面受力更有利 ,提出了工程中宜采用口朝下布置方式的建议 。
关键词 :墙梁 ,受力分析 ,荷载 ,内力 ,强度
中图分类号 : TU312
Key words : steel roof , glass panels of curtain wall , structure monitoring , sensor , structure strain
收稿日期 :2008203219 作者简介 :赵祥礼 (19802 ) ,男 ,硕士 ,北方 —汉沙杨建筑工程设计有限公司 ,广东 深圳 518054
出版社 ,1998. [ 2 ] 姚谦峰 ,陈 平. 土木工程结构试验 [ M ] . 北京 :中国建筑工
业出版社 ,2003. [3 ] 周明华. 土木工程结构试验与检测 [ M ] . 南京 :东南大学出
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τx
=
3 V xmax 4 b0 t
≤f
v
(6)
水平剪应力 :
τy
=
3 V ymax 2 h0 t
≤f
v