申城花园1号楼桩基础优化设计探讨
建筑地基和基础工程的施工质量问题分析及合理化建议
【施测鉴工】住宅与房地产2019年10月建筑地基和基础工程的施工质量问题分析及合理化建议战程涛（上海湖山房地产开发有限公司，上海 200540）摘要：文章论述了当前地基和基础工程施工中存在的主要问题，并针对这些问题提出了合理化建议。
房产企业应当避免设计施工人员未能全面掌握地质情况、基坑支护加固方式及降排水措施不合理、大体积混凝土工程及后浇带施工处理不当的弊病，通过开展细致的要点勘察、合理选用建筑地基处理方式，制定科学的施工方案，重视BIM技术应用，提高施工质量。
关键词：建筑工程；基础工程；质量控制中图分类号：TU753 文献标志码：A 文章编号：1006-6012（2019）10-0182-02当前，为避免地基基础工程施工质量缺陷所造成的安全事故引发严重的人身和财产损失，延长建筑的预期使用年限，采用有效的技术提高地基基础工程的施工质量，业界对此进行了较多探讨。
本文针对当前地基基础工程施工中存在的主要问题，提出合理化建议，希望能够促进建筑工程质量的提升。
1 建筑地基基础工程施工质量的影响因素1.1 工程设计因素工程项目建设过程中，设计是影响建筑质量的主要因素。
设计人员的能力或经验不足，对现场没有进行细致的勘察，造成工程设计方案的不合理，会对工程进度和质量造成较大影响，地基基础是建筑物的根本承重部件，关乎整个建筑的安全。
1.2 工程建设环境因素在地产业成本控制日趋严苛的大背景下，施工方案过多地考虑经济性，忽视地基和基础施工过程中众多不确定因素，例如地质条件的多样化、作业现场的开放性、施工作业耗时长、受天气环境的不确定性，极易在施工过程中发生突发事件。
地下环境的多样性和不确定性决定了地基基础施工无法像地上工程那样进行标准化控制。
1.3 工程建设水平、职业素养因素施工企业的专业技术水平是否与工程施工要求相匹配，施工人员的专业素养、工作态度是否能有效地管控现场施工、敏锐察觉施工质量偏差，进而有效应对突发情况。
上海某工程桩基础事故的分析及处理
Es ( MPa) 0. 00 2. 69 3. 43 7. 22 7. 31 14. 60 5. 80 12. 50 26. 00 32. 00 40. 00
fs ( kPa) 0. 00 15. 00 15. 00 20. 00 23. 00 50. 00 35. 00 70. 00 60. 00 80. 00 70. 00
fp ( kPa) 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 1 500 600 2 000 3 000 4 500 3 500
备注
局 部缺失
局 部缺失 局 部缺失
72 报告进行分析 , 基本上弄清这次事故的原因 :
平顶山工学院学报
2005 年 3 月
∀ 在上海软土地区 , 浅层土较软 , 因此在静压桩施工时 , 特别 是大吨位的压机施工时 , 表层硬壳层的强 度和厚度就 显 得特别重要。根据工程地质条件 , 第 ∀ 层土为填土 , 工程性质较差 , 而且厚 薄不一 , 设计中一般不考虑。有 工程利用价 值 的一般是第 # 层灰黄 ~ 兰绿色粉质粘土 , 而且在桩基施 工中主要是 这一层土在 支撑桩机 重量。本场地 第 # 层 灰黄 ~ 兰 绿色粉质粘土的厚度较薄 , 最厚处 1. 5m, 最薄处只有 20~ 30cm, 直至缺失。该层的工程物 理指标 : f p = 80 kPa( 上海地 基 规范 , 地基承载力设计值 ) , P s = 0. 38 MPa, w % = 34. 2% , e = 0. 98, E s= 2. 69MPa, 接近于淤泥质土。从现场实际情况 来 看 , 这层土就是淤泥质土 , 根本不能对大吨位桩机提供有效支撑 , 而施工时用的桩机总重近 400 t, 造成 施工过程中桩机下 陷。从施工记录中可以看到 , 施工时桩机最大下陷达 1. 5m, 而 且压桩 结束时 , 有明 显的地 面振动 向桩机 四周土 层扩散。 桩机下陷时会对上层土有水平推力 , 造成桩位偏移 , 再加上桩顶距地面较近 , 桩机的轨道会直接压在桩顶上 , 造成桩断 裂 错位。 # 业主为赶工期 , 在场地不大的工地上 , 几台桩机 24h 连续施工 , 施工速度过 快 , 造成土体中 地下水压 力不能及时 扩 散 , 本场地的土层分布也不利于地下水压力的扩散。当地下 水压力达 到一定的程 度 , 就 会造成粉 土液化 , 使上 部土层 不 能形成对桩身有力的支撑 , 而下部第 ∃2 层灰色砂质 粉土层 较厚 , 强度较 高 , 压缩性 较低 , 在第 ∃2 层顶 面处形 成一个 剪 切面 , 桩机下陷及桩机行走时造成的土体侧压力会在此 面上把桩剪 断。从小应变 检测裂缝位 置及以后 冲孔实 际观察 的 情况也验证了这种分析。 分析断桩事故的原因后 , 立即通知业主及 施工单位 , 剩余各 栋楼的桩基 础施工由 静压桩改为 锤击桩 , 从完 工后的 检 测看 , 锤击桩基本没有问题 , 同时也验证设计单位对这次事故原因的分析结果是正确的。 表2 楼号 7# 8# 9# 10# 3# 4# 3 桩基处理 虽然知道事故的原因 , 但还有较多的不明 因素困扰着设计人员 , 其中最 大的因素 是小应变检 测的 % 、 &类 桩的区 别 在那里 ? 为 什么许多 % 类桩的桩顶倾斜比 &类桩严重 ? 最大桩顶倾角为 17 ∋。咨询同济大学 专家 , 没有 结果。设计单 位 要求对 % 、 &类桩进行开挖验看 , 考虑挖开接桩的可能 ; 同时根据断桩一 般在桩 顶下 4~ 5 m 的实 际情况 , 与业 主探讨 断 桩较多的楼栋增加一层地下室的可能 , 结果被 业主否定 , 只能 对桩进行处 理了。挖开接 桩的可能 很快被 业主否 定了 , 根 据 10 号楼开挖情况看 , 该场地上层土较差 , 地下 水偏高 , 挖 开处理 难度 较大 , 处 理时间 长 , 费用 偏高。但 从挖开 的几 根 %、 &类桩看 , 二者没有本质的区别 , 甚至 &类桩比 % 类 桩的情况要好 , 根据 这种情况 , 业主、 检测 单位、 设计人 员决定 把 %、 &类桩统一处理 , 不再分类。 根据专家及设计人员的意见 , 业主在全部 断桩处理之前对场地 % 、 & 类桩进行抽 样静载试 验 , 桩 位选在 8 号楼、 9号 楼 , 静载试验时分类处理 , 桩顶倾斜度小于等于 7 ∋, 桩孔内错位小于等于 60mm 的桩 , 直接灌芯 ; 桩顶倾 斜度大于 7∋, 桩 孔 内错位大于 60mm 的桩 , 需纠偏灌芯。灌芯的具体做法是 : ∀ 清洗管桩内孔壁 ; # 放入直径为 250、 主筋为 10 20, 箍筋为 8@ 200 的钢筋笼 , 长度为桩管口 至小应变检测确定的损伤截面下 2 500 mm; ( 用 C30 微膨胀混凝土将钢 筋笼的加固 段 灌实 ; ∃10 d 后进行静载荷试验 ; ) 须纠 偏的桩 , 应人工纠偏 , 纠偏过程中应注意力度和纠偏的速度 , 避 免断桩上下错开。 根据现场试桩情况看 , 桩顶倾角小于 11∋时 , 经过处理能 满足设计要 求 , 两 根桩顶倾 角大于 11∋的桩 和两根 错位大 于 7cm 的桩 , 虽然经过纠偏灌芯 , 但试压到 1 700kN 时 , 位移突然增大 , 不敢继 续加载。设计单位根据试桩结果 , 把不纠偏 灌 芯的桩顶倾斜度控制在小于等于 5 ∋, 同时桩孔内错位小于等于 40mm; 对于桩顶 倾斜度大于 9 ∋, 或桩孔 内错位 大于 60mm 的桩直接作废 , 进行补桩 ; 中间情况采用纠偏灌芯。对每 栋楼所 有 ∗ 、 % 、& 类桩进 行桩顶 倾角的 测量、 冲孔 , 并记录 在 案 , 对所有 + 类桩重新进行小应变测试 , 作最后一次排查 , 结 果令人吃 惊。以 4 号 楼为例 , 原筏 板下 128 根桩中 , 桩孔 内 出现错位的桩竟然达到 84 根 , 许多 ∗ 类桩已经变成 % 、 &类桩 , 个别 + 类桩变 成 ∗ 类 桩甚至 % 、 & 类桩。分析 原因主 要 有三点 : ∀ 基坑开挖后 , 暴露时间较长 ; # 基坑支护失败 , 基坑开挖后 , 基坑周围的土移动 ; ( 场地中其他几 栋楼的桩基 础 施工一直没有停止 , 打桩产生挤土应力。此外重型车经 常在基坑周围走动 , 也会造成断桩情况越来越严 重。因此在进 行 一对一补桩之前 , 把符合要求的断桩全部处理好 , 把 ∗ 类桩也进行灌芯处理 , 选择锤击桩进行补桩 , 为增加 桩的抗剪切 能 力 , 新补 PHC 管桩的型号由 A 型改为 AB 型。同时修改筏板形式 , 由墙下交叉梁型 , 改为平板形 , 增加筏板的厚度 , 加大 总桩数 135 198 198 131 131 140 每栋楼桩总数的检测结果 % 类桩 23 31 32 37 28 11 &类桩 5 19 26 28 3 46 %、 &占总桩数的比例 ( % ) 20 25 29 50 26 41
上海某项目桩基选型研究
桩型
桩径
桩长 进入⑦2层
（mm） （m） 深度（m）
是否注 浆
砼用量 （m3）
单桩承载力 （kN）
桩身强度 （kN）
单方混凝土 承载力
对比
1
600
40
1.4
2
600 53
14.4
是
11.3
3150
否
15.0
3150Байду номын сангаас
3198 3198
278.8 210.0
100% 75%
相同桩径、相同持力层，考虑桩端后注浆的桩型的承载效率更高。
下段长 度(m)
纵筋 用量 （kg）
箍筋 用量 （kg）
钢筋 用量 （kg）
A1 600 40 0.66% 6C20 28.7 4C16 12.0
500
210
720
A2 700 45 0.65% 8C20 32.2 4C16 13.5
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3.1 高层桩型研究——后注浆
抗压灌注桩桩身配筋及钢筋用量：
10/11/2023
• 桩端后注浆的经济性分析
桩 桩径 桩长 型 (mm) (m)
上中段 纵筋
上中段 长度 (m)
下段 纵筋
下段长 纵筋 箍筋 钢筋
度
用量 用量 用量
(m) （kg） （kg） （kg）
1 600 40 6C20 28.7 4C16 12.0
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3. 高层桩型研究
10/11/2023
• 土层信息
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3.1 高层桩型研究——后注浆
10/11/2023
• 桩端后注浆的经济性分析
区分是否采取桩端后注浆，对比相同桩径、相同持力层、与桩身强度匹配的灌注 桩的承载效率及经济性。
桩筏基础设计方案优化若干问题_龚晓南
桩筏基础设计方案优化若干问题龚晓南 陈明中(浙江大学) (同济大学)摘 要 从优化设计的角度出发,探讨了桩筏基础的设计思路、布桩方式、桩土共同作用等一系列问题,得到了一些有益的结论。
还提出了一些对设计进行优化的思路和具体方法供读者参考。
关键词 桩筏基础 设计思想 布桩方式 优化设计中图分类号:TU473.1+2 文献标识码:A 文章编号:1000-131X (2001)04-0107-041 引 言随着经济建设的发展,高层建筑越来越多,桩筏、桩箱基础由于其在控制沉降和满足承载力要求方面的可靠性而受到了越来越多的重视。
目前设计通常采用“均匀布桩”或“等承载力布桩”等传统布桩方式,不少学者、专家及工程设计人员对此提出了质疑,并进行了一系列比较深入的探讨和研究。
目前桩筏基础设计中需要研究的方向不少,但主要热点有:1.采用以沉降控制的设计思路还是采用以承载力控制的设计思路;2.是采用“外强内弱”的布桩方式还是采用“内强外弱”的布桩方式;3.柱墙下布桩的合理性和可行性;4.如何考虑筏基下土体的承载能力;5.如何实现优化设计。
以上几个方面并不是相互独立的,它们之间存在一定的关联性。
2 设计思路采用桩筏基础一是控制建筑物的沉降和不均匀沉降,二是提高地基的承载力。
但对一具体工程而言,这两个要求的重要性并不是完全等同的。
桩群属于端承桩时,显然沉降量不是主控要素,因此本文讨论指的是摩擦群桩和端承摩擦群桩的桩筏基础。
由于岩土工程问题的复杂性,特别是由于桩筏基础沉降计算的复杂性和不精确性,不少工程设计人员不顾地质条件的差异,一味倾向于将桩基直接嵌入基岩,嵌岩深度有越来越深的趋势。
导致这种设计倾向的一个根由是,根本不考虑地基土参与承担荷载的可能性,以及忽略了建筑物可以承受一定沉降量的可能性。
以沉降控制设计的思想有助于纠正上述不恰当的设计思路。
收稿日期:1999-12-09关于以沉降控制设计的思路,学术界和工程界早已有之,但比较正式的是Burland 在1977年提出的,之后,Hain and Lee (1978)和Cooke (1986)分别用弹性理论和模型试验证实了这一设计思路的可行性。
桩筏基础设计方案优化若干问题
桩筏基础设计方案优化若干问题摘要：对于高层建筑的基础设计，桩筏基础应用越来越广泛，源于其在控制沉降和满足承载力方面的可靠性。
但基于设计优化的角度，桩筏基础设计中的一些问题值得进行探讨，诸如设计思路中对承载力提高与沉降控制两种思想的侧重，布桩方案中所谓“外强内弱”与“内强外弱”择选，及设计优化方法优劣探讨等。
关键词：桩筏基础设计方案优化问题基于实践，对于桩筏基础设计的探讨方向及问题，归纳为以下几个方面：设计思路的选择，主要为侧重于沉降控制，还是侧重承载力控制的设计思路；布桩方式的选择；对筏基下土体承载能力的考虑和相应举措；柱墙下面布桩的合理与可行与否；还有如何实现更好的优化设计。
以上各问题与模块相互关联，互相影响，通常需整体考虑，互相借衬。
1设计思路的选择桩筏基础的设计思路，关键的有两个方向：一以考虑建筑物沉降还有不均匀沉降的控制为主；二为基于地基的承载力提高为主。
两种设计思路的选择，基于具体的设计条件，这里排除沉降量不需作为主体考虑因素的端承桩，主要探讨端承摩擦群桩和摩擦群桩和桩筏基础设计。
由于岩土工程充满复杂性，桩筏基础沉降的计算也较为繁杂，且充满不准确性，很多的设计人员并没有顾及到地质条件的不同，只是单纯将桩基直接与基岩结合，造成嵌岩深度有越来越深的趋势，产生这种现象的原因是丝毫没有考虑地基土参与荷载的可能。
对此，应提倡沉降控制为主体的设计思想，以帮助矫正上述不正当的设计倾向。
对于深厚土层尤其是深厚软土层，其桩筏基础的失效结果，很大部分都是因为总体的沉降过大而造成的。
在这种的情况下，采取承载力控制为主的设计思想显然就不合适。
桩筏基础的沉降量主要包括桩体压缩量、下卧土层的刺入量和压缩量。
而下卧土层压缩量是深厚软土地基沉降的最为主要的组成部分。
同时，深厚软土地基上面的建筑物，其沉降量和工程的投资是呈非线性关系的，过大的沉降量不但会影响建筑物的使用功能，还会导致安全隐患；轻者产生了不均匀的沉降，重者会破坏工程的整体效果。
关于建筑工程桩基施工技术问题的探讨 毅沈君
关于建筑工程桩基施工技术问题的探讨毅沈君摘要：现如今，随着社会经济和科技的快速发展，我国城市土地资源越来越受到人们的关注，而为了达到人们的需求，高层建筑及超高层建筑也随着社会的发展需求量越来越大。
在施工场地地质比较差的情况下采取建筑桩基工程技术，可有效让建筑物的承受能力得到提升，并降低沉降差所带来的危害以及提升建筑工程的整体质量。
本文以简介建筑工程桩基施工的方式为入手点，并对建筑桩基工程施工准备、施工环节进行了一番分析。
关键词：桩基工程；施工技术；建筑引言随着我国科学技术的快速发展，现代化建筑工程技术也在日新月异的发生着变化，这不仅在一定程度上使现代建筑工程的施工质量得以提升，而且也为我国建筑工程提供了一定的技术支持。
基于目前技术创新的大背景，桩基工程施工技术取得了更加长远的发展，值得一提的是在桩基工程施工的过程中新材料和新工艺的广泛使用提升了现代建筑工程的建设质量和速度。
在新时期下施工企业应该重点关注桩基工程施工技术，该技术必然在很多方面都有所突破，向着更加便捷、经济和快速的方向发展，桩的截面尺寸也会更加短小、扩孔桩及多种桩身材料必然会得到广泛应用。
1桩基工程施工技术概述桩基工程施工技术是建筑结构的基础，而且现代建筑工程的施工质量与桩基工程施工技术有着直接的联系，同时该技术还会直接影响到建筑工程的施工安全性，它对建筑工程的使用年限也有着决定性的作用。
因为现代建筑工程具有很高的复杂性，桩基工程的设计也呈现出多种多样的形态和结构，这在一定程度上增加了桩基工程的施工难度，所以施工企业必须根据实际情况制定科学合理的桩基工程施工技术控制手段。
施工技术控制具有针对性和专业性，通过有效的控制桩基工程施工技术能够积极的预防桩基工程施工过程中可能出现的质量问题，从而为我国现代建筑工程的整体施工质量奠定坚实的基础。
由此可见，现代建筑工程应该把桩基工程施工技术的管理和控制作为施工的要点，从而使整个现代建筑工程的施工能够实现施工各环节的控制和施工技术的管理。
上海软弱地基上高层建筑基础设计中的若干问题
10 沉降控制复合桩基 O O O O O O O - - O1ຫໍສະໝຸດ 土层锚杆O-OO O
15220 适用于 8 层及 8 层以下建筑地基 适用于挡土与抗浮
注: O 表示可以, - 表示慎用。
2. 3 基坑支护方案
从表 1 可见, 浅层土都是软弱土, 上海地下水位高, 房屋密集, 高层建筑基坑深度一般为
8210 m , 3 层地下室可达 13 m。开挖后基坑的支护要求十分严格。近年来, 上海深基坑支护
技术发展很快, 根据工程的不同条件和要求, 因地制宜地采用了钢筋砼板桩、钢板桩、深层水
泥搅拌桩、地下连续墙以及旋喷桩等多种支护结构; 并将大口径钢、H 型钢或土层锚杆支撑
系统配套应用。由于基坑深度日益加深, 地下连续墙支护技术的应用已十分广泛。与轻型井
根据 (3) 式与 (4) 式, 可对群桩内各单桩 (偏心受压时) 按Q i ≤R , Q max ≤ 1. 2R 进行校核。 例如华龙大酒店工程, 地上 16 层, 地下 1 层, 按上述方法计算, 考虑承台分担后, 桩基沉降量
种桩必须是摩擦桩或以摩擦为主的摩擦支承桩, 桩基本身有一定沉降。端承桩不能考虑桩土 共同作用。 上海地区在一般情况下按 7∶3 取值, 即桩承担荷载 70% , 地基土 (承台) 承担荷
载 30% , 但地基土承受的荷载不宜超过 40 kPa, 要求控制建筑物沉降时, 桩尖应进入较好的 土层, 与此同时, 应对桩基的强度和沉降进行验算。 对于桩与承台的荷载分担固定一个比例
OO
OO O- O
10
适用于油罐地基、地面堆载、路堤、岸坡、6 层 及 6 层以下建筑地基
6 适用于局部加固地基、抗震及防渗
适用于托换、挡土、坑底加固及防水帷幕
上海桩基工程施工总结(3篇)
第1篇随着我国城市化进程的加快，桩基工程作为基础设施建设的重要组成部分，在各类工程项目中的应用越来越广泛。
上海作为我国的经济、金融、贸易、航运中心，桩基工程施工技术也在不断进步。
本文对上海桩基工程施工进行总结，以期为广大工程技术人员提供参考。
一、工程概况近年来，上海桩基工程施工项目类型多样，包括住宅、商业、交通、市政等。
以下列举几个具有代表性的工程案例：1. 上海浦东机场南区地下交通枢纽及配套工程桩基工程：该工程为上海建工总承包部组织实施，工程不停航施工要求高，扩底桩深近80m，垂直度要求高，旋挖机重达100吨，对防倾覆也提出极高要求。
2. 上海静安调蓄池项目调蓄池基坑桩基工程：该工程由中铁十五局城轨公司承建，共有钻孔桩201根，成孔深度约68.8m，直径包含800mm和1000mm两种类型，采用低净空、低噪音的钻机进行施工。
3. 上海铁建公司承建的新建莘庄镇222号地块（莘庄地铁站上盖综合开发项目）三期工程铁路大平台总承包工程：该项目为国内首个在避免影响现有轨道交通正常运营的前提下，实施建设的上盖工程。
二、施工技术1. 钻孔灌注桩：钻孔灌注桩在上海桩基工程施工中应用广泛，具有施工速度快、承载能力强、适应性强等特点。
2. 桩基础检测技术：采用先进的桩基础检测技术，对桩基施工质量进行实时监控，确保工程安全可靠。
3. 钢筋笼制作与安装：钢筋笼制作采用自动化设备，提高制作精度，安装过程中采用机械吊装，确保安装质量。
4. 混凝土浇筑技术：采用导管法水下灌注混凝土，确保混凝土质量，减少施工过程中的污染。
三、施工管理1. 施工组织：根据工程特点，制定合理的施工组织方案，明确各阶段施工任务、质量要求、安全措施等。
2. 质量控制：严格执行国家及行业标准，加强原材料、施工过程、验收等环节的质量控制。
3. 安全生产：加强施工现场安全管理，落实安全责任制，确保施工安全。
4. 环境保护：采取有效措施，减少施工过程中的噪声、粉尘、废水等污染，实现绿色施工。
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２ 场地地 质概 况
根据钻探取样 、 静力 触探 、 准贯 入原 位测试 及 岩土 物理 力 标 得 了大量的研究成果 。在长期 的工 程设计 实践 中， 发现 只要合 理 学性质指标综合分 析 ， 场地 地貌 属于狮河 二级 阶地 ， 场区在 ３ ０ｍ 确定 桩端持力层 ， 考虑 桩土共 同作 用原 理 ， 尽可 能 的利 用 天然地 深度范 围内由浅 入深 可划分 为 ８ 工程 地质层 ， 次 为 ： ①层 个 依 第 基承 载能力 ， 在满足规 范的前 提下减少 桩数 、 调整桩 长 ， 可 以降 杂填土 、 ②层 粉质粘 土 、 就 第 第③层 粉质 粘土 、 ④层 粉质 粘土 、 第 第 低桩 基工程的造价 ， 取得 良好的经济效益 。 ⑤层粗砂 、 第⑥层圆砾 、 第⑦层 强风化泥质 中砂岩 、 第⑧ 层 中风 化
３ 桩 基设 计 中的主 要 问题研 究
３ １ 桩 型 的选择 ．
不 小于 Ｉ０ｍ。单 桩承载力特征值估算值如表 ２所示 。桩 基工程 ． 设计后 ， 还要通过试桩得 出的数据来 确定单桩承载力。
． 由于拟建 区四周 均为 原有 建筑 ， 若采 用 预制 桩 ， 会给 Ｉ 建 ３ ３ 桩基 沉 降验算 临近 该 建筑体型较 规 则 ， 最终 桩基 沉 降量 宜 按分 层 总 和法 计 故 筑物带来不利影 响 ， 桩承 载力值 很难 满足 荷载要 求 ， 施工 沉桩 也 算 。根据 Ｇ ０ ０ －０ ２建 筑地 基基 础设 计规 范 中的第 ８ ５ １ Ｂ５０ ７２０ ． ． １ 有困难。根据地质情况加 以分析 和 比较 以后 ， 工程采 用钻孔 灌 本
关 键 词 ： 基 础 ， 土 共 同工 作 ， 化 设 计 ， 基 沉 降 桩 桩 优 桩
中图分类号 ： Ｕ ７ Ｔ ４３
文献标 识码 ： Ａ
０ 引言
申城花园 １ 号楼为信阳某房地产开发有限公司投资开发的
位于信 阳市东方红大道 ， 理位置优越 ， 地 交通便利 ， 环境优 随着高层建筑实践 的迅速发展 ， 基工程成 为人们 关注 的热 商住楼 ， 桩 美 。主楼 ２ ３层高 ７ 裙房 ３ 高 １ １总建筑 面积约 １５万 ｒ２ ０ｍ， 层 ２１， １ ． ｎ。 点。由于高层建筑上部结构荷载 大 ， 下土层分 布又 非常 复杂 而地
第３ ７卷 第 ２ ３期 ２ ０ １１ 年 ８月
Ｓ ＨＡＮＸＩ ＡＲＣ Ｔ Ｃ ＵＲＥ ＨＩ Ｅ Ｔ
山 西 建 筑
Ｖ０ ＿ ７ Ｎ ． ３ ｌ３ ｏ ２
Ａｕ ． ２ １ ｇ ０１
・７ ・ ３
文章编号 ：０ ９６ ２ （ ０ ） ３０ ７ －２ １０ —８ ５ ２ １ ２ —０ ３ ０ １
申城花 园 １ 号楼桩基础优化设 计探讨 ★
周
摘
峰
季士峰
要： 结合信 阳地 区某实际工程 ， 分析和探讨 了高层 建筑桩 基工程设 计 中遇到 的各种 问题 ， 并在 满足 现行 规 范相 关要
求的前提 下 ， 用桩 土共 同作用原理进行桩基设计优化 ， 而达到 了降低工程造价的 目的 。 运 从
大小 而 确 定 。
表 ２ 单桩承载力特征值估算表
桩型 桩径 孔号 待 丸岳 桩 长 总侧 阻力 端 阻力特 单桩承载 力 ｍ 特 征 ４ ／ Ｎ ￣ ｋ 征 ｛／ Ｎ ｔ ｋ 特 征 ４Ｌｋ Ｊ／Ｎ
６０ ０
表 ３ 主楼及裙房沉降量估算表
ｍｍ
３ ４ 主楼 与 裙房 差异 沉 降处理 ．
１ 工程概 况
土层 厚）／ ｔｍ 含水 编号 量 ｗ ％ ／ ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ ⑧ ３４ ．６ ４０ ．０ ５５ ．９ ６８ ．５ ５１ ．３ ２ ６ ．８ ２ ． ４９ ２ ． ７２ ２． ３５ 孔隙 比 Ｏ７６ ． １ Ｏ８５ ．０ Ｏ ６Ｏ ．９ 液限 Ｗ， Ｉ％ ／ ３ ． １９ ３． ２１ ３． ｏ１ 塑性 指数 ， 尸 Ｉ ． ２６ １ ． ２０ １ ． １２ 液性 指数 ０７ ．４ ０４ ．２ Ｏ５ ．３
公式 中第 ｉ 层土 的压缩模量 ， 可按原位测试方 法 注桩 基础 ， 既可 以解决 主楼 荷载较 大 的问题 ， 满足 了抗 浮稳定 提供 的方法计算 ， 又 。 性要 求。在施工 中应用孔底 注浆 工艺 ， 大 了桩 的承载 力和稳 定 结合室 内压 缩试 验综合确定。估算结果见表 ３ 增 性， 同时在 一定 程度 上 也减 少 桩基 沉 降 。主 楼部 位 桩径 可 采用 ６０， ０ 裙房部位可采用 ５ ０ 进入 持力 层 的深 度根 据上 部结 构荷 载 ０，
裙房 为框 架结 构。底部 ３层 为商业 用 且不连续 ， 还存 在着很 多不 确定 因素 ， 这些 都 给桩基础 的设计 工 主楼采用框架 剪力墙结 构 ， 地下 １ 层为车库。 作带来很多不便 。也直接导致 了设 计和施工 过于保 守 ， 对工程 造 房 ，
价影 响很大 。 因此 ， 土工程 界加 强 了对 桩基 优化 设计课 题 的研 究 ， 岩 并取
由于建筑使用功能 的要求 ， 主楼与裙 房之 间未 设置永 久性沉
泥质 中砂岩 。各层物理力学指标如 表 １ 所示 。
表 １ 地 基 土 物 理 力 学 性 质 指 标
压缩 系数 。． Ｍ ａ ｌ １／ Ｐ — ２ ０ ２ ．７ ０３ ．１ Ｏ２ ．４ 压缩模量 Ｅ １／ ａ ｓ． ＭＰ ２ ６ ３ ．５ ５ ８ ．２ ７０ ．４ 承栽力特 槛性｛ ｋ ａ Ｐ ２０ ４ １０ ８ １ｏ ６ 桩侧摩擦 力 ｇ ｋａ Ｐ ３ ５ ６ ８ ３ ４ ８ ０ ｌ０ ２ １Ｏ ３ ２ ｏ ０ ｏ ２５ ０ ０ ３０ ０ ０ 桩 端端阻 力 ｑｖｋ ａ ｐ＇ Ｐ