单线铁路隧道衬砌台车检算书
隧道台车计算书
隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。
此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。
根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。
（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。
1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。
模板连接梁采用槽钢[20b合成.。
2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。
主要是承受顶模上部砼及模板的自重。
其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。
3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。
平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。
4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。
各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。
是整个台车的主要承重结构件。
门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。
立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。
5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。
隧道出口衬砌台车验收资料
隧道出口衬砌台车验收资料目录1. 工程概况..........................................- 1 -2. 隧道衬砌台车基本原则..............................- 1 -3. 台车计划进场时间..................................- 1 -4. 台车要求..........................................- 1 -5. 审批验收..........................................- 2 -6. 二次衬砌..........................................- 3 -6.1. 隧道二次衬砌施工工艺流程.....................- 3 -6.2. 台车安装及衬砌工艺...........................- 3 -6.2.1. 台车行走就位前的轨道安装................- 3 -6.2.2. 台车就位................................- 4 -6.2.3. 台车拼装调试............................- 6 -6.2.4. 安装挡头模板、止水带等..................- 7 -7. 模板台车的强度刚度校核-台车受力验算................- 7 -8. 二衬台车安装（拆卸）专项施工方案...................- 7 -9.二衬台车模板尺寸检测记录表.........................- 7 -10.二衬台车使用说明书.................................- 7 -11.衬砌钢模板台车验收单...............................- 7 -12.隧道二衬台车安装验收记录...........................- 7 -XX二号隧道出口衬砌台车验收资料1.工程概况XX二号隧道工程起讫里程DK367+589-DK367+670，长度为2081m。
隧道衬砌台车验收资料
新建赣州至深圳铁路七标段阿公石二号隧道出口衬砌台车验收资料中交三航局赣深铁路（GSSG-7标）工程指挥部二O一八年八月目录1. 工程概况..........................................- 1 -2. 隧道衬砌台车基本原则..............................- 1 -3. 台车计划进场时间..................................- 1 -4. 台车要求..........................................- 1 -5. 审批验收..........................................- 1 -6. 二次衬砌..........................................- 2 -6.1. 隧道二次衬砌施工工艺流程.....................- 3 -6.2. 台车安装及衬砌工艺...........................- 3 -6.2.1. 台车行走就位前的轨道安装................- 3 -6.2.2. 台车就位................................- 3 -6.2.3. 台车拼装调试............................- 5 -6.2.4. 安装挡头模板、止水带等..................- 6 -7. 模板台车的强度刚度校核-台车受力验算................- 6 -8. 二衬台车安装（拆卸）专项施工方案...................- 6 -9.二衬台车模板尺寸检测记录表.........................- 6 -10.二衬台车使用说明书.................................- 6 -11.衬砌钢模板台车验收单...............................- 6 -12.隧道二衬台车安装验收记录...........................- 6 -阿公石二号隧道出口衬砌台车验收资料1.工程概况阿公石二号隧道工程起讫里程DK367+589-DK367+670，长度为2081m。
隧道衬砌设计检算
小 导 管 加 强 支 护 。 格 栅 钢 架 纵 向 间 距 计算 结果分 析 为 ０ ８ ，超 前 小 导 管 纵 向 问距 １６ ， ．ｍ ＿ｍ
图 １和 图 ２ 别 为 二 衬 弯 矩 图 和 轴 分
每 环 ２ 根 ，每 根 长 ３ ５ ０ ． ｍ。 隧 道 施 工 均 力 图 ．可 知 ， 弯 矩 较 大 值 出 现 在 拱 顶 按 新 奥 法 采 用 光 面 爆 破 ．锚 喷 支 护 及 湿 喷 技 术 ，并 按 要 求 对 结 构 支 护 体
土 ３５ 。 左 右 方 向 受 水 平 固 定 约 束 ． ｍ
弹 性反力系数 Ｋ（ ＭＰ
ａｍ ） ｌ
弹 性模 量
Ｅ （ ａ） Ｇｐ
泊 松 比
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计 算 摩 擦 角
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（ 射混凝 土 ） 喷 二 衬 Ｃ３ ０ ｆ 筋混凝 土 ） 钢
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１９ ．２
按 单 筋 配 筋Ａ９
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３．４ ４ ４． ７７
；桥 梁 隧 道
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隧道衬砌设计检算
工程 概况
某 公 路 隧 道 地 址 处 属 丘 陵 地 貌 ， 地 形 起 伏 较 大 相 对 高 差 约
砌衬台车计算书
• v ＝0.77mm< l/250=1.1mm 满足要求
• 根据计算结果，钢模板面板适合采用10mm厚的钢板。
• 模板肋板计算 • 横肋布置按500mm考虑，计算简图如下：
• 故：Mmax＝0.125ql2＝0. 125×68.95×0.52 =
2. 1KN.m
• 模板钢材Q235 ，90×56×6钢板的截面力学参
•
q 5=γ R， + C R，— 内部插入震捣器影响半径 ，采用0.75m
2
• 模板面板计算
• 面板是以肋板为支座的连续梁 ，可简化为 五跨连续梁进行计算 。按照荷载组合1 ，取 1m宽的板条计算：
• 对拱顶面板： • q ＝1.2×1.0×（25×1.0+78.5×0.01）+2.0×1.4 ＝33.6KN/m • 对侧墙面板： • q ＝1.2×1.0×60.6+6.0×1.4 ＝81.12KN/m • 取侧墙模板进行验算，取荷载调整系数0.85，有： • q＝81.12×0.85 ＝68.95KN/m • 故：Mmax ＝0.105ql2 ＝0.105×68.95×0.282 ＝0.57KN.m
•
=376000×3.516×106/（6.013×108 ×12）
• = 183.2 N/mm2 >=125 N/mm2 不 安 全
=
• 台梁立柱自重： 0.0068×(1.9+0.9)×2×78.5 ＝3.0KN •3.5上4K部N纵梁自重：（0.22×2+0.5） ×0.012×2×2×78.5 = • 可变荷载标准值： • 施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2 • 振捣混凝土时产生的荷载标准值： 2.0KN/m2
• （2） 中部侧向荷载
[建筑]隧道衬砌台车验收资料
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沈海复线仙游（福州界）至南安金淘高速公路莆田段A2合同段项目经理部地道衬砌台车查收资料中铁九局企业有限企业二○一一年八月目录1、工程概略 (1)2、地道衬砌台车基来源则 (1)3、台车计划进场时间 (1)4、台车要求 (1)5、审批查收 (2)6、二次衬砌 (3)7、模板台车的强度刚度校核—台车受力验算 (7)地道衬砌台车查收资料1、工程概略金钟1 号地道：起讫桩号为左洞ZK71+637 ～ZK73+770 ，右洞YK71+685 ～YK73+745 。
左洞长 2133 米，右洞长 2060 米，左右均匀长 2096.5 米，属长地道。
采纳分别式双洞部署。
左洞入口处于半径为 1100 米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为3525米的平曲线上；右洞入口处于半径为 1100 米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为 3500 米的平曲线上。
左洞纵坡为 2% ，右洞纵坡为 2%。
金钟2 号地道：起讫桩号为左洞ZK73+841 ～ZK76+533 ，右洞YK73+815 ～YK76+563 。
左洞长 2692 米，右洞长 2748 米，左右均匀长 2720 米，属长地道。
采纳分别式双洞部署。
左洞入口处于半径为 3525 米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为 960 米的平曲线上；右洞出口处于半径为 3500 米的平曲线上，洞身位于直线上，出口处于半径为 970 米的平曲线上。
左洞纵坡为 2%和 3% ，右洞纵坡为 2%和 3%。
2、地道衬砌台车基来源则①本标段为两个长地道， 8 个洞口，每个洞口设置一台衬砌台车。
②严格依据《福建省高速公路施工标准化管理指南》（地道）中有关要求，对二衬台车履行准入制度，选择专业厂家进行生产。
3、台车计划进场时间知足现场地道二衬需求。
4、台车要求为保证衬砌工程质量，地道一般地段（含洞身、明洞、加宽段）的二衬施工采纳全断面模板台车和泵送作业。
因金钟 1 号地道出口场所较狭小，地道台车难以直接拼装，需在桥台旁拓宽，搭建一个贝雷架平台作为台车的拼装工作面。
xxx隧道衬砌台车结构计算书
XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制：校核：审核：2017年10月xxxxx项目衬砌台车计算书1.计算依据1、《xxxxx施工图设计》2、《衬砌台车结构设计图》3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)2. 概况xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图2.1-2.2。
隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。
顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。
衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。
顶拱支撑采用H200×200×8.0立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。
衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×8.0型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。
本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。
进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升降。
侧模支撑系统的螺旋丝杆，每断面设置4个。
下部螺旋丝杆水平支承于台车的I20a 纵梁上，上部螺旋丝杆水平支撑于台车的I20a立柱上。
三角板与构件之间焊接为满焊,焊脚高度10mm；焊缝不允许出现咬边、未焊透、裂纹等缺陷。
隧道二衬台车验算书密
XXXXXXXXXXXXXYYYYYYY 衬砌台车计算书编制：复核：技术负责人：砌衬台车计算书一、工程概况二、台车的主要技术参数（整机外形尺寸见台车设计图）（1）台车模板面板厚度：10mm（2）台车重量及每延米重量：55吨，4.58吨/m（3）台车类型：液压自行式（4）台车运行速度：6m/min（5）驱动电机功率：2X7.5KW（6）液压电机功率：1X5.5KW,工作压力16MPa(7)顶升油缸工作行程：400mm(8)侧向油缸工作行程：350mm（9）平移油缸工作行程：±150mm（10）一次衬砌长度及台车长度：12m/12m（11）行走方式：轨道自行式三、主要结构及简述台车由行走机构、台车门架、钢模板、钢模板垂直升降和侧向伸缩机构、液压系统、电气控制系统6部分组成。
（1）行走机构行走机构由主动、被动两部分组成，共四套装置，分别安装于台车架两端的门架立柱下端，整机行走由两套主动行走机构完成，行走传动机构带有液压推杆制动器，以保证整机在坡道上仍能安全刹车。
采用宽大行走轮，配32318轴承、24B链条、WX-6减速机以保证台车使用安全，避免了跳轨、变形、断链打滑等对衬砌施工的影响。
（2）台车门架台车门架设计共5榀，由门架横梁、上下纵梁、门架立柱、连接梁、剪刀架等部件组成。
门架立柱采用三角立柱结构，这样不仅加强立柱的强度阻止立柱向内弯曲，还加强立柱与门架横梁的接触面，减小门架横梁跨度，极大的减少了门架横梁的受力。
门架的各个部件通过螺栓联为一体，两门架支撑于行走轮架上，中门架下端装有基础千斤，衬砌施工时，混凝土载荷通过模板传递到5个门架上，并分别通过行走轮和基础千斤传至轨道地面。
在行走状态下，螺杆应缩回，门架上部前段装有操作平台，放置液压及电气装置。
（3）模板模板宽度为1.5M，为保证模板有足够的强度，面板采用10mm，同时采用[10#槽钢加强,间距300mm,并在每件模板里增加加强立板来保证强度，小曲墙一次成型，保证了降低衬砌劳动强度和提高工作效率和衬砌美观。
衬砌台车说明书全
衬砌台车技术说明书一、前言：本台车是我公司自行设计、开发研制的以电动机驱动行走机构带动台车行走，利用液压油缸和螺旋千斤调整模板到位及收模而使隧道混凝土成型的用于铁路、公路隧道模板衬砌的施工机械。
本台车根据施工方提供的隧道断面图和施工技术要求而设计制造的，具有成本较低、结构可靠、操作方便、衬砌速度快、隧道成型面好等优点。
本说明书重点阐述了衬砌台车的结构特点，质量技术要求，安装、拆卸方法，施工中操作的步骤及注意事项。
二、总体设计说明：2．1、总体设计构思：衬砌台车的作用主要是满足隧道二次衬砌，提高隧道衬砌质量，减轻工人作业强度，达到迅速、安全、可靠、方便、省力的施工目的。
本台车采用轨行式，液压动力控制立、拆模作业。
2.2 、设计规范与标准：（1）、《钢结构设计手册》（2）、《钢结构焊接规范》（3）、《钢结构工程施工质量验收规范》（4）、《铁路桥涵施工技术规范》（5）、《机械设计手册》2.3 、全液压自行式台车受力分析：台车在衬砌过程中，两侧边模主要受砼的侧向挤压力，顶部模板主要受砼的压力，门架部份既受侧向力又受正压力。
由于模板最下端和台车最宽处存在截面积差，故在浇注过程中，台车还是受砼对它的浮力。
2.3.1 、侧压力的确定（侧压力只与浇注混凝土高度有关，与厚度无关）。
根据《建筑手册》中“现浇砼结构模板的设计”可知侧压力公式为：F=0.22r c t°B 冷VF—新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/M）r c—混凝土的重力密度（KN/M）t。
一新浇筑混凝土的初时间（h）,可按实测确定，当缺乏试验资料时，可采用10=200/（T+15计算（T为混凝土的温度°C）V—混凝土的浇筑速度(m/h)(3i—外加剂影响修正参数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2p2—混凝土坍落度影响修正参数，当坍落度小于30mm时取0.85,50 s90mm 时取1.0, 110 s i50mr时取1.15(1)、各参数的确定：①r c取24KN/ M②t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5③V的确定施工时采用混凝土输送泵浇注，输送泵排量为25s30ri T/h，取最大值30nVh，浇注混凝土平均厚度取1.0m,两边平衡浇注，考虑到浇注时，换管与时间耽误，取修正系数0.75，故：0.75x30m3/h=(1.0x10xV)x2V=1.125m/h④B 1取1.0⑤B 2取1.15( 2)、侧压力计算：F=0.22x24x5x1.125x1x1.15=32.20 KN/M22.3.2、边模的强度验算( 1 ) 、模板强度验算面板厚度12mm间距250布置75#角钢，将侧压力视为均布载荷：均布载荷：q=F x 0.25/1000=32.2x0.25/1000=8.05N/mm弯矩：M=ql2/82=8.05x1500 2/8=226.4x10 4 N- mm模板截面模量：W=1/6 x (250x6 2)+9.93x103x2=20.526 x 10 3 mm3设计应力：(T =M/W= 226.4x104/(20.526x10 3)=110.3N/mm 2<fm=215N/m2m模板强度合符要求。
隧道二衬台车验算书
隧道大断面二衬施工作业平台验算书施工作业平台采用大断面台车轨道进行移动，轨道长度为13.5m，施工作业平台高度为7m，宽度为7.2m，平台上设7.1×7.2m简易操作平台（立柱及横梁均采用H20型钢），作业平台两侧各设置2个宽2m/2.3m的操作平台（距台车轨面分别为2300mm/4600mm），如下图所示。
施工作业平台立柱及横梁间距为0.8m，均采用H20型钢，施工作业平台上部横梁与立柱间采用H20型钢焊接。
施工作业平台示意图主要材料力学性能参数表1、上部横梁H 型钢验算，按最不利受力情况（跨度为4370mm ）进行验算：活荷载转化为线荷载：q1=2.5×0.8=2KN/m ；（2.5 KN/m²为施工人员荷载及设备标准值；0.8m 为横梁间距）；H 型钢（作业平台）自重线荷载标准值：q2=48.73×9.8=477.552N/m ；（48.73 Kg/m 为型钢自重，9.8N/kg 为重力常数）；H 型钢（简易操作平台）自重线荷载标准值：q3=48.73×9.8×12.5÷13.5=442.1796N/m ；（48.73 Kg/m 为型钢自重，9.8N/kg 为重力常数）；q1为活荷载，取分项系数1.4；q2为恒载，取分项系数1.2。
均布荷载g=1.4×2+1.2×（0.47755+0.44218）=3.9037KN/m ，按三跨简支梁计算。
4370mm mm mm43704370上部横梁型钢计算模型图（1）强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下:2max 1.0gl M = 得最大弯矩M=0.1×3.9037×4.37²=7.455 KN·m 。
（2）H 型钢截面计算强度：σ=M/w=（7.455×106）/（461.04×103）=16.2N/mm 2； H 型钢的计算截面强度为16.2N/mm 2＜205N/mm 2,满足要求。
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单线铁路隧道衬砌钢模板台车检算2016年05月隧道衬砌台车制作及安装专项方案一、衬砌方案隧道边墙及拱部二次衬砌得浇筑采用移动式液压模板台车与泵送砼整体浇筑,以保证二次衬砌得密实,超挖部分采用同级砼回填。
隧道进洞前,模板台车在洞前装配,台车安装采用吊车配合人工方式组装。
衬砌施作时,施工用风水管及通风风管随台车前进置于台车下部。
匝道台车:1、一个工作循环得理论衬砌长度:10、5米2、二衬砌最大厚度:1000mm;3、轨距:3900mm;4、成拱半径:R1=2950mm,R2=3660mm,R3=8960mm;5、台车运行速度:6-8m/min;6、液压系统工作压力:150kg/cm2二、衬砌模板台车2、2、主要结构台车由行走机构总成、门架总成、模板总成、电器操作控制系统、液压系统五大部分组成。
台车详细结构及结构、模板受力分析见附件。
⑴、行走机构总成:由四个行走小车组成,两个主动轮小车与两个被动轮小车,分别安装在两测得两个行走梁下,由操作员操纵电源开关,使台车(前进或后退)移动。
⑵、门架总成:由六榀门架组成。
立柱外侧有支撑单侧墙模板得丝杠与4组调节侧模板得油缸。
门架上部就是工作平台,有模板平移装置,可操纵液压阀,使模版整体左右平移。
另有四个拱部模板起升油缸与液压操纵台。
⑶、模板总成:模板总成决定混凝土表面完好程度。
在圆周上由一块拱部模板与两侧模板组成。
在长度方向上由螺栓连接成需要长度得模板。
侧模板与拱顶模板采用铰链连接,侧模板可绕铰链转动,以便调节模板得伸缩,满足断面衬砌要求。
⑷、液压系统:由液压操纵台(电机、油泵、滤清器、八联阀等组成)、四个起升油缸,四组侧模板调节油缸、两个平移模板油缸、各类阀及管路组成。
三、台车强度校核3、1、计算依据隧道台车长度为12m,模板面板厚度为10mm,门架面板12mm,门架腹板厚12mm,本计算出针对台车得主要受力构件得强度与刚度进行检算,以验证台车得力学性能能否满足要求,本文主要根据《路桥施工计算手册》与《结构力学》,借助力学求解来对本台车进行结构检算。
3、1、1计算参数砼得重力密度为:24KN/m³,砼浇筑速度:2m/h,砼入模时得温度取20℃,掺外加剂。
钢材取Q235钢,重力密度:78、5KN/m³,弹性模量为206GPa,容许抗压应力为140MPa,容许弯曲应力取381MPa(1、25得提高系数)----(取值疑问),有部分零件为45钢,容许拉压应力为210MPa。
3、1、2、计算载荷1)振动器产生得荷载:4、0KN/㎡或倾倒混凝土产生得冲击荷载:4、0KN/㎡,二者不同时计算2)对侧模产生得压力砼对侧模产生得压力主要为侧压力,侧压力计算公式为:P=kγh当V/T＜0、035时,h=0、22+24、9V/T当V/T＞0、035时,h=1、53+3、8V/T式中:P-新浇筑混凝土对模板产生得最大侧压力(KPa)h-有效压头高度(m)V-混凝土浇筑速度(m/h)T-混凝土入模时得温度(℃)γ-混凝土得容重(KN/m³)k-外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取k=1、0,掺缓凝剂作用得外加剂时k=1、2。
根据前述已知条件:因为:V/T=2/20=0、1＞0、035所以:h=1、53+3、8V/T=1、53+3、8X0、1=1、91m最大侧压力为:P=kγh=1、2X24X1、9=55KN/㎡3)砼对顶模产生得压力砼对顶模产生得压力由砼得重力与灌注砼得侧压力组成:重力P1=γg=24KN/m³X0、5m=12KN/㎡,其中g为浇筑砼得厚度由于圆弧坡度变小,取灌注为1m/h。
因为:V/T=1/20=0、05＞0、035所以h=1、53+3、8V/T=1、53+3、8X0、05=1、72m侧压力为:P2=kγh=1、2X24X1、72=49、5KN/㎡,Pa=1、2X49、5+1、4X4、0-65KN/㎡所以顶模收到得压力Pb =P1+P2=12+65=78、2KN/㎡所以Pb ≈Pa,顶模与侧模受到得压力相当。
3、2、侧模与顶模得检算通过对侧模与顶模得面板与弧板得强度与刚度检算来验证台车模板得强度与刚度就是否满足受力要求,侧模面板得支撑结构相同,因为顶模面板受混凝土重力作用所受压力略大,所以只需检算顶模面板得强度与刚度就是否能满足要求。
面板由间距为25cm得角钢支撑,因此可简化为跨度为0、25得简支梁来对面板进行分析。
3、2、1、面板计算a 面板强度计算面板为厚度为10mm,面板受到得最大压力为=78、2KN/㎡P=Pb面板得抗弯模量W=bh²/6=()X2X0、01²=3X10-5m³面板所受得最大弯矩为=qI²/8=()X(78、2X2)X0、25²=1、222KN/mMmax面板受到得弯曲应力为:/W=1、222X1000/(2、5X10-5)=48、88MPa＜[σ]=210MPaσ= Mmax所以面板得强度满足要求b 面板得刚度计算面板得惯性矩I=bh³/12=2X0、01³/12=16、7X10-8m4f=ql4/384EI=(78、2X103X2)X0、254/384X2、06X1011X16、7X10-8=0、046mm<[L/400]=0、max625mm所以面板得刚度满足要求。
3、2、2、加强角钢检算-=PX0、25=78、2X0、25=19、55KN/m角钢两端固支,受均布力q2最大弯矩在跨中,M=(1/24)Xql2=19、55X22/24=3、258KN·m加强角钢采用∠90X56X6,抗弯模量查表得W=11、74X10-6m³角钢所受最大弯曲应力/w=3、258X10³/(11、74X10-6)=277MPa＜[σ]=381MPaσ=Mmax惯性矩查表得I=1、7103X10-8m4最大绕度f= ql4/384EI=(19、55X10³X2)X24/384X2、06X1011X171、03X10-8=2、312mm＜max[L/400]=5mm3、2、3、弧板检算弧板宽280mm,材料812钢板,模板连接梁最大间距1400mm,弧板受力模型可设为受力分布力得简支梁,跨距I=1、4m,均布力q3=PaL/2=71、6X1、4/2=50、12KN/m(有2片弧板,所以除2)。
抗弯模量W=bh²/6=0、12X2、8²/6=1、57X10-1m³M=qI²/8=50、12X1、4²/8=12、28KN·mσ=Mmax/w=12、28/(1、57X10-1)=78、21MPa＜[σ]=381MPaI=bh³/12=0、012X0、01³/12=16、7X10-8m4fmax=5 ql4/384EI=5X(50、12X10³)X1、44/384X2、06X1011X2、2X10-5=1、1mm＜[L/400]=3、5mm3、3 门架检算除了模板满足受力要求,要保证台车得强度与稳定性,门架也需要满足受力要求,因此有必要对门架进行受力分析,门架横梁与门架立柱之间用螺栓紧固,不仅传递集中力而且传递弯矩,因此作为一个整体得分析。
门架所示竖向千斤与油缸传递下来,门架宽4、4m,竖向力也主要就是由6、19m范围内得模板传递下来,12m台车总共传递得竖向力为F总=78、2KN/㎡X12mX4、4m=4129KN,共6榀门架,每榀门架有3个竖向受力点,则每个受力点传递得力F=4129/18=229KN。
侧向力由侧模传至千斤,侧模高度6、19m,则F=71、6KN/㎡X12mX6、19/24=222KN,由以上分析,根据台车门架尺寸,得出验算模型如下图所示:(铁轨处未见图示横向支点)7NgJo求解得到弯矩图强度检算:由弯矩图可知门架最大弯矩发生在横梁中心,对比门架横梁与立柱截面可知,该处也就是最危险得点,门架横梁H=0、85m,宽b=0、3m,其截面特性W=bH³-(b-g)h³/6H=0、3X0、85³-(0、3-0、012)(0、85-0、028)³/6X0、85=4、76X10-3m ³I=bH³-(a-g)h³/12=0、3X0、85³-(0、3-0、012)(0、85-0、028)³/12=2、023X10-3m ³强度:σ=M/W=293/5、023=144、8MPa＜[σ]=381MPa------(公式数值来源不清楚)8tFab 门架横梁得强度满足要求,因此门架得强度满足受力要求。
3、4 下纵梁得检算观察台车图可知,------(未见相关图纸)下纵梁受门架传递得向下得力,同时受到行走与基础千斤得支撑,门架传递得竖向压力为F=4129/12=344KN,基础千斤采用得就是Φ108*8无缝钢管(45钢),钢管截面积为1、52X210=319KN,因此下纵梁受力模型可简化为下图所示:分析得到弯矩图:(由于坚向压力440KN小于无缝管可承受支撑力528KN)下纵梁梁高0、5m,宽0、5截面特性:W=bH³-(b-g)h³/6H=0、 5X0、5³-(0、 5-0、024)(0、5-0、028)³/6X0、5=4、15X10-3m³I=bH³-(a-g)h³/12=0、 5X0、5³-(0、25-0、024)(0、5-0、028)³/12=1、04X10-3m³下纵梁弯曲应力σ=M/W=344/4、15=82、9MPa＜[σ]=381MPa最大挠度发生在下纵梁中心处,以两个基础千斤得间距1、7m受集中力344计算:F=FL³/48EI=344X1、7³X10³/48X2、06X1011X1、04X10-3=0、16X10-3m＜[L/400]=0、425X10-3m。
3、5 丝杆千斤得检算丝杆千斤容易发生得破坏为压杆失稳,即无缝钢管受力弯曲导致丝杆千斤得破坏,本节主要分析无缝钢管压杆得稳定性,来验证丝杆千斤得受力就是否满足要求。
台车千斤有三种:基础千斤、竖向千斤与侧向千斤。
基础千斤较短,工作长度约为500mm,不易发生压杆失稳,因此主要分析竖向千斤与侧向千斤得压杆稳定性。
3、5、1、竖向千斤得稳定性采用得就是Φ108*8得无缝钢管,工作长度约为0、8m,每个竖向千斤受力为F1=344KN。
根据《路桥施工计算手册》第12章1、2节表12-2轴心受压稳定性计算公式为N/Am≤Φ1[σ]。