重力式挡土墙设计
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
1重力式挡土墙设计
1.1设计依据
(1)。墙身构造
某二级公路路基宽度B=12m ,土路肩宽0。75m ,某段路基拟采用浆砌片石重力式路堤墙支挡(见图1),填土边坡坡度为1:1。5墙身分段长度10m. (2)。车辆荷载 公路Ⅱ级 (3)。土壤与地基
墙背填土为砂性土,容重γ=18kN/3m 填土与墙背间的摩擦角取δ=ϕ/2地基土性指标与填土相同
(4).墙身材料
5号砂浆砌30号片石,砌体容重k γ=24kN/3m ;砌体容许压应力[∂σ]= 800kPa 许剪应力[τ]=160kPa ,容许拉应力[1σ]=80kPa 。 (5).计算参数
墙背坡度 1:0.2α=(俯斜)(11.31=),墙 面 坡 度 为 1:0.05 (=2。86°),填土高 a=2m,挡土墙高度H=7m ,内摩擦角ϕ=33°,基底摩擦系数f 0.35=,地基容许承载力[σ
0 ] =300kPa
1.2车辆荷载换算
当m 2≤H 时,20.0q kPa =;当m H 10≥时,10q kPa = 试算拟定顶宽 1b 1.00m =,
根据几何关系可计算得,挡土墙实际高度H 1=7.89m ,墙底宽B 1=2。86m ,
由线性内插法(
5.2225.11+-=H q )得:
17.55H m =时, 1.257.5022.513.125q kPa =-⨯+=
注意:以下所有H 值代表H 1值
换算均布土层厚度: 013.1250.70218q h m
γ===
1.3 主动土压力计算
1。3。1破裂棱体位置确定 (1).破裂角(θ)的计算
假设破裂面交于荷载范围内,则有:
=++=ϕδαψ11.3116.53360.81+︒+︒=︒
()()()0011a 2(a )27.8920.70227.8955.8422A H h H =+++=⨯++⨯⨯+= ()()αtan 222
1
21000h a H H h d b ab B ++-++=
()11
2 2.5 2.50.701-7.897.892220.7010.222=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯
-6.235=
其中()b 2 1.510.5 2.5m =⨯--=,tan 0.2α=
)tan )(
tan t (tan tan 0
ψψϕψθ+++-=A B co ()-6.24
-tan60.81cot30tan60.81tan60.8155.84⎛⎫
=+︒++
⎪⎝⎭
) 0.57=
故arctan 0.5729.68θ==
(2).验算破裂面是否交于荷载范围内
H=7.89m ,d=0m ,tan 0.2α=,b=2。5m,m 5.1075.0212d 2b 0=⨯-=-=B 堤顶破裂面至墙踵的距离:()a tan 5.64m H θ+= 荷载内缘至墙踵的距离:b tan -2.0m H α-= 荷载外缘至墙踵的距离:tan 10m b H B α-+=
—2.0m 〈5.64mm<10m ,故破裂面交于荷载范围内,与假设相符。 1。3。2主动土压力计算
(1).求主动土压力Ea 和土压力作用位置
0055.84,-6.24A B ==,
()
()
()ψθϕθθγ++-=sin cos tan 00a B A E
()()
()cos 29.68331855.840.57+6.24sin 29.6860.81+︒=⨯⨯⨯
+
314.9kN
= ()δα+=cos x a E E
()314.9cos 11.3116.5=⨯+︒
278.53kN =
1:m 1
1:m 2
O
’ x
1:m 3
()
δα+=sin y a E E
()
314.9sin 11.3116.5
=⨯+
146.91k N
=
1tan h 1.77an tan b a t θ
θα-⨯==+ 0tan an h 2=+=
α
θt d
412h 6.12H h h =--=
()⎥
⎦⎤
⎢⎣⎡+⎪⎭⎫ ⎝⎛-+-+-+=240124402
1x 221213)23(3H h h H h H a H H h h h h H a H
Z
()()2
2227.89 1.770.701 6.123 6.12-27.897.89
322 1.7720.701 6.1237.89117.8927.897.89⨯++⨯⨯⨯⨯=+⎡⨯⨯⨯⎤
⎛⎫⨯⨯+⨯-+ ⎪⎢⎥⨯⎝⎭⎣⎦ 2.92m
=
y 1tan 1.64m X Z B Z α=-=
(2)。求土压力对墙趾的力臂
O x
1
x 3 B ’
图 1—5 基底大样图
由于挡墙基底倾斜,实际的墙趾为
O ’.因此,为了便于对挡土墙进行稳定性计算, 土压力的水平分力 E x 和垂直分力 E y 对墙趾 O 点的力臂必须修正为实际墙趾 O '点.
x1x 2.03Z Z x m =-=
y111b tan 3.89x Z Z m α=-=
1。3。3被动土压力计算
被动土压力很小,忽略不计
1.4稳定性验算
1。4.1计算挡土墙墙身重量G 及其力臂Z G
表1—1 每延米挡土墙墙身重G 及其力臂Z G 计算结果
体积3()i V m
重量()i G kN
力臂()Gi Z m
1
b 011⨯=H V
11k G V γ=
110
122
G b m H Z =- 1.07
7=⨯=
724
168
=⨯=
10.05722
0.675⨯=
+
=
()12012⨯-=
H H B V
22k G V γ=
()3
20212H H m B Z G --=
()2.727.89712
1.21
⨯-=⨯= 1.212429.04
=⨯= ()2 2.720.27.89-73
1.87
⨯+⨯=
= ()1103b H 2
B V '-=
33k G V γ=
1110
323G B b m H Z '+-=
=4。38 =105 =2。9
123V=V +V V +
k G V γ=
112233
G G G G G Z G Z G Z Z G ++=
12.59=
302.16= 1.56=
备注:
(1) 墙趾水平截面宽度:()'11021170.25 2.75B b H m m m =+-=+⨯=
(2) 基地水平投影宽度:11210b 1+0.27.890.027 2.72B m H m H m =+-=⨯+⨯= (3) 1m 和2m 应遵循“左负右正”原则,在公式中带入正负号.
b 1