提升设备选型)
5.1 提升系统
新大寨铁矿采用平硐+盲斜井开拓方案，该斜井作为矿山综合提
升井，担负着矿山矿石、废石、材料、设备、供排水、供电、通风、
人员上下班运送等提升运输任务。根据业主委托要求，斜井提升设备
选型应按到1070m水平考虑。
5.1.1 提升设备选型计算依据
斜井天轮平台标高1070m，井底标高1030m，斜井倾角α=25°。
斜井长度95m，钢绳运行总长为150m。
1、矿井年产量An，5万t/a。
2、工作制度：即年工作日br， br=300天，每天2班，每班工
作时间8小时。t=16h。日工作小时数（除维修、保养以外每天平均
使用提升机出矿约10h）,井筒斜长TL=95m井筒倾角β=250
3、矿车形式:YGC0.75侧卸式，容积0.75立方米；
4、矿石的散集密度，2t/立方米；
5、提升方式:单钩串车提升。
5.1.2 选择计算
1．一次提升量和车组中矿车数的确定：
⑴根据矿井年产量计算矿车数：
小时提升量
tb
A
m
r
n
th
.
=16.7 t/h
⑵计算提升斜长：
L=LT+LK+LH
=150m
k
L
--绞车至井口的长度，取30米。
LH --井底车场增加的运行距离，取25米。
（3）最大提升速度m：
参照有关规定：倾斜井巷内升降人员或物料时，提升容器的最
大速度m≤5m/s，根据此项规定，结合设计条件，先初定井内m=3m/s,
在平巷内最大速度按v0=2m/s
⑷其它参数确定：
①初始加速度0a≤0.32/sm。
②主加；减速度 1a≤0.52/sm，3a≤0.52/sm。
2．一次提升循环时间T：
1)重车在井底车场(1030m水平)运动阶段：
初加速时间： ,经计算t0=7s；
初加速段运行距离： ，L0=7m；
车场内低速等速的运行距离：=18m，取LH=25m；
运行时间： t0’=9s；
2)井筒中运行阶段：
加速时间： ，t1=2s；
加速运行距离： ,L1=1m；
减速时间： , t3=6s；
减速运行距离： ,L3=9m；
井筒内等速运行距离：L2=L- L1- L3=95-1-9=85m；
运行时间： ,t2=42.5s；
3)在上部甩车场运行阶段：
加减速时间： , t4’=7s；
运行距离： ,L4’=7m；
低等速运行距离：L5’=LK-2L4, L5’=30-14=16m；
运行时间：, t5’=8s；
则单次提升所用时间为：
T1=t0+t0’+t1+t2+t3+2t4’+t5’
=7+9+2+42.7+6+15+8=89.7（s）
单次循环时间T=2 T1+2T2=179+60=239（s）
式中T2为摘、挂钩时间，取30s
3．计算一次提升量m:
tb
TAa
m
r
nf
.3600
..
x=
1.15∗50000∗239
300∗3600∗10
=1.3 (t)
f
a
=1.15考虑到提升富裕能力。
4．计算一次提升矿车数n1:
1
n
=2K满车Vm=1.3/（0.75×0.5×2）=1.7辆
取1n=2辆。
5．计算选择钢丝绳：
①选择钢丝绳型号
参照现同类矿山使用情况，设计选择6×7钢丝绳，这种钢绳股
中心丝外包捻一层钢丝，属于丝数少的线接触钢丝绳。相比直径相同
的钢丝绳，其股中钢丝数少，钢丝直径相对较粗，耐磨性也相应较好，
而且方便生产，价格较便宜。
②抗拉强度计算
斜井中钢绳的受力情况如下图：
图5-1 斜井提升系统示意图
上图是斜井提升系统受力分析，其最大静拉力应考虑倾角及阻
力的影响。在天轮切点A处钢丝绳的最大静拉力为：
Qj=gQo(sinθ+flcosθ)+gML(sinθ+f2cosθ)
式中：ML一装载点与天轮切点间钢丝绳重量，kg；
θ一轨道倾角；
fl一提升容器运动的阻力系数，Z=0.01～0.015；
f2-钢丝绳与底板和托辊间摩擦系数，钢丝绳全部支承在托辊上
时取0.15—0.20，局部支承在托辊上时取0.25—0.40。钢绳重量暂
按1 kg/m计算。
据前计算，提升矿石时，单次提升矿车数量为1个，计算Q0时
按矿车载重量加自重量进行计算，其2个载重量为2.6t（按满载计
算,其中，每台自重量为0.584t），。
计算得提升矿石时钢绳最大静张力为Qj=13025.2N。
按照相关规范，提升物料时安全系数应大于7.5，取其大值作
为钢绳的抗拉强度。经计算，钢绳抗拉强度应不小于7.5×
13025.18=97688.8N
③选择钢丝绳
根据选取的钢绳种类和最小破断拉力值选取钢绳，查钢丝绳规
格表选用钢丝绳：6×7-Φ16-1670 ，其最小破断拉力为PQ=153000N;
公称抗拉强度1670MPa，每米钢绳重量0.9kg。
按选定的钢绳参数重新计算钢绳钢绳最大静张力得：提升物料
时Qj=12971.2N，据最小破断拉力为PQ=153000N计算提升物料时安全
系数为11.7，其安全系数值满足相关规范要求。
8．计算选择提升机：
⑴计算提升机滚筒直径：
对于井下设备：
dD60/
=60×16=960mm
⑵作用在提升机上的最大静张力：
由前面计算得Qj=12971.2N
⑶提升机型号选择
经查设备参数得，JTB-1.2×1提升绞车最大静张力21KN，满足
Qj=12971.2N的需要，所选择JTB-1.2×1提升绞车，大于计算要求
的静张力，所以能满足要求。
（4）电动机功率预选：
提升重车时：N=
K1∗Qj∗V
1000n
=54.9（KW）
K1——发动机功率备用系数取1.2
N——传动功率，一级传动功率取0.9，二级传动功率取0.85
计算得N=54.9kw
根据设备配备的电机功率型号，功率大于54.9kw的有55kw，
设计选择提升机配备的电机为55kw。
根据前面各参数计算结果，设计选择JTB-1.2×1提升绞车，其
规格参数为：
表5-1 JTB-1.2×1提升绞车参数
型号 卷筒 钢绳 电机功率 KW 外形尺寸 L/W/H m 主机重量
kg
数量 直径m 宽度m 拉力KN 拉力差
KN
直径m 容绳
量m
速度
m/s
JTB-0.8×
0.6 1 1.2 1 21
14 460 1.8 55 4.65×5.45×1.75 5500
9．计算选择天轮：
对于井下设备：
dD60/
=60×16=960mm
设计选择TZG1200/10天轮，整体铸钢结构。
麻地沟煤矿矿井提升设备的选型计算
胶面传动滚筒摩擦系数 ： ０ ． ３ ５ 。
２ ． ２ ． ２ 功 率计 算
装备 Ｂ ＝ １ ０ ０ ０ ｍｍ Ｄ Ｔ Ｌ型胶带输送机 ，担负矿井煤炭提升 任
务， 作 为进风井兼安全 出口。 副平硐装备无 轨胶 轮车担负辅助运
输 任务兼做进风井和安全 出 口，回风斜井担负全 矿 回风任务兼 做矿井安全 出 口。井下大巷 主运输采用带式输送机 ， 可实现 自回 采 工作 面至地面胶 带一条龙 连续运输 ， 用 人少 、 效率 高 、 故障率 低、 安全性好 ， 利于实现集 中管理与控制 。井下辅 助运 输采用无
带式输 送机 带宽 ＝ １ ０ ０ ０ ｍｍ，带速 Ｖ ＝ ２ ． ５ ｍ ／ ｓ ，胶带 Ｐ Ｖ Ｇ ６ ８ ０ Ｓ Ｓ ｒ ＝ ６ ８ ０ Ｎ ／ ｍ ｍ，电动机
Ｙ Ｂ ３ １ ５ Ｍ１ — ４ ， Ｎ ＝ １ ６ ０ ｋ Ｗ； 减速 器 Ｍ３ Ｐ Ｓ Ｆ ６ ０ ＋ Ｆ Ａ Ｎ型， ｉ ＝ ２ ５ 。副平硐提 升设备无轨胶轮 车 选用 Ｗｒ Ｃ ２ ｏ ／ ２ Ｊ型 防爆 运人胶 轮 车 ２台， Ｔ Ｙ ７ Ｆ Ｂ型 井下防爆低 污染 自卸胶轮 车 ４台，
（ １ ） 带式 输送机 的输送量 ： 井 底不设煤 仓 ， 主井带 式输 送机
式中： ｅ为槽形 系数 ，取 ０ ． ４ ０ ； ＃ ０ 为托辊和输送机间的摩擦
提升能力与井下运输环节配套 ， 故 主斜井输送量取 Ｑ ＝ ６ ｏ ｏ ｔ ／ ｈ 。
（ ２ ） 带速 ： Ｖ ＝ ２ ． ５ ｎ ｄ ｓ 。
轨胶轮 车完成 。
传动滚筒的圆周驱动力 应为输送机上运行 阻力之和 。
Ｆ Ｌ ＦＣ Ｆ ｂ Ｆ ｌ 十 Ｆ Ｆ
式 中： 为主要 阻力 ， 包 括承载分支 的物 料 、 输送带移动 以 及托辊旋 转所 出现 的阻力 ； 为 主要 特种阻力 ； 为附加特 种 阻力 ； 凡 为输送机倾斜阻力 ； ｃ为附加阻力 系数 。
绞车计算1
绞车选型演算主斜井倾角为-11.5°，建井期间，采用55kw绞车进行提升运输,钢丝绳选用Ø18.5mm。
副斜井倾角为-11.5°，建井期间，采用25kw绞车进行提升运输,钢丝绳选用Ø21.5mm。
回风斜井倾角为-14°，采用55kw绞车进行提升运输,钢丝绳选用Ø18.5mm。
一）、计算资料1、倾角a＝11.5°，斜长L＝200m（Lmax临时长度）。
2、巷道断面S＝16.2㎡，全岩掘进，每班最大进尺按2米计算。
每小时提升量为:Dn＝16.2×2.0×1.5／3.6＝13.5t/h3、一次提升循环时间:TX=2L/VP+80=2×200/1+80=480(S)4、一次提升量:Q=DnTX/3600 =13.5×480/3600=1.8(T)5、矿车参数一定,3T>1.8T(符合提升要求)二）、提升钢丝绳的选择：1、钢丝绳直径选择Q端＝Z(G1＋G2)(Sina＋f1Cosa)式中：Z—为矿车个数，取2， f1—车辆运行阻力系数，取0.015G 1—矿车矿车自重,取1000kg。
G2—矿车载重，取3600 kgQ端＝Z(1000＋3600)(Sin11.5＋0.015Cos11.5)=2285kg 由以上数据可选钢丝绳￠=18.5mmP K =1.658kg/m，钢丝绳破断拉力为QZ=234000N2、钢丝绳验算（用安全系数法表示）K=QZ /WZ= QZ/［Q端+ PKL（sina+f2cosa）］X9.8=234000/［(2285+1.658X200(sin11.5+0.15cos11.5）］X9.8=10.39>6.5(符合提升要求)3、钢丝绳强度计算：WZ=［z(G1＋G2)（sina+f1cosa）+ PKL（sina+f1cosa）］X9.8=［2(1000＋3600)（sin11.5+0.015cos11.5）+ 1.658 X200（sin11.5+0.15cos11.5）］X9.8=4.1KN<42KN(绞车最大静拉力)三）、提升绞车配套电机计算：P=K备WZ VP/1000y则：P=1.2 X 4056.9X3.6/1000 X0.9=16KW根据以上计算结果:选用55KW绞车进行提升运输。
矿井提升设备的计算与选型
王九怀 （ 太原华润煤业有限公司 原相煤矿 。 山西 太原 ０ ３ ０ ２ ０ ０ ）
摘 要： 本文以某矿实例为基础详细论 述了煤矿主斜井带式输送机 以及副井提升设备 的计算与选 型方法 ， 对今后该 类矿井 提升 设备 的设计选 型工作 具有一定 的借鉴意义 。
Ｆ 分别为第一和第二传动滚筒处的输送带绕人点和绕
出点 的 张力 ， Ｆ Ｆ 分别 为尾 轮处 的输 送 带 张力 ， Ｆ 为 启动状态传动滚筒圆周力。其中 Ｋ 为启动系数 ， 取值
ＫＡ：１ ． ０５
１ 设 计依 据
矿井 生 产 能 力 ： ６ ． Ｏ Ｍｔ ／ ａ ； 带式输 送 机运 量 ： Ｑ＝ ２ ５ ０ ０ ｔ ／ ｈ ； 主斜井井筒倾角 ： ８＝ １ ６ 。 ； 带式输送机长度 ： Ｌ ＝ １ ５ ８ ０ ｍ； 煤的松散容重 ： Ｐ ＝ １ ０ ０ ０ ｋ ｇ ／ ｍ ； 带式输送机工 作制 度 ： ３ ０ ０ ｄ ／ ａ、 １ ４ ｈ ／ ｄ 。 ２带 式输送 机选 型计 算 （ １ ） 圆周 驱动 力 的计 算 根 据带 式输送 机 的实 际工 作 条 件及 国 内设 备 生产 厂家的加工水平 ， 同时考虑到现场的管理水平等 因素 后， 确定采用并计算出如下参数 ： 托辊运行 阻力系数 ： ｆ ＝ ０ ． ０ ２ ７ ； 传动滚筒摩擦系数 ： ＝ ０ ． ３ ５ ； 带 式输 送 机最 大 提 升速 度 ： Ｖ＝ ５ ． ６ ｍ ／ ｓ ； 初选 胶 带强 度 ： Ｓ ｔ ＝５ ０ ０ Ｏ Ｎ ／ ｕ ｒ ｍ； 物料 重量 ： ｑ Ｇ＝１ ２ ４ ． ０ １ ｋ ｇ ／ ｍ； 每米胶带重量 ： ｑ ＝ １ ０ １ ． ４ ４ ｋ ｇ ／ ｍ； 上托辊每米长转动 部分重量 ： ｑ 。 ＝ ４ ８ ． １ ５ ｋ ｇ ／ ｍ； 下托辊每米长转动部分重 量： ｑ Ｒ Ｕ：１ ８ ． ４ ｋ ｇ ／ ｍ； 系数 ： Ｃ＝１ ． ０ ５ ８ ； 主要 阻力 ： Ｆ Ｈ＝ １ ６ ９ ４ ８ ３ ． ６ ２ Ｎ； 主要特种阻力 ： Ｆ Ｎ ＝ １ １ ６ ８ ３ ． ７ ２ Ｎ； 附加特种 阻力 ： Ｆ Ｓ ２ ＝ ７ ９ ４ ４ ． ６ ３ Ｎ ； 倾斜 阻力 ： Ｆ 。 ＝ ５ ２ ９ ７ ８ ６ ． ８ ５ Ｎ ； 传 动滚 筒所需 圆周驱 动力 ： Ｆ ＝ Ｆ Ｈ＋Ｆ Ｎ＋Ｆ ｓ １ ＋Ｆ 艘＋Ｆ ｓ ＝
TB型斗式提升机
TB板链斗式提升机技术参数表注：表中最大输送能力是按填充系数ψ-0.8计算得出的，仅供参考斗式提升机的型号选用须知作为常用的提升设备，斗式提升机的选用受很多方面因素的制约，选错型号会给使用方带来不尽的麻烦。
一般决定斗式提升机选型取决于以下几个要素：1.物料的形态：物料是粉状还是颗粒状还是小块状。
2.物料的物理性质：物料有没有吸附性或者粘稠度，是否含水。
3.物料的比重：一般斗式提升机参数都是针对堆积比重在1.6以下的物料设计和计算的，太大的物料比重需要进行牵引力和传动部分抗拉强度的计算。
4.单位时间内的输送量。
一般来说，物料的形态直接决定物料的卸料方式，常用规律为粉状物料采用离心抛射卸料、块状物料采用重力卸料，而卸料方式的不同决定斗式提升机采用的料斗形式的不同，离心抛射卸料多采用浅斗和弧形斗，而重力卸料需采用深斗。
斗提机所采用料斗的类型不同则单位时间内提升的物料输送量是不一样的。
斗式提升机最终的输送量是取决于料斗形式、斗速、物料比重、物料性质、料斗数量的一个综合参数。
选型过程如下：物料比重→传动方式（斗提型号）→物料性质→卸料方式→料斗形式→该系列斗式提升机的提升量→确定机型。
一、NE系列板链斗式提升机概述：NE系列板链斗式提升机适用于粉状、颗粒状、小块状磨琢性或无磨琢性物料的输送，如生料、水泥、煤、石灰石、干粘土、熟料等，物料温度控制在250℃以下。
该系列提升机采用流入式喂料，诱导式卸料；物料流入料斗内靠板链提升到顶端，在物料重力作用下自行卸料。
主要技术参数符合机械部标准（JB3926-85)。
NE型板链斗式提升机是引进国外先进技术而研制的新型提升产品；由于节能高效，NE型板链斗式提升机正在逐步替代HL型等环链式提升机。
链条是优质合金钢高强度板式链条，耐磨可靠。
驱动部分采用硬齿面减速器。
二、NE系列板链斗式提升机产品特点：1、密封性好，环境污染少。
2、操作、维修方便、易损件少。
3、由于节能和维修少，使用成本极低。
绞车斜巷提升能力计算及绞车选型核算方法
1. 相关验算1. 1301 下顺回风巷SDJ-28 绞车钢丝绳、提升负荷的相关计算：按钢丝绳破断拉力计算最大提升重量：Q-mpL x( Sina+f2Cosa)G1= ------------------------m ( Sina+f1Cosa)其中6x19-26+FC钢丝绳破断拉力Q取36200Kgm ：安全系数取f1: 矿车或其它种类容器轨道上运行阻力系数取f2: 钢丝绳移动时阻力系数取Q:钢丝绳单位长度的质量kg/m：L：产生最大拉力处至滚筒切点的钢丝绳长度，取最大绳长a：335 米斜巷最大坡度16度。
36200kg x 335mK 2.44kg/m x( Sin16 ° +x Cos16°)G1= ---------------------------------------------x(Sin16° +xCos16°)=17320kg按绞车滚筒内层最大静张力计算最大提升重量：Fj-pL ( Sina±f2Cosa)G2= ------------------------Sina ±f1Cosa其中Fj ：绞车滚筒内层最大张力28000Kgm ：安全系数取f1: 矿车或其它种类容器轨道上运行阻力系数取f2: 钢丝绳移动时阻力系数取Q:钢丝绳单位长度的质量kg/m：L：产生最大拉力处至滚筒切点的钢丝绳长度，取最大绳长a：斜巷最大坡度16度。
28000kg-2.44kg/m x 335rriX( Sin16 ° +x Cos16°)G2= ------------------------------------------Sin16 ° +xCos16°=94961kg将计算结果G1、G2进行比较，取其小值为该绞车的提升能力，约为实际使用的最大载荷15T。
经验算，绞车提升能力符合实际使用要求。
第一章 矿井提升设备
第一章矿井提升设备一、提升方式矿井立井单水平开采的方式，煤井设计生产能力为0.80Mt/a，采用立井开拓，井深245m，担负矿井提煤任务；二1矿井设计生产能力为0.80Mt/a，采用立井开拓，利用矿井单个提升井筒煤的单水平开采。
1。
二、主提升设备选型计算（一）设计依据开采煤时1、矿井年产量：80万吨/年2、工作制度：年工作日300d，每天净提升时间14h。
3、矿井为立井单水平开采，井筒深度为245m4、提升方式：箕斗提升。
5、卸载高度：20m6、装载高度：20m7、煤的散集密度：0.96吨/平方米（二）提升容器选择该矿井开采煤时井深245m，据《煤炭工业矿井设计规范》规定，为避免提升系统的重复改扩建,采煤时井设备统一按开采最终水平选择计算。
1、确定经济提升速度V=(0.3-0.5)×577=7.2-12.01m/s取：V m =8m/s ，α1=1.0m/s 2 2、计算一次提升循环时间: T x =81＋5778＋10＋8=98.1s3、根据矿井年产量和一次提升循环时间即可求出一次提升量。
Q j =450000 1.2 1.298.1360033016⨯⨯⨯⨯⨯=3.3t据此提升容器选择JDS-4/55×4Y 型标准多绳箕斗（钢丝绳罐道），箕斗自重Q Z =6500kg （含连接装置）,载重量Q=4000kg ，提升钢丝绳4根，平衡尾绳2根，钢丝绳间距300mm 。
（三）钢丝绳选择 1、绳端荷重Q d =Q Z +Q=6500+4000=10500kg 2、钢丝绳悬垂长度H c =H-H Z +H h +H X +H g +H r +0.75R T +e=577-30+11.008+12+6.5+10.9+0.75×0.925+5=593.1m式中：H g ---过卷高度 H g =6.5mH h ---尾绳环高度 H h =H g +0.5+2S=6.5+0.5+2×2.004=11.008mH r ---容器高度 H r =10.9m R T ---天轮半径e---上下天轮垂直距离 e=5m S---提升容器中心距 H X ---卸载高度 H X =20m 3、首绳单位长度重量计算PK´ =110()BcQn Hmδ-d=105001101674(593.1)7⨯⨯-=1.29kg/m式中：δB—钢丝绳计算抗拉强度，取1670MPam—钢丝绳安全系数，取7根据以上计算，首绳选用22ZAB-6V×30+FC-1670-307型钢丝绳左右捻各两根。
煤矿两绞车选型计算
煤矿两绞车选型计算提升设备选型运算说明书二○一二年元月说明水城县玉舍中寨煤矿原副井提升绞车为JT-1.2×1.0/30型绞车，与安全专篇不相符。
安全专篇选用绞车型号为JTP-1.2×1.0P/30型，电机功率55KW。
依照矿井现状，考虑今后上综采设备，经选型运算，选用JK-2.0×1.5P、电机功率为160KW、钢丝绳型号6×7-28mm，天轮直径 2.5m 的提升设备作为矿井副井提升绞车使用。
附件：1、JK-2.0×1.5P单绳缠绕式矿井提升机总2、JK-2.0×1.5P单绳缠绕式矿井提升机基础图图3、JK-2.0×1.5P单绳缠绕式矿井提升平面布置图提升设备选型运算一、确定提升装置矿井采纳斜井开拓方式，地面布置了三个井筒，即：主斜井、副斜井和回风斜井。
该矿采面采纳刮板机运输，采面运输巷采纳刮板转载机和胶带机运输，一区段运输石门采纳机轨合一运输，一区段轨道石门采纳调度绞车运输。
主斜井设计采纳胶带机运输煤炭；副斜井采纳提升绞车单钩串车提升及运输，担负矿井设备、材料、矸石运输，人员升降采纳架空乘人装置。
1、副斜井提升绞车绞车设计依据提升设计有关参数如下：（1）井筒倾角α=26о，斜长215m；（2）车场形式：上、下部均为平车场，中部甩车场；（3）工作制度：每年330天，每天“四•六”工作制，三班提升；（4）提升量：最大班下井人数60人，矸石22.8t/班（按年产量的15％计），设备3次/班、材料3次/班，炸药及雷管各1次/班，其它5次/班；（5）提升容器及提升最大设备重量：MF1.1－6A型矿车（容积1.1m3，自重600kg，最大载货重量m＝ψρV＝(0.96×1.6×1.1)＝1.700t）,配备45辆;MC1－6A型材料车，矸配备20辆;MPC3－6型平板车（自重530Kg，最大载重量6.5t),配备5辆；考虑到下一步上综采支架，经周边综采已成功上的矿井情形，综采支架预选重12吨重的爱护式支架；平板车加扣件选用总重1.5吨，计13.5吨重。
甜水堡二矿提升、通风、排水、压风设备选型说明书概要
提升、通风、排水和压缩空气设备选型说明书一、主井提升设备选型（一）设计依据主井平均倾角α＝17°，斜长L=1405m。
设计主井提升设备为胶带输送机。
矿井年生产能力2.40Mt/a，井下不设煤仓，预留矿井扩建能力，主井胶带输送机最大提升能力按1200t/h计算，工作制度330d/a，16h/d（三班作业）。
（二）设计方案本矿井田开拓方案已确定,主斜井井筒平均倾角17°，设计主斜井提升设备选择DX型钢丝绳芯强力皮带输送机是最佳选择，不再作提升设备方案比选。
（三）设备选型计算1、胶带输送机设计选型原始参数主井胶带输送机井下长1405m，井上长20.00m，故L=1425m，输送机运量1200t/h，松散密度γ＝0.85t/m3。
2、初定设计参数设计选用DX型钢绳芯强力胶带输送机，选用B=1400mm的U 形带，带速V=3.15m/s，胶带强度Gx=4000 N/mm，上托辊间距1.2m，下托辊间距3m，上托辊槽角λ=35°，下托辊槽角0°，导料槽长4.5m。
3、胶带输送机带宽选择计算Q（1）B=ϕ⋅Kr⋅⋅⋅cv式中：输送量Q=1200t/h ； 煤的松散容重r=0.85t/m 3； 速度系数φ=0.90； 倾角系数C=0.96； 断面系数K=400; 带速V=3.15m/s 。
将以上数据代入公式（1）得出： B=)(14.19.096.015.385.04001200m =⨯⨯⨯⨯按煤的最大粒度对带宽进行校核： dmax ≥2×300+200=800（mm ） dmax ——煤的最大粒度（300mm ）确定主井胶带输送机带宽B=1400mm ，满足要求。
4、驱动力及所需传动功率计算FU= F 1 + F 2 + F 3 ①式中: F U －总圆周力F 1－上分支运行阻力 F 2－下分支运动阻力 F 3－物料提升阻力其中：F 1=（q ＋q0＋q'）WLgcos β ②F 2=（q0＋q"）WLgcos β③F 3= qLsin βg④式中:q－每米物料质量，kg/m。
提升机的选型方法及步骤
首页| （1）| （2）| 下一页1.提升容器的选择1）小时提升量：式中-----不均衡系数。
《规范》规定：有井底煤仓时为1.10~1.15;无井底煤仓时为1.20;----提升能力富裕系数。
2）提升速度：式中---提升距离，罐笼提升时：；箕斗提升时：。
3）一次提升时间估算：式中---提升正常加速度，通常；---容器启动初加速及爬行段延续的时间，取5~10s；---提升容器在每次提升终了后的休止时间，s。
4）一次提升量的确定：2.钢丝绳的选择1）钢丝绳的端部荷重：式中---容器的载重量，即实际一次提升量,kg；---容器（包括连接装置）的重量,kg。
2）提升钢丝绳的单重：式中---钢丝绳的公称抗拉强度，一般选=155~170；m----钢丝绳的静力安全系数；---钢丝绳的最大悬垂长度，m。
式中---尾环绳的高度，m。
式中S---两提升容器的中心距，m；对于单容器带平衡锤的提升系统，则为提升容器与平衡锤的中心距，m；---过卷高度, m；---提升高度, m。
式中---井底车场运输水平至在装载位置的提升容器底部的距离，在未最后确定前，一般按18~25m计算；---矿井深度；---井口至卸载煤仓的高度，在未最后确定前，一般可取13.5~14.5m ;---箕斗在卸载位置时，底部高出煤仓的高度，一般取0.3~0.5m。
3）尾绳单位长度重量计算：式中---尾绳设置的数量3.提升机的选择1）滚筒直径：；式中：---滚筒的计算直径，mm；---已选定的钢丝绳直径，mm；---已选定的钢丝绳中最粗钢丝的直径，mm。
2）提升钢丝绳作用在主导轮上的最大静张力和最大静拉力差：最大静张力的计算内容见下表所示，即重载侧的静拉力；最大静张力差式中：为轻载侧的静拉力，其计算内容见下表。
4.提升系统的确定1）井架高度的确定：（1）箕斗提升：a)无导向轮的提升系统：式中：---过卷距离的终点与点的高度，与井塔布置有关。
b)有导向轮的提升系统：i.导向轮布置穿过该楼层地板时：式中：---导向轮中心距楼层地板面的高度，m。
垂直斗式提升机选型设计及计算
垂直斗式提升机选型设计及计算首先，我们需要确定垂直斗式提升机的提升高度。
提升高度是指物料从起点到终点的垂直距离。
提升高度的确定需要考虑现场条件、设备尺寸和物料性质等因素。
一般来说，垂直提升高度越大，设备的结构和动力参数就需要相应增加。
其次，我们需要考虑物料的性质。
物料的性质主要包括物料的粒度、湿度、稠度等。
这些性质将直接影响到设备的选型和设计。
例如，物料具有较大的粒度或者高湿度，需要选用更加耐磨或防潮的斗式提升机。
再次，我们需要确定垂直斗式提升机的输送能力。
输送能力是指单位时间内输送的物料量。
根据物料的特性和工艺要求，我们可以选择合适的提升速度和斗数来满足输送能力的需求。
另外，提升机的工作效率也是一个重要的考量因素。
最后，我们需要选择适合的传动方式。
垂直斗式提升机一般采用链条传动或带式传动。
链条传动适用于大输送能力和较高提升高度的场合，而带式传动适用于小输送能力和较低提升高度的场合。
在选择传动方式时，还需考虑设备的结构和维护保养的便捷性。
在进行垂直斗式提升机的选型设计和计算时，我们需要进行以下计算步骤：1.确定物料的体积流量和筒仓的存储容量。
物料的体积流量可以根据工艺要求和设备尺寸来确定，筒仓的存储容量可以根据物料的流量和停留时间来计算。
2.选择提升速度和斗数。
提升速度的选择需要根据物料性质、工艺要求和设备尺寸来确定，斗数的选择可以根据提升高度和物料流量来计算。
3.根据提升高度和物料流量计算所需的功率和扭矩。
功率和扭矩的计算可以根据传动方式、提升高度、物料流量和效率参数来确定。
4.设计和选择传动装置。
根据所需的功率和扭矩，可以选择合适的电机和传动装置，如链条或皮带。
5.进行设备结构设计。
设备的结构设计包括斗式提升机的机架、斗轮和导向装置等部件的设计。
在进行垂直斗式提升机的选型设计和计算时，还需要考虑安全性、可靠性和维护保养的便捷性等方面，以确保设备的正常运行和长期稳定性。
总之，垂直斗式提升机的选型设计和计算是一个综合考虑多个因素的过程，需要根据具体的工艺要求和设备尺寸来确定。