不同粒度水冷铜渣组织结构及热性能分析
冷却栅管的热分析和铜块和铁块的水冷分析

实验要求:1、通过对冷却栅管的热分析练习,熟悉用ANSYS 进行稳态热分析的基本过程,熟悉用直接耦合法、间接耦合法进行热应力分析的基本过程。
2、通过对铜块和铁块的水冷分析,熟悉用ANSYS 进行瞬态热分析的基本过程。
内容1:冷却栅管问题问题描述:本实例确定一个冷却栅管(图a )的温度场分布及位移和应力分布。
一个轴对称的冷却栅结构管内为热流体,管外流体为空气。
冷却栅材料为不锈钢,特性如下:导热系数:25.96 W/m ℃弹性模量:1.93×109 MPa热膨胀系数:1.62×10-5 /℃ 泊松比:0.3边界条件:(1)管内:压力:6.89 MPa流体温度:250 ℃对流系数249.23 W/m 2℃(2)管外:空气温度39℃对流系数:62.3 W/m 2℃假定冷却栅管无限长,根据冷却栅结构的对称性特点可以构造出的有限元模型如图b 。
其上下边界承受边界约束,管内部承受均布压力。
练习1-1:冷却栅管的稳态热分析步骤: ()()1.定义工作文件名及工作标题1)定义工作文件名:GUI: Utility Menu> File> Change Jobname,在弹出的【Change Jobname】对话框中输入文件名Pipe_Thermal,单击OK按钮。
2)定义工作标题:GUI: Utility Menu> File> Change Title,在弹出的【ChangeTitle】对话框中2D Axisymmetrical Pipe Thermal Analysis,单击OK按钮。
3)关闭坐标符号的显示:GUI: Utility Menu> PlotCtrls> Window Control>Window Options,在弹出的【Window Options】对话框的Location of triad下拉列表框中选择No Shown选项,单击OK按钮。
45钢860水冷200后的组织

一、背景介绍45钢860水冷200是一种常见的工程用钢材,具有高强度、耐磨性和耐高温等优良性能,在机械制造和建筑工程中广泛应用。
其组织性能对其使用性能起着至关重要的作用,因此对其组织结构进行深入研究具有重要意义。
二、45钢860水冷200的组织特点1.45钢860水冷200的主要成分为碳、硅、锰、铬等合金元素,其中含碳量较高,达到0.42~0.50,有利于提高钢材的强度和硬度。
2.860水冷200的淬透性较好,主要是由于其含有的合金元素对固溶体和长大晶粒的抑制作用。
3.200后的组织具有粗大的板条状珠光体和透明胞状珠光体,这些组织中夹杂有较多的夹杂物和氧化物,影响了钢材的强度和韧性。
三、45钢860水冷200后处理方法及影响1.退火处理:通过对45钢860水冷200进行退火处理,可以改善其组织,使其具有较好的韧性和塑性,适用于对韧性要求较高的零件和构件。
2.淬火处理:通过淬火处理,可以提高45钢860水冷200的硬度和强度,适用于对强度要求较高的部件。
3.正火处理:正火处理可以使45钢860水冷200的板条状珠光体转化为细小的球状珠光体,从而提高其韧性和冲击值。
四、45钢860水冷200后的组织研究进展1.组织观察方法:采用金相显微镜、扫描电镜等现代金相技术对45钢860水冷200后处理后的组织进行观察和分析,能够直观地展示其显微组织的结构和形貌。
2.组织性能测试:利用拉伸试验、冲击试验、硬度测试等方法对45钢860水冷200后处理后的组织性能进行测试和评价,从而揭示其内在的力学性能特点。
3.组织调控技术:研究人员通过合金元素的掺杂、热处理工艺的优化等手段,逐渐实现了对45钢860水冷200后组织性能的精密调控,为其在不同领域的应用提供了更多的可能性。
五、结论45钢860水冷200后的组织研究在不断深入,相关研究成果为其在工程领域的应用提供了重要的理论支撑。
然而,组织结构对材料性能的影响是一个复杂的领域,还有许多问题有待深入研究和探讨。
铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化热及动力学研究

Vol. 23,No. 6Dec ,2020第23卷第6期2020年12月建筑材料学报journal of building materials 文章编号=1007-9629(2020)06-1282-07铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化热及动力学研究朱街禄,宋军伟,王露,肖莉娜,刘方华(江西科技学院土木工程学院,江西南昌330098)摘要:采用等温量热法,分别测定了铜渣粉磨时间为30,60 min,掺量为0%、20%、30%和40%的铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化放热速率和放热量,分析了铜渣粉细度和掺量对复合胶凝体系水化反应历程的影响,并且基于KstulovicDabic 模型计算得到了水化动力学参数.结果表 明:铜渣粉推迟了复合胶凝体系的诱导期结束时间、加速期开始时间以及第2放热峰出现时间, 降低了复合胶凝体系水化放热量及水化速率;水化12 h 前,铜渣粉对复合胶凝体系水化热呈抑 制作用;水化12 h 后,铜渣粉活性逐渐被激发,水化速率加快;铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化反应经历结晶成核与晶体生长-相边界反应-扩散作用(NG-I-D)/程,由Kstulovic-Dabic 水化动 力学模型计算得到的铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化反应速率曲线,能够较好地分段模拟由量热试验得到的水化速率曲线;复合胶凝体系的结晶成核与晶体生长(NG)过程随铜渣粉掺量的增加和细度的降低而延长,相边界反应(I)过程随铜渣粉掺量的增加而缩短.关键词:铜渣粉;水泥;水化热;动力学;水化度中图分类号:TU52& 01文献标志码:Adoi :10. 3969/j. issn. 1007-9629. 2020. 06. 004Hydration Heat and Kinetics of Copper Slag Powder-CementComposite Cementitious SystemZHU Jielu, SONG Junwei, WANG Lu, XIAO Lina, LIU Fanghua(School of Civil Engineering, Jiangxi University of Technology, Nanchang 330098, China)Abstract: Thehydrationheatreleaserateandtotalhydrationheatofcopperslagpowder-cementcomposite cementitioussystemscontainingdi f erentcopperslaggrindingtimeof30minand60minQanddi f erentad- mixture content of 0 % , 20 %, 30 % , and 40 % respectively were determined by isothermal calorimetry test toinvestigatethedi f erentlevelsofgroundgranulatedcopperslagpowderanditscontentontheinfluenceofhydrationreactionmechanismofcompositecementitioussystem,andcalculatethehydrationkineticspa-rametersbasedonKstulovic-Dabicmodel.Theresultsshowthatcopperslagpowderdelaystheendtimeof inductionperiod,thebeginningtimeofaccelerationperiodandtheappearanceofthesecondheatreleasepeak,andreducestheheatreleaseandhydrationrateofcompositecementitioussystem.Beforehydration for12h,copperslagpowderinhibitesandslowsdownthehydrationheatofthecompositecementitioussystem.Afterhydrationfor12h,theactivityofcopperslagpowderisgradua l yactivatedandthehydra- tionrateisaccelerated.Thehydrationreactionofthecopperslagpowder-cementcompositecementitious system undergoes the process of nucleation and crystal growth-interactions at phase boundaries-di f usion(NG-I-D) . The hydration reaction rate curve of the copper slag powder-cement composite cementitious收稿日期:2019-07-04"修订日期:2019-08-06基金项目:国家自然科学基金资助项目#1668021$江西省教育厅项目(GJJ80968J XJG-17-24-1);江西省交通运输厅科技项目(019H0013); 江西科技学院科研项目(ZR1804)第一作者:朱街禄(1982—),男,江西余江人,江西科技学院副教授,硕士. E-mail :zhujielu @163. com通讯作者:宋军伟(1977—),男,江西上饶人,江西科技学院副教授,硕士生导师,博士. E-mail : junweisong@foxmail. com第6期朱街禄,等:铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化热及动力学研究1283system calculatedby the hydration kinetics model of Kstulovic-Dabic can we l simulatethehydrationrate curveobtainedfromthecalorimetrytestinsectionsJThecrysta l izationandnucleationandcrystalgrowth process(NG)ofthecompositecementitioussystemareprolongedwiththeincreaseofthecontentofcopper slagpowderandthedecreaseofthefineness,whilethephaseboundarychangingreactionprocess(I)is shortened with the increase of the content of copper slag powderJKeywords:copperslagpowder;cement;hydrationheat;kinetics;hydrationdegree铜渣是铜矿冶炼的副产物,每生产1t铜,约产生2〜3t铜渣(12)铜渣化学组成以SiO2.Fe2O3' CaO.Al2O3为主,结晶相以铁橄榄石、磁铁矿和石英为主3,是一种“非传统火山灰”材料,可以作为矿物掺合料应用于混凝土4.为了探究铜渣粉在复合胶凝体系中的作用机理,学术界开展了大量研究. Rojas等5研究发现,30%掺量的铜渣粉促使了诱导期内水化放热量的少量增加,复合胶凝体系12h 水化热降低了40%.Liu等6采用铜渣粉等量替代水泥制备胶凝材料来研究温度对铜渣粉基复合胶凝体系水化放热量的影响,发现当水化温度提高到50h时,铜渣粉的掺入促使第2放热峰出现时间提前,铜渣粉对复合胶凝体系早期水化热的抑制作用明显减弱.铜渣粉对放热速率曲线第1放热峰的延迟作用很微弱,对第2放热峰的出现时间几乎没有影响以上研究只是解释了铜渣粉对复合胶凝体系水化速率曲线及水化放热量的影响,用水化动力学手段研究铜渣粉对复合胶凝体系水化过程的影响机理鲜有文献报道.本研究基于Kstulovic-Dabic水化动力学模型,测定了不同铜渣粉细度和掺量的复合胶凝体系水化放热速率和放热量,计算得到了复合胶凝体系每个阶段的动力学参数,确定了铜渣粉在复合胶凝体系的作用机理.1复合胶凝体系水化动力学分析Kstulovic-Dabic水化动力学模型89中反映水化度#)与反应时间#)之间关系的动力学方程有以3个段.(1)结晶成核与晶体生长(NG)阶段:[—ln(1—a))1-"=K1(t—t0)=+1(t—t0)1)(2)相边界反应(I)阶段:[1—(1—a)1-3)1=K2r>(t—t0)=R(t—t0)2)(3)扩散作用(D)阶段:[1—(1—a)1-3)=K3r>2(t—t0)=+3(t—t0)3)将式(1)〜(3)进行微分处理,得到以下动力学微分方程表达式.(1)NG阶段微分式:da/dt=F1(a)=+1"(1—a)[—ln(1—a)4)(2)I阶段微分式:d a/dt=F z(a)=+;•3(1—a)z/3(5)3)D段微分:da/dt=F3(a)=+;•3(1—a)"3/[2—2(1—a)"3)6)式中:da/dt为水化速率,h d1■,"为几何晶体生长指数t为加速期开始时间,h;r为参与反应的颗粒直径,mm;+,及+,'(=1,2,3)为3个水化反应过程的速率常数.Knudsen[10]提出了另一个水化动力学公式如式(7)所示,可以根据试验测得的水化热数据,求得复合胶凝体系的最终放热量Q mx丄=丄B------(-----(7)Q Q max Q max t—t0)式中:Q为从加速期开始计时t时刻的水化放热量,J/g t50为复合胶凝体系水化放热量达到总放热量50%的水化时间,h.由等温量热法测得铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化放热速率、放热量随水化时间的关系,由式(8).(9)转化为水化动力学模型所需的数据[11)d a/d t8)9) 2试验2.1试验原料水泥为P•O42.5普通硅酸盐水泥(OPC),由江西万年青水泥股份有限公司提供.铜渣(CS)由江 西铜业集团提供,经80h烘干24h.2种材料采用X-线分测试学,如表1示.2.2试验方法及过程采用SM+500X500型球磨机对铜渣进行粉1284建筑材料学报第23卷表1普通硅酸盐水泥和铜渣的化学组成Table1Chemical compositions of OPC and CS w-% Material CaO MgO A12O3SiO2Fe2O3SO3P2O5NaO K2O CuO MnO IL OPC60.710.88 5.2"21.18 4.44 3.590.100.120.710.040.06 2.97 CS 2.530.80 4.6431.3852.590.470.07 1.01 1.190.290.10 4.9(磨,球磨机每次装料5kg,粉磨时间为30、60min,铜渣粉(CSP)比表面积为503、627m2/kg.水泥比表面积为512m2/kg.铜渣粉-水泥复合胶凝体系试验配合比如表2所示.水化热测试采用TAM Air型八导等温微仪,测试为20C.表2各试样配合比Table2MixproportionsofsamplesSample Specific surface Mlx pr0p0rtl0nNo.areaofCSP/(m2-kg-1)肌(OPC)::(CSP)::(water) C— 1.00:0.4CA205030.8:0.2:0.4CA305030.7:0.3:0.4CA405030.6:0.4:0.4CB206270.8:0.2:0.4CB306270.7:0.3:0.4CB406270.6:0.4:0.43结果与讨论3・1铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化放热特性1为铜渣粉-水泥复合胶凝体系在20C时的水化放热速率与水间的曲线•由1(a)可见!1)铜渣粉-水泥复合胶凝体系加水拌和之后,立即出现第1,然后速率迅速下,水化进入诱导期•诱导期水速率,即复合胶凝体系水慢•(2)早期铜渣粉活性较(12),当体系中Ca(OH)和C-S-H凝胶到过饱和时,水物大量生成,水化进入加速期.加速期复合胶凝体系水速率开长,反应速率加快,体系中的水分很快被消耗,水化产物在短时间内大量生成,未水化颗粒致水到阻碍,水速率I下降,,峰值较大的第22502001501005001224364860728496Time/h(a)Hydration heat emission rate(b)Total hydration heat1铜渣粉-水泥复合胶凝体系在20h时的水化放热速率与水间曲线Fig.1Relationship between hydration heat emission rate,total hydration heat and time of copper slag powder-cement composite systems at20C由图1(b)可知:铜渣粉的掺入降低了复合胶凝体系的总放热量;复合胶凝体系的总渣粉掺量的增大、细度的•复合胶凝体系的水 源于2径,第1部分来自较为速的水泥水,第2部分来自较为缓慢的铜渣粉活(13)•由渣粉的掺入体系中水泥熟料的质量分数,因渣粉掺,体系水大.表3为铜渣粉对复合胶凝体系反应历程的影响.表中Q为诱导期结束时间,Q为到达第2放热峰时间&2-Q1为加速期时间,卩为第2放热峰峰值.表3铜渣粉对复合胶凝体系反应历程的影响Table3Influence of the hydration period on copper slag powder incompo0ite0y0tem0Sample No.Q1/h Q/h(2—Q1)/h V/(J・g-1・h-1)C 2.2612.8810.628.597CA20 2.5213.2410.72 6.969CA30 2.6613.6210.96 6.642CA40 2.8914.6511.76 6.055CB20 2.4513.1210.677.193CB30 2.5413.4910.95 6.718CB40 2.7714.1111.346.289第6期朱街禄,等:铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化热及动力学研究1285由表3可知:铜渣粉不同程度地推迟了复合胶凝体系水化诱导期结束时间,诱导期结束时间由2.26h推迟到2.-5〜2.89h,推迟了8%〜28%;铜渣粉掺量越高,细度越小,诱导期推迟效果越明显.铜渣粉的掺入一方面降低了体系中熟料的比例,降低了溶液中d+浓度,从而延迟Ca(OH$成核,d+浓度的降低使胶凝体系水化生成低”(Ca)/”(Si),且不稳定的C-S-H凝胶,并缓慢转变为稳定的C-S-H 凝胶,因而延长了诱导期结束时间[14];另一方面,铜渣粉细度越低,其比表面积越小,暴露出来的活性位点越少,因而水化会相对缓慢.从表3还可以看出:铜渣粉的掺入延长了胶凝体系加速期时间,与铜渣粉推迟诱导期结束时间类似,铜渣粉掺量越高,比表面积越小,加速期延长效果越显著;铜渣粉掺量为20%时,CA20和CB20试样加速期(即分别延长了0.10h和0.05h;铜渣粉掺量为30%时,CA30和CB30加速期分别延长了0.34、0.33h;铜渣粉掺量为-0%时,CA40和CB40试样加速期分别延长了 1.14、0.72h.铜渣粉还延长了复合胶凝体系第2放热峰出现时间,降低了第2放热峰峰值;第2放热峰出现时间由10.62h延长到13.12〜14.65h,第2放热峰峰值由&597J/(g•h)下降到6.055〜7.193J/(g•h).铜渣粉细度越大,第2放热峰峰值增加且出现时间越提前,说明提高铜渣粉细度能增强其反应活性,促进水.3.2铜渣粉的水化活性水化热相对百分比为掺有混合材的复合胶凝体系水化放热量与基准样水化放热量之比[1516],可以用来研究铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化随时间变化的规律.由定义可知:水化热相对百分比越大,铜渣粉对水化热削弱作用越小.根据试验测得复合胶凝体系水化放热量,计算可得水化热相对百分比,结果如表-所R.表4铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化热相对百分比Table4Relative percentage of hydration heat of copper slag powder-cement composite systems% SampleNo.6h12h24h36h48h60h72h84h96hCA2051.272.378.779.980.280.480.781.181.5 CA3049.868.676.378.078.077.777.577.377.3 CA4040.651.066.971.772.372.171.871.571.3 CB2057.974.281.181.981.682.182.382.682.6 CB3049.067.275.877.878.378.678.979.279.7 CB4055.059.570.974.074.674.875.075.476.1由表-可知:(1)铜渣粉-水泥复合胶凝体系水分比水间、渣粉掺和有关.水化12h前,铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化热相对百分比较低,且低于复合胶凝体系中水泥质量分数.这是由于铜渣粉早期水化活性低,铜渣粉中的重金属成分在碱性环境中形成沉淀物覆盖在水泥颗粒表面,阻碍水泥颗粒的进一步水化,对胶凝体系水化呈一定的抑制作用.(2)水化12〜36h时,水化热相对百分比呈增加趋势,除CA20试样外,各试样水分比胶凝体系中水泥质分数.渣粉掺量越高、细度越低,该指数越低.(3)水化36h 后,该指数趋于稳定,且大于胶凝体系中水泥质量分数,说明铜渣粉潜在的胶凝活性在水化后期逐渐被激发,增加了胶凝体系的水化放热量.3.3铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化过程的动力学图2为纯水泥和铜渣粉-水泥复合胶凝体系在20h时的水化度a与水化反应速率da/dt关系曲线及依据式(4)〜(6)计算得到的模拟曲线.计算中忽略了主要由固体颗粒的润湿及部分GS溶解导致的第1放热峰,仅模拟加速期开始后的反应过程.曲线F1(a)@2(a)@3(a)能较好地分段模拟铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化速率变化,铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化动力学历程为NG-I-D.由图2可知:Kstulovic-Dabic水化动力学模型NG和I阶段拟合效果较好,由于胶凝体系水化生成微弱的第3放热峰处于D过程中,加大了该阶段的拟合误差.所测样品的水化反应经历NG-I-D过程,说明铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化反应由多个反应机理共同控制.铜渣粉-水泥胶凝体系的水化由快速的水泥水化与较为缓慢的铜渣粉水化组成.随铜渣粉掺量的增加,模拟误差增大.对于铜渣粉-水泥复合胶凝体系,水化初期水分供应充足,水泥水化生成的Ca(OH)在几小时内快速达到饱和状态[17],形成稳定成核点.铜渣粉的掺入扩大了实际水灰比,增加了水化产物生长空间.铜渣粉细度越大,颗粒直径越小,可为水化产物提供更多的成核点,促进胶凝体系中水泥熟料的水化.随着水化的持续进行,晶核成长为Ca(OH)晶体和1286建筑材料学报第23卷(a) Cement (b) CA20(c) CA30(d) CA40(e) CB20(g) CB402铜渣粉-水泥复合胶凝体系水a 与水化反应速率d 〃dr 关系曲线Fig. 2 Relationship curves of copper slag powder-cement composite systems between hydrationdegree a and hydration reaction rate da/dtC-S-H 凝胶,因此水化早期由结晶成核与晶体生长 应主要在液体体系与水化产物之间进行,水化反控制•随着水化的进行,水 物增多,未水化颗 应由相边控制•随着水 物大量生成,离粒通过体系Ca 2+等,水 ,未水化颗粒的及液体第6期朱街禄,等:铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化热及动力学研究187体系主要通过扩散作用进行,水化反应转向由扩散控制[18].3.4铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化动力学参数铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化动力学参数如表5所示.其中,反应级数"反映了复合胶凝体系水化产物结晶成核与晶体生长情况(19),”值随铜渣粉掺量的增加而减小,随铜渣粉细度的增大而增大,表明铜渣粉的掺入或增大铜渣粉细度影响了水化产物生长的几何过程"1分别表示NG到I及I到D 转变时复合胶凝体系的水化度.表5铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化反应的动力学参数Table5Kinetic parameters of copper slag powder-cement composite systems'hydration reactionSample No.n+1+2+3a-1a2a2—a i Q max/(•g1)HydrationprincipleC 2.16960.04136".""96"".""146".1235".2166"."931322NG-I-DCA20 2.12330.03834".""982".""134".12660.2015"."749277NG-I-DCA30 2.07930.03642".""878".""122".1342".161""."268250NG-I-DCA40 1.97500.03430".""852".""1"3".1421".1664"."243237NG-I-DCB20 2.1428"."3754".""886".""126".1289".1963"."674286NG-I-DCB30 2.0991"."3586".""875".""118".1351".193""."579277NG-I-DCB40 2.0601"."3378".""843".""1"6".1423".184""."417270NG-I-D由表5可知:(1)复合胶凝体系水化NG过程的反应速率常数K1是I过程反应速率常数K2的-〜5倍,约是D过程反应速率常数K3的30倍.说明胶凝体系在NG过程中反应速率远大于I和D过程的反应速率.这是由于胶凝体系NG过程位于加速期,1过程位于加速期与减速期,D过程位于减速期与稳定期.(2)当铜渣粉掺量为0〜-0%时,随着铜渣粉掺量的增加,瓦'逐渐减小.这是由于在水化早期,铜渣粉的掺入降低了胶凝体系中水泥比例,铜渣粉中重金属成分对水化具有一定的抑制作用.因此,NG过程的水化速率随着铜渣粉掺量的增加而减少.(3)对于I过程,反应速率常数瓦'与瓦'变化规律一致,随着铜渣粉掺量的增加,瓦'逐渐减小.这是因为虽然在此阶段铜渣粉的活性被激发开始逐渐发生水化反应,但铜渣粉的反应速率低于水泥的反应速率.铜渣粉掺量的增加,降低了水泥熟料比例,水化产物Ca(OH)含量也减少,水化速率降低.同理,当铜渣粉掺量为0〜-0%时,D过程反应速率K(铜渣粉掺量的增加而减小.由表5可知:(1)随着铜渣粉掺量的增加,a i增加,a2及a2—a:减小.说明铜渣粉掺量的增加延长了NG阶段反应历程,缩短了I阶段反应历程.(2)Q m”x为胶凝体系终止水化时的水化放热量,纯水泥试样的Q”ax为322J/g.铜渣粉比表面积为503m-kg,掺量为20%、30%、-0%时,Q m"降至277、250、237J/g,水化热相对百分比分别为86.02%、77.6-%、73.60%.铜渣粉比表面积为627m z/kg,掺量为20%、30%、-0%时,Q m”x降至286、277、270J/g,水化热相对百分比分别为8&82%、86.02%、83.85%.CB30与CA20试样Q m”x相等,CB40较CA-0试样终止水化时的水化放热量高出13.92%,说明铜渣粉的火山灰活性与其比表面积成正相关,机械粉磨可暴露铜渣粉中的活性矿物成分,起到了增强胶凝体系活性,提高水化放热量的作用.4结论(1)铜渣粉降低了复合胶凝体系的水化放热量和水速率比渣粉掺比;推迟了诱导期结束时间、加速期时间及第2放热峰出现时间,铜渣粉掺量越高,细度越小,推迟效果明.(2)水化12h前,铜渣粉对复合胶凝体系水化热呈抑制作用,水化热相对百分比低于复合胶凝体系中水泥质量分数.水化12〜36h时,水化热相对百分比呈增加趋势.水化36h后,水化热相对百分比大胶凝体系中水泥质分数.(3)铜渣粉掺量在-0%范围内时,铜渣粉-水泥复合胶凝体系的水化反应历程为NG-I-D,由Kstu-lovic-Dabic水化动力学模型计算得到的铜渣粉-水泥复合胶凝体系水化反应速率曲线能较好地分段模拟由量热试验得到的水化速率曲线.随着铜渣粉掺量的增加,水化反应动力学参数.、+仁+2、+3减小,a1增加,a2及a2—a1减小.铜渣粉的掺入降低了各段水速率长NG段程缩了I阶段反应历程.参考文献:[1]朱心明,陈茂生,宁平,等.铜渣的湿法处理现状[J]材料导报,2013,27(增刊2):280-284.ZHU Xinming,CHEN Maosheng,NING Ping,et al.Research1288建筑材料学报第23卷status of wet process for copper slag[J]・Materials Reports,2013,27(Suppl2):280-284.(in Chinese)[2]GORA B,JANA R K,PREMCHAND.Characteristics andutilization of copper slag-a review[J]-Resources,ConservationandRecycling,2003,39(4):299-313.[3]SHI C J,MEYER C,BEHNOOD A.Utilization of copper slagin cement and concrete[J].Resources Conservationand Recy-8ling,2008,52(10):1115-1120.[4]NAJIMI M,SOBHANI 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水冷各部件介绍

水冷各部件介绍水冷头(Water Block)水冷头在水冷系统中的主要作用是将发热部件的热量转移到水冷液中。
水冷头按作用来分的话可以分为:CPU水冷头、GPU水冷头、南北桥水冷头、MOS管水冷头、内存水冷头和硬盘水冷头,甚至还可以是电源水冷头。
可以说有发热的地方就有水冷头。
其中CPU 水冷头和GPU水冷头是比较常见的。
水冷头原理图成品水冷头铜柱和微水道水冷头的技术含量还是比较高的,内部水道的设计直接关系到的水冷头的散热效果,而内部水道的设计往往会从两个方面着手,一方面是增大与水冷液的接触面积,另一方面是利用压力产生乱流。
水冷头里面有很多铜柱和微水道就是为了增大水冷头与水冷液的接触面积。
而喷射型的水冷头主要作用就是用来产生乱流,加强散热效果。
也就说铜柱越密集、微水道越多热效果越好,不过相应的加工成本会提高很多。
还有一点要说的是喷射型的水冷头对水泵的要求会很高,玩家们在选择喷射型水冷头的时候要注意这一点。
接头(Fitting)目前应用于水冷系统中的接头有三种,快拧接头(Compression Fittings)、宝塔接头(Barbs)和快插接头(Push-in Fittings),其中快拧接头和宝塔接头应用的比较广泛。
快拧快拧接头是由不锈钢、黄铜、铝等材质加工而成的用于管路中的快速连接的管接头形式,一般一端为外螺纹接头,另一端与塑料软管卡压连接。
之所以叫快拧是因为一般不需要借助工具,只须用手拧就可以快速连接。
快拧的特点是安装简单,美观,但是相对的价格比较贵。
宝塔宝塔是比较传统的接头,不像快拧拥有安全的机械结构(并不是说宝塔不安全),而是单纯的需要把管子插进接头,然后配合管箍(管夹)一起使用,安装相对来说要复杂一些。
宝塔的价格一般比较便宜。
快插相比较前面两种接头,还有一种不常见的快插接头。
快插接头一般是一个公头一个母头,公头和母头分开的時候,两边就会自动紧闭,防止漏水。
快插的设计本意是为了能快速切换管道,而水冷系统是不需要经常切换管道的,小编个人觉得快插在水冷系统中运用的实际意义不大,不过快插的好处就是更换水冷部件时不需要放空水冷液。
保温缓冷对铜渣结晶性能及铜浮选的影响

保温缓冷对铜渣结晶性能及铜浮选的影响翟启林;刘润清;王琛;孙伟;杨越【摘要】针对我国某冶炼厂的缓冷铜渣,以保温时间和降温速率为变量,研究了保温缓冷制度对铜渣浮选回收铜指标的影响;采用扫描电镜分析了保温时间和降温速率对高温铜渣结晶性能的影响.研究发现:在保温时间为2 h、降温速率为2℃/min的最佳冷却条件下可获得铜品位为8.206%、铜综合回收率为66.95%的铜精矿;适合的保温时间能够让含铜矿物颗粒在熔融状态下充分聚集形成易浮铜相;降温速率越缓慢,渣中含铜相结晶粒度越大,并且铜的赋存相与其他脉石矿物相的嵌布关系更简单.因此,合理的缓慢冷却制度有利于优化缓冷铜渣浮选回收铜的指标.【期刊名称】《矿产保护与利用》【年(卷),期】2019(039)003【总页数】6页(P75-80)【关键词】铜渣;浮选;保温时间;降温速率;结晶性能【作者】翟启林;刘润清;王琛;孙伟;杨越【作者单位】中南大学资源加工与生物工程学院,湖南长沙410083;中南大学资源加工与生物工程学院,湖南长沙410083;中南大学资源加工与生物工程学院,湖南长沙410083;中南大学资源加工与生物工程学院,湖南长沙410083;中南大学资源加工与生物工程学院,湖南长沙410083【正文语种】中文【中图分类】X758铜在社会发展进程中起着极其重要的作用,广泛应用于电气、轻工、机械制造、交通运输、建筑和国防等领域,是一种不可或缺的有色金属材料[1-2]。
中国作为世界上铜生产和消费的大国,其铜储量仅有0.3亿t,人均占有量低于世界平均水平的24%,原生铜矿资源量相比其他国家而言更加紧缺[3]。
我国90%以上的金属铜是通过铜精矿火法冶炼所得,火法冶炼工艺每年大约会产出2 000万t铜冶炼渣[4]。
如此巨量的铜渣大部分是以堆存方式处理,不仅会占用大量土地,也会对堆存点附近的水资源和土壤造成一定的污染[5]。
更主要的是火法冶炼工艺产生的铜渣其含铜量普遍高于0.5%,比我国一些正在开采利用的原生铜矿品位还要高,具有极大的利用潜力,若能最大程度地提高铜渣中铜的综合回收利用率,必将会带来十分显著的经济效益[6]。
水冷式冷渣机单根管路冷却性能分析

表 1 炉 渣 的 物 理 性 能
温度0 ℃
8 0 0
冷 渣机 的作 用 是 为 了有 效 回 收 高 温 炉 渣 的物 理
热 , 高锅炉 的 热效率 , 提 而且 能将 高 温炉渣 冷却 至可 操
作 的温度 ( 0 2 0℃ ) 以下 , 以便 采 用 机 械 或 气 力 方 式 输 送 炉渣 。冷渣机 按采 用 的冷却 介质 的不 同可 分为风 冷 式 、 冷式 和风水 共 冷 式 。本 文 选 择 水 冷式 冷 渣 机 为 水
立 。首先建 立 炉 渣 模 型 , 分 网格 , 后 加 载 边 界 条 划 然
Q水一c 水・ P水・ 水 。 …… ……… … …… ( ) △T 3
其 中 : 渣、 水分 别 为 炉渣 和 水 的 比 热容 ; 渣 为 单 位 C C P
收 稿 日期 :2 1— 1 1 02 0 —8;修 回 日期 :2 1— 2 1 0 2 0— 8
参考依据。 关键 词 :冷 渣机 ; 冷却 性 能 分 析 ; 热 分 析 中 图 分类 号 :TK 8. 246 文 献 标 识 码 :A
0 引 言
时 间内锅 炉 的最 大 排 渣 量 ; 水 为 单 位 时 间 内最 大 冷 P 却水 用量 ; T △ 分 别 为单 位 时 间 内 炉 渣 和 冷 却 A 瓷、 T水 水 的温度 变化 量 。由式 ( ) ( )可得 : 1~ 3 C t・P 渣・ 渣=C ・ 水・ 水 。 … … ’( ) △T 水 P △丁 4 将 已知参 数代 入式 ( ) 从 而可 以得 到冷却 渣 的 比 4,
本 研究 运 用 ANS S F OTR Y -L AN 模 块 对 冷 渣 管 热流体 进行 2 D模 拟 。在 建 立 模 型 之 前 , 了必 要 的 做
关于缓冷时间对电炉渣中铜物相颗粒粒度影响的探讨

2020年第4期!色金属(%矿'今)・1・doi:10.3969/j・issn.1671-9492.2020.04.001关于缓冷时间对电炉渣中铜物相颗粒粒度影响的探讨方明山$2,肖仪武$2,彭时忠8,丁鹏8(1.矿冶科技集团有限公司,北京100160;2.矿物加工科学与技术国家重点实验室,北京102628;3.铜陵有色金属集团控股有限公司技术中心,安徽铜陵244000)摘要:采用光学显微镜、扫描电子显微镜、矿物自动分析仪(AMICS)及化学物相分析等仪器和手段,对某铜冶炼厂不同缓冷时间条件下的电炉渣进行了系统的工艺矿物学研究。
研究结果表明,随着冷却时间的延长,直接喷水冷淋的电炉渣中铜物相的粒度相比自然冷却的电炉渣,分布在0.020mm以下的占有率由52.48%降低至40.37%,电炉渣中的铜物相颗粒粒度有所增加,但增加幅度不大。
可见,延长电炉渣的冷却时间,可促使冰铜颗粒的长大,有利于后续浮选回收,但缓冷时间只是影响冰铜颗粒生长的重要的因素之一。
关键词:工艺矿物学;缓冷时间;电炉渣;铜物相;粒度中图分类号:TD98文献标志码:A文章编号:1671-9492(2020)04-001-05Discussion on the Effect of Slow Cooling Time on the Particle Sizeof Copper Phase in Electric Furnace SlagFANGMingshan1#-,XIAOYizvu1,2,PENG Shizhong3,DING Peng3(].BGRIMM Technology Group,Beijing100160,China;2.State Key Laboratory of Mineral Precessing,Beijing102628,China;3.Technical Centre,Tongllng Nonferrous MetaSs Group Holding Co.,Ltd.,Tongling244000,Anhui,China)Abstract:By means of optical microscopy,scanning electron microscopy,mineral automatic analyzer (AMICS)and chemical phase analysis,the process mineralogy of slag from a copper smelter under different cooling time conditions was studied systematically.The results show that the particle size of copper phase in slag increases with the increase of cooling time,but the increase is not significant.With the extension of cooling time,the proportion of Cu phase particle size in the electric furnace slag distributed below0.020mm decreased from52.48%to40.37%compared with the naturally cooled blast furnace slag.It can be seen that prolonging the cooling time of electric furnace slag can promote the growth of matte particles,which is conducive to subsequent flotation recovery,but cooling time is only one of the important factors affecting thegrowtho.copperphaseparticles.Key words:process mineralogy;slow cooling time;electric furnace slag;copper phase;particle size铜冶炼炉渣是铜精矿经冶炼加工后剩余的残渣,其中的铜、铁、金、银等,在自然的当下,,利用的$铜炉渣渣不同可分炉渣、闪速炉渣、电炉渣和转炉渣等;根据工艺流程可分 炼渣、吹炼渣等;根据冷却方式不同分为水淬渣、自然冷却渣、保温冷却渣等。
急冷铜渣矿物学及其综合利用

急冷铜渣矿物学及其综合利用赵凯;宫晓然;李杰;刘卫星;邢宏伟【摘要】本文采用化学分析、XRD、SEM等方法,对急冷处理的铜渣的矿物学进行了研究,结果表明:渣中含铜和铁分别为0.8%和40%;铜元素主要以CuS和 Cu形成的冰铜相形态存在,同时夹杂有少量的O、Pb、Fe等元素,平均粒度小于5μm;铁元素主要以难还原、熔点低的铁橄榄石形式存在,渣中铜、铁嵌布粒度极细且分布均匀,多种矿物互相包裹,结构致密,铜渣熔化初始温度在1200℃,1250℃以后熔化速度加快,1300℃左右铜渣基本熔化完毕,升温过程发生了晶型转变。
通过对铜渣进行还原改性-高温熔分探索性试验,获得了TFe为94.43%的粒铁。
在此基础上,结合直接还原工艺应用现状,建议采用含碳球团-转底炉工艺对铜渣进行还原预处理,破坏铁橄榄石结构、促进铁晶粒聚合长大,最后采用高温熔分方法回收有价金属、提铁后的尾渣制备建材的工艺流程。
%In this paper,using the methods of chemical analysis,XRD,SEM and so on to do research into Mineralogical characteristics of rapid cooling copper slag.The results show that the content of copper and iron were 0.8% and 40% respectively,the content of the harmful elements such as lead,zinc and arsenic is less.Copper is mainly exist in matte phase of CuS and Cu,mixed with a small amount of O,Pb,Fe and other elements at the same time,the average particle size of less than5μm.Iro n is mainly exist in the form of difficult to restore and low melting point fayalite.Copper and iron in slag disseminated fine and grain size distribution,each wrapped in a variety of dense structure minerals.Copper slag melting initial temperature at 1200℃,after 1250℃ meltingspeed,around 1300℃ finished basic copper slag melting,and crystaltransformation happened in the process of heating.94.43 percent TFe of the grain for iron is obtained through the study of the reduction of copper slag pellets containing carbon reduction modification-high temperature melting and separation.on this basis,together with the present situation of direct reduction technology application,and proposed technological process that using the method of carbon-containing pellets to make the copper slag reduction pretreatment,and destroy iron olivine structure,promote the iron grain grew up aggregation.Finally by adopting the method of high temperature melting and separation to recycle valuable metals,tailings for building materials.【期刊名称】《中国矿业》【年(卷),期】2015(000)009【总页数】5页(P102-106)【关键词】铜渣;矿物学;铁橄榄石;冰铜【作者】赵凯;宫晓然;李杰;刘卫星;邢宏伟【作者单位】华北理工大学冶金与能源学院,河北唐山063009;华北理工大学冶金与能源学院,河北唐山063009;华北理工大学冶金与能源学院,河北唐山063009;华北理工大学冶金与能源学院,河北唐山063009;华北理工大学冶金与能源学院,河北唐山063009【正文语种】中文【中图分类】TF811目前,我国炼铜熔渣的累计量约1.5亿t,且主要以缓冷渣和水淬渣的形态产出,含Fe、Cu、Zn、Pb、Co和Ni等大量有价金属,我国的铜矿资源相对缺乏,而铁矿资源储量虽然丰富,但主要以难选的低品位矿及复合伴生矿为主,铁、铜年均消耗量大,因此开发利用铜渣中的铁、铜等有价金属成为一条重要途径[1]。
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Metallurgical Engineering 冶金工程, 2019, 6(2), 116-122Published Online June 2019 in Hans. /journal/menghttps:///10.12677/meng.2019.62017Microstructure and Thermal Propertiesof Water-Cooled Copper Slag withDifferent Particle SizesMai A1, Jiawei Hou2, Shenghu Li1*, Wanming Lin1*, Xiaoyue Meng11College of Materials Science and Engineering, Taiyuan University of Technology, Taiyuan Shanxi2School of Materials Science and Engineering, University of Science and Technology Beijing, BeijingReceived: Jun. 7th, 2019; accepted: Jun. 21st, 2019; published: Jun. 28th, 2019AbstractCopper slag is a solid waste produced in the process of smelting copper, which contains a large number of available resources. In order to separate and extract iron and other valuable compo-nents from copper slag, the effects of particle size of copper slag on phase composition and metal-lographic structure were studied by chemical analysis, X-ray diffraction, metallographic and thermogravimetric methods. The results show that copper slag contains more Fe2O3 and TiO2, and the harmful impurities have higher S content and good fluidity. The particle size is mostly distri-buted between 0.425 mm and 4 mm. In the copper slag, fayalite (Fe2SiO4), hematite (Fe2O3), mag-netite (Fe3O4) and amorphous gangue glass were present. As the calcination temperature increas-es, the fayalite in the copper slag is oxidized to hematite and amorphous silica, followed by the transformation of the crystal form of magnetite (Fe3O4→ γ-Fe2O3→ α-Fe2O3).KeywordsCopper Slag, Microstructure, Thermal Property不同粒度水冷铜渣组织结构及热性能分析阿迈1,侯佳伟2,李生虎1*,林万明1*,孟晓越11太原理工大学,材料科学与工程学院,山西太原2北京科技大学,材料科学与工程学院,北京收稿日期:2019年6月7日;录用日期:2019年6月21日;发布日期:2019年6月28日*通讯作者。
阿迈 等摘要铜渣是火法冶炼铜过程中产生的固体废弃物,含有大量的有价金属。
为分离提取铜渣中的铁等有价组分,采用化学分析、X 射线衍射、金相和热重等手段,研究了铜渣粒度对物相组成和金相结构的影响。
实验结果表明:铜渣中含有较多Fe 2O 3、TiO 2,有害杂质S 含量较高,流动性较好。
粒度大多分布在0.425~4 mm 之间。
铜渣中存在铁橄榄石(Fe 2SiO 4)、赤铁矿(Fe 2O 3)、磁铁矿(Fe 3O 4)和无定型结构的脉石玻璃体。
随着煅烧温度的升高铜渣中的铁橄榄石氧化转变为赤铁矿和非晶态硅石,其次是磁铁矿的晶型发生转变(Fe 3O 4→γ-Fe 2O 3→α-Fe 2O 3)。
关键词铜渣,显微组织,热性能Copyright © 2019 by author(s) and Hans Publishers Inc.This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY). /licenses/by/4.0/1. 引言铜渣是火法炼铜过程中产生的一种副产品[1]。
液态高温铜渣经水淬急冷形成多孔的黑色小颗粒,其中少量的铜渣呈片状或针状。
水冷铜渣属于酸性低活性矿渣,呈玻璃状态,其中含有Fe 、Ni 、Zn 、Co 、Pb 等多种有价金属和少量Au 、Ag 等贵金属,是具有较高附加值的二次资源[2] [3] [4] [5] [6]。
火法炼铜每生产1 t 合格铜会产出2~3 t 的铜渣,我国火法精炼铜产量每年在500万吨以上,铜渣的产出量大约为1000~1500万t 。
如此巨量的铜渣中,只有少量的有价元素被简单分离回收利用[7] [8],其余的铜渣都被堆存处理,这不仅占用大量的土地,还会对周围的水体和土壤产生污染,造成环境危害[9]。
铜渣中铁主要以铁橄榄石和磁铁矿两种形式存在,含量在55%以上,对其进行回收,可用于高炉炼铁的原料。
目前对铜渣中铁的回收主要有两种方法[10] [11]:一种是在高温氧化条件下,将铜渣中的铁氧化为四氧化三铁,通过破碎磁选进行回收。
另一种是通过直接还原的方法还原铜渣中的铁,再用磁选的方法将铁分离。
采用氧化焙烧改性–磁选分离、氧化焙烧–还原制粒铁–磁选分离等方法,均可从尾矿中回收铁,得到铁精矿,但是回收率和精矿品位不高,流程相对较长,能耗高。
采用直接还原–磁选法可直接获得还原铁粉,回收率相对较高,得到的还原铁粉可以代替废钢,直接用于钢铁冶炼中,具有较大的经济效益;但生产控制环节多,对反应温度、原料要求严格;同时,由于对其研究起步较晚,工艺条件尚不成熟,需要加以发展和改进[12] [13] [14]。
因此,改进现有铁回收技术,或找到一种更加高效、清洁、低能耗的铁回收工艺,是目前急需解决的问题,对于完善铜渣处理工艺,综合回收利用铜渣中铜铁资源,具有十分重要的意义。
本文对水冷铜渣进行粒度分级,对不同粒度铜渣组织结构及热性能进行分析,为回收水冷铜渣中的铁提供理论依据。
2. 原料及实验2.1. 原料实验所用原料取自山西某铜厂的水冷铜渣,不同粒度铜渣混匀后随机取样进行成分分析,其主要化阿迈等学成分见表1,由表1可知,铜渣中Fe2O3的含量高达57.78%,S含量为0.23%,铜渣碱度为0.97,即m(CaO + MgO)/m(Al2O3 + SiO2) = 0.97,属于酸性渣。
Table 1. Main chemical constituents of copper slag表1. 铜渣的主要化学成分成分S P SiO2CaO MgO Al2O3Fe2O3TiO2碱度含量/wt% 0.23 0.063 11.69 3.44 16.34 8.68 57.78 0.29 0.972.2. 实验设备实验使用主要设备见表2。
Table 2. Main equipment and instruments for experiment表2. 实验主要设备及仪器设备名称规格型号生产厂家粉体综合特性测试仪BT-1000 丹东百特仪器有限公司电子天平JA5003 南京科航实验仪器有限公司差热分析仪HCT-1型北京恒久科学仪器厂金相显微镜Axio Scope.A1 卡尔蔡司X射线衍射仪日本岛津-6000型丹东通达仪器有限公司2.3. 实验方法用电子天平秤取水冷铜渣试样1000 g,将试样分别用40目(0.425 mm)、10目(2 mm)、4 mm的标准筛进行筛分,并用电子天平称量。
筛分粒级结果见表3,铜渣的粒度主要分布在0.425~4 mm之间,占到试样的70%以上,粒度在0.425 mm以下铜渣较少。
Table 3. Particle size composition of copper slag表3. 铜渣粒度组成粒级<0.425 mm 0.425~2 mm 2~4 mm >4 mm 总量质量g 67.696 352.416 355.407 224.481 1000比例% 6.77 35.24 35.54 22.45 100采用BT-1000型粉体综合特性测试仪对不同粒度铜渣的基本特性进行检测;采用HCT-1型微机差热天平对试样进行综合热分析;采用Axio Scope.A1型正置金相显微镜观察试样的金相组织;采用日本岛津-6000型X射线衍射仪对试样进行物相分析。
3. 结果与讨论3.1. 水冷铜渣的综合特性分析采用BT-1000型粉体综合特性测试仪对不同粒度铜渣的自然堆放料面与水平面之间的夹角(休止角)、振动后料面与水平面之间的夹角(崩溃角)、堆放在平板上振动前后料面和水平面之间夹角的平均值(平板角)、自然落下时飞散至空气中的粉尘百分比(分散度)等基本特性进行了检测。
检测结果见表4,铜渣的阿迈等颗粒表面光洁,流动性好,自然堆积的休止角和震动后的崩溃角都较小,粒度越大,堆角越小。
铜渣的密度较大,粉尘含量少,不同粒度铜渣的分散度都在2.5%以下。
Table 4. Comprehensive properties of copper slag powders with different particle sizes表4. 不同粒度铜渣的粉体综合性能数据表性能<0.425 mm 0.425~2 mm 2~4 mm >4 mm休止角θr/˚21.3 20.1 19.5 19.4崩溃角θf/˚19.6 18.4 17.2 16.8平板角/˚42.3 32.1 31.8 31.5分散度D s/% 2.5 2.3 2.2 1.93.2. 不同粒度铜渣的金相分析为了研究不同粒度铜渣在常温条件下的金相组织,分别对4个粒级的铜渣进行金相试样镶嵌、磨制、抛光并用金相显微镜观察,结果见图1。