第三章-浮式平台总体性能(2)
合集下载
浮式FLNG多功能平台ppt

浮式FLNG多功能平台的重要性和应用领域
重要性
浮式FLNG多功能平台作为海洋能源开发的重要组成部分,对于保障国家能源安 全、推动经济发展、促进能源转型具有重要意义。
应用领域
广泛应用于海洋油气资源开发、海上风电、海洋能发电等领域,也可用于其他海 洋工程领域如海洋观测、海上旅游等。
02
浮式FLNG多功能平台的设计与构造
02
03
启动和关闭
介绍如何正确地启动和关 闭平台,确保安全和稳定 运行。
维护保养
详细介绍如何进行日常、 周、月、季度及年度维护 保养,确保设备始终保持 最佳状态。
故障排除
列举一些常见故障及排除 方法,帮助操作人员快速 解决遇到的问题。
浮式FLNG多功能平台的使用方法
平台移动
介绍如何正确地移动平台 ,确保其稳定、安全移动 。
液化设备
采用低温液化技术,配置液化压缩 机、冷剂压缩机组等设备,将天然 气液化。
储存设备
包括液化天然气储罐、燃料油储罐 等,用于储存天然气和燃料油。
运输设备
配置外输系统和装卸设备,用于将 液化天然气装载到运输船或接收终 端。
03
浮式FLNG多功能平台的操作与使用
浮式FLNG多功能平台的操作流程
01
测试数据分析
对浮式FLNG多功能平台的性能测试数据进行系统分析,得出各项性能指标的平 均值、标准差等统计信息。
可靠性评估
根据测试数据,对浮式FLNG多功能平台的可靠性进行评估,分析其在长时间使 用过程中可能出现的故障和问题,并提出相应的解决方案。
05
安全风险及应对措施
浮式FLNG多功能平台的安全风险分析
浮式FLNG多功能平台的性能评估标准
第三章-浮式平台总体性能(1)

2、规则波中的响应 2.1浮体运动坐标系和刚体运动模态
(1)固定坐标系:固定在物体平均位置上的右手坐标 系 o xyz 。 z 轴的正向垂直向上穿过物体的重心,原点o 在 未受扰动的自由液面上(或重心等位置),作为运动 或水动力分析的基点。若物体以某一个平均速度前进 ,坐标系按同样的速度移动。 流场速度势,入射波速度势也是在这个坐标系下定 义的。
辐射力
F i n ds e Rj R 0j
S C 0
6
i t
i i n ds e ka Rk 0j
k 1 S C 0
6 6
i t
Re n d s Im( ) n d s Rk 0 j k Rk 0 j k
j 1 , 2 6
C 0
将其分解为两部分水动力载荷,其中一部分来自于入射波浪 和绕射波浪力,合称为波浪力。另一部分来自于船体在静水中摇 荡运动引起的流体反作用力载荷称之为辐射力。
波浪力
F i Dj
n d e s f e
it it 0 D0 j dj S C 0
n0 f j
f
j
Z=0自由面上
j 1 , 2 , 3 7
nj
j 1 , 2 6
f7 n I 0
在平均船体湿表面上。
lim R ( ik ) 0 R R
萨默费尔德(Sommerfeld)形式写出辐射条件。
2.4 规则波中浮体受到的线性水动力
(
j
)
取极限 N 和 0 ,响应的方差可以用与波浪同 样的方法求取。
第四章-浮式平台总体性能(2)

该公式(马鲁-纽曼公式或远场公式)的好处是利用速 度势的远场表达式进行计算。通过运算得到: (1)水平分量; (2)首摇力矩; 该公式数值精度一般比直接压力积分精度要高。可惜 ,它只能用于6个自由度分量中的3个分量。另一个局限性 是存在水动力相互作用的多个结构的情况下,它不能获得 分别作用在每个结构上的漂移力。而且,它不能推广到双 色波中差频力的计算。
A 式中: 为相对于x轴的波浪传播方向; ( ) / r 1 2 是由物体产生的 波浪在远离物体水平径向距离 r ( x 2 y 2 )1 2 处的波幅。这些波浪是辐 射波和绕射波的总合,其中辐射波是由物体六自由度振荡产生的, 绕射波是由物体受约束限制振荡而受到入射波的作用产生的。
角定义为 x r cos , y r sin
Maruo(1960)还推导出一个与式(4.20)相似的公式,用于计 算在无海流情况下入射规则波作用在三维结构物上的漂移力。 该式可以写作:
F1
g
4
2
A 2 ( )(cos cos ) d
F2
g
4
0 2
(4.21)
(4.22)
0
A 2 ( )(sin sin ) d
如果粘性力的作用重要时,这些公式是不正确的。式( 4.21)和(4.22)同样表明,在势流模型中,波浪漂移力是由 结构物产生波的能力所引起的。如果我们将式(4.21)和( 4.22)用于入射波以首对浪作用于船上,则发现波浪漂移力总 是沿波浪的传播方向。对于一般的浪向,波浪漂移力并非必然 与波浪传播方向一致。 如果发生横摇共振现象,则式(4.20)(4.21)(4.22) 对于船体不可能给出满意的结果。这是因为在计算横摇共振的 幅值时(见第3章),粘性的影响有重要作用,而这些公式的 根据是势流理论。
海洋平台设计原理_第三章_海洋平台总体设计

舾装 设计
总体 设计
轮机 设计
电气 设计
专业分工与联系
2016/11
第三章 海洋平台总体设计
4
上海交通大学本科生课程
3.1 平台设计概述
继承和创新
设计方法与思想
已存在很多案例,可供参考; 技术进步,材料、机电设备、 信息技术等; 新增功能要求,条件变化将 会有新的需求; “规范”发生变化,这是社 会进步的必然产物; “兼蓄并融”和“集思广 益” 。
建立在结构力学、弹性理论、水动力等基础理论和现 代计算技术的分析方法上,结合平台结构具体情况, 根据给定的环境条件和设计工况进行强度计算。
海洋开发带来新的需求,根据预定的功能需求,可复 合多种类型的平台或船舶来进行复合创新设计。
2016/11
第三章 海洋平台总体设计
23
上海交通大学本科生课程
3.5 总布置设计
平台型式的选择; 功能规划; 总布置设计; 主要要素; 重量重心; 舱容、可变载荷; 总体性能; 动力配置; 协调其它专业,等等。
2016/11
第三章 海洋平台总体设计
9
上海交通大学本科生课程
3.5 总布置设计
“渤海5号”自升式平台
2016/11
第三章 海洋平台总体设计
10
上海交通大学本科生课程
自
上部平台的形状;
升
式
桩腿的数量;
平 台
是否设桩靴;
结 构
桩腿型式;
型
升降方式;
式
选
等等。
择
2016/11
第三章 海洋平台总体设计
28
上海交通大学本科生课程
3.5 总布置设计
平 台 结 构 型 式 选 择
第四章-浮式平台总体性能(5)

Fi 2 S F 8 S S 2 d 0 a
2
( 4.37 )
Fi 式中: 2
是i方向上对应频率
2
的平均波浪载
荷。
4.3.2 慢漂运动方程频域分析
4.3.1 Newman近似
Newman(1974)提出二阶差频力传递函数可由平均波浪漂移力 近似。这样可大幅度减少计算时间,而且不需要计算二阶速度 势。
Newman近似之所以常常能够得到令人满意的结果,是因 is ic 为 T jk 和 Tjk 一般随频率的变化不大,而且人们只对 j 接近 k 于 ic ic 时的 T jk 和 Tjk 的结果感兴趣,因为大的频差所对应的振荡周期 is T ic 较小,从而远离结构物的共振周期。因此, jk 和 Tjk 可用沿连线
ic ic is is Tjk Tkj , Tjk Tkj
(4.32)ห้องสมุดไป่ตู้
2 2 A2 A12 A2 V12 { cos(21t 21 ) cos(22t 2 2 ) 2 2 2 2 2 2 (4.4) A1 A2 cos[(1 2 )t 1 2 ] A1 A2 cos[(1 2 )t 1 2 ]}
慢漂激励载荷的一般公式可以用类似于平均波浪载荷 表达式(见式(4.29))的方法部分地导出,即:从式(4.4) 的结果出发,推广到N个波浪单元,并包括所有的二阶成 分。对于慢漂激励载荷,需要考虑二阶势的贡献,而这对 平均波浪载荷却是不需要的。关于二阶势问题,暂不展开 详细讨论。主要集中讨论慢漂激励载荷的一般表达式,以 及怎样作进一步简化。
Faltinsen等(1980)导出了船舶在小波长中附加阻力的公式。 附加阻力与纵向漂移力的分量是一样的。这公式假定对于低 Froude数(即)且船型较钝是有效的。在迎浪条件下,可以 写作:
2
( 4.37 )
Fi 式中: 2
是i方向上对应频率
2
的平均波浪载
荷。
4.3.2 慢漂运动方程频域分析
4.3.1 Newman近似
Newman(1974)提出二阶差频力传递函数可由平均波浪漂移力 近似。这样可大幅度减少计算时间,而且不需要计算二阶速度 势。
Newman近似之所以常常能够得到令人满意的结果,是因 is ic 为 T jk 和 Tjk 一般随频率的变化不大,而且人们只对 j 接近 k 于 ic ic 时的 T jk 和 Tjk 的结果感兴趣,因为大的频差所对应的振荡周期 is T ic 较小,从而远离结构物的共振周期。因此, jk 和 Tjk 可用沿连线
ic ic is is Tjk Tkj , Tjk Tkj
(4.32)ห้องสมุดไป่ตู้
2 2 A2 A12 A2 V12 { cos(21t 21 ) cos(22t 2 2 ) 2 2 2 2 2 2 (4.4) A1 A2 cos[(1 2 )t 1 2 ] A1 A2 cos[(1 2 )t 1 2 ]}
慢漂激励载荷的一般公式可以用类似于平均波浪载荷 表达式(见式(4.29))的方法部分地导出,即:从式(4.4) 的结果出发,推广到N个波浪单元,并包括所有的二阶成 分。对于慢漂激励载荷,需要考虑二阶势的贡献,而这对 平均波浪载荷却是不需要的。关于二阶势问题,暂不展开 详细讨论。主要集中讨论慢漂激励载荷的一般表达式,以 及怎样作进一步简化。
Faltinsen等(1980)导出了船舶在小波长中附加阻力的公式。 附加阻力与纵向漂移力的分量是一样的。这公式假定对于低 Froude数(即)且船型较钝是有效的。在迎浪条件下,可以 写作:
一种新型深水浮式平台——深水不倒翁平台的自主研发

了一 种 可 采 用 干 式 采 油 树 的新 型 深 水 浮 式 平 台 — — 深 水 不 倒 翁 平 台 ( e p trtmbe l fr , D e wae u lrpa o m 简 t 称 D ) 该 平 台 已 经 获 得 国 家 发 明 专 利 授 权 ( 明 TP , 发
合 式 等 多种 采 油方式 , 望成为 深水 油气 田开发 中一种 重要 的 、 有优 势 的深水 浮式 平 台型式 。 有 具
关 键 词 浮 式 平 台 南 海 深 水 不 倒 翁 平 台 概 念 设 计 总 体 性 能
中 国南 海 具 有 丰 富 的 石 油 和 天 然 气 资 源 , 油 石
( )调 节 压 载 , 平 台 到 达设 计 吃 水 。当 永 久 6 使 连 接完 成后 , 出封 闭在 中央 舱 室 内 以及 上 部 浮 箱 排 的压载 水 , 向下 部 浮箱 中注 入 海 水 和高 密 度 的 固 并 体 压载 , 使平 台达 到作业 吃水 。 ( )永久定位 、 7 安装立 管。增 大系泊缆预 张力 , 达 到永久定位要求 ; 安装立管 , 作业前调试 , 准备作业 。
表 4 D P平 台 系泊 缆 参 数 T
性 高 和立柱 吃水 随平 台吃水 变化 曲线 , 图 2所 示 。 如 从 图 2可 以看 出 , 整个 安装 过程 初稳 性高 皆为 正值 , 满足安 装稳 性要 求 。
吕
、
昌
、
. 1 暄
2 4 海 上 安 装 .
漤
第 2 4卷 第 4期 21 0 2年 8月
中 国海 上 油 气
CH I NA FFSH OR E I A ND AS O O L G
Vo124 No. . 4 Aug. 01 2 2
合 式 等 多种 采 油方式 , 望成为 深水 油气 田开发 中一种 重要 的 、 有优 势 的深水 浮式 平 台型式 。 有 具
关 键 词 浮 式 平 台 南 海 深 水 不 倒 翁 平 台 概 念 设 计 总 体 性 能
中 国南 海 具 有 丰 富 的 石 油 和 天 然 气 资 源 , 油 石
( )调 节 压 载 , 平 台 到 达设 计 吃 水 。当 永 久 6 使 连 接完 成后 , 出封 闭在 中央 舱 室 内 以及 上 部 浮 箱 排 的压载 水 , 向下 部 浮箱 中注 入 海 水 和高 密 度 的 固 并 体 压载 , 使平 台达 到作业 吃水 。 ( )永久定位 、 7 安装立 管。增 大系泊缆预 张力 , 达 到永久定位要求 ; 安装立管 , 作业前调试 , 准备作业 。
表 4 D P平 台 系泊 缆 参 数 T
性 高 和立柱 吃水 随平 台吃水 变化 曲线 , 图 2所 示 。 如 从 图 2可 以看 出 , 整个 安装 过程 初稳 性高 皆为 正值 , 满足安 装稳 性要 求 。
吕
、
昌
、
. 1 暄
2 4 海 上 安 装 .
漤
第 2 4卷 第 4期 21 0 2年 8月
中 国海 上 油 气
CH I NA FFSH OR E I A ND AS O O L G
Vo124 No. . 4 Aug. 01 2 2
第三章-浮式平台总体性能(6)

每个单元的未知数 qi 可通过建立下面的线性方程组求解:
q 1 [ n s1
q 1 [ n s1
]ds q 16 [ y1 z1 n s16
]ds cos y z1 1 y1 z1
]ds cos y z16 16 y16 z16
s16
(5) 确定附连质量的压强部分可由下式计算:
p | 3 | 2 sin t t
(6) 最终的垂向力可由下式计算:
16 2 | | sin t F3 pn3ds cos ds 3 sj s j 1
7.2 考虑波浪效应的三维源汇法
本节将展示如何应用源汇法分析大体积结构物上的线性波 浪诱导运动和载荷。以一条船作为例子,首先展示如何求得垂 荡的附连质量和阻尼。假设船没有前进速度。速度势由下列方 程决定: 2 2 2
0 x 2 y 2 z 2
整个流场域内 在船体平均位置以外的平 均自由面 在船体表面平均位置处 在有限水深 z h 处: 在无限水深
同样地 ,源强表示了注入流场中的体积流量。 如果m<0则为汇。
如果用连续的源系来覆盖一个表面,流体中的速度除了 在物体的尖角处以外将会处处为有限。 首先以一个简单的问题来解释源的方法。考虑无限流体 中的一个圆柱体,希望求出它的垂荡附连质量。
z η3
3 3 sin t
2 2 2 0 2 y z r R
首先引入标准化源密度,使得:
Q(s)eit Q(s) | 3 | eit
由物面边界条件可以导出一个关于 Q( s) 的积分方程。
G ( x y z ( s ) ( s ) ( s )) in3 ( x, y, z ) SB dsQ(s) n
浮式FLNG多功能平台

感谢您的观看
THANKS
06
总结与展望
总结浮式FLNG多功能平台的优势与前景
优势
高效性:浮式FLNG多功能平台具有高效的生产能力,能够满足全球天然气需求增长 的需求。
灵活性:该平台具有较大的灵活性,可以根据不同的海域和气候条件进行调整和适 应。
总结浮式FLNG多功能平台的优势与前景
成本效益
浮式FLNG多功能平台的开发和运营成本相对较低,能够为能源公司带来更多 的经济效益。
案例三:某能源公司的FLNG投资项目
总结词
该项目是某能源公司对FLNG领域的投资项目,旨在获得FLNG领域的市场机会和 经济效益。
详细描述
某能源公司通过对FLNG领域的相关公司进行投资,获得相应的股权或合作权利 ,从而获得FLNG领域的市场机会和经济效益。此举有利于推动FLNG领域的发展 和技术创新,也有利于提高公司在能源领域的综合竞争力和市场地位。
除了天然气生产外,未来的浮式FLNG多功能平台还将具备更多 的能源供应功能,如电力、热力等多元化能源供应。
对未来浮式FLNG多功能平台的展望与建议
加强技术研发
继续加强浮式FLNG多功能平台的技术研 发,提高其技术水平和核心竞争力。
VS
强化安全性能
提高平台的安全性能,确保在复杂环境和 极端气候条件下的稳定生产和人员安全。
分析浮式FLNG多功能平台的发展趋势
大型化趋势 高性能材料应用 智能化与自动化 多元化能源供应
未来的浮式FLNG多功能平台将更加大型化,以适应更大规模的 生产需求和降低单位产能的建设成本。
将会有更多的高性能材料被应用到浮式FLNG多功能平台上,以 提高其耐候性和安全性。
随着技术的发展,未来的浮式FLNG多功能平台将更加智能化和 自动化,以降低人工成本并提高生产效率。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
半潜平台和TLP的Froude-Kriloff力与绕射力在长周期时有 相互抵消的趋势,通常是在15~20s之间。
一艘驳船在升沉中的固有频率的图形确定
不耦合且无阻尼影响的谐摇周期可以写为
未锚泊结构物的纵荡、横荡和首摇没有未耦合谐摇周 期(不存在静水恢复力作用)。典型锚泊结构物的纵荡、 横荡和首摇固有周期是分钟的数量级,因此相对于海中的 波浪周期来说较长,非线性效应可能在这长周期时激发谐 摇(慢漂共振激励)。
第三章 线性波浪对浮式结构物的诱导运动
3、固有周期、阻尼和波浪激励的数量级 3.1 固有周期的估算
3.2 阻尼特征
3.3 波浪力的抵消效应
估算平台或者船舶运动的幅值时,固有或谐摇周期、阻尼等 级和波浪激励等级都是非常重要的参数。如果结构物受到的激励 摇荡周期在谐摇周期附近,就容易发生相对较大的运动。然而, 如果阻尼较大或激励等级由于抵消效应而相对较小,谐摇周期的 响应与其他周期的响应就很难区分。
自由漂浮的物体,比如船舶或半潜平台的非耦合纵摇 固有周期可以写成:
式中:r55 是绕一通过重心且平行于y轴轴线的纵摇回 转半径; A55 是纵摇附连质量矩;GM 是纵稳性高。船 L 舶的 r55 可以近似为船长的0.25倍。船舶的 Tn5 与 Tn3 同一 量级。
横摇的非耦合固有周期:
式中:r 是绕一通过重心且与x轴平行的轴线的横摇 44 惯性半径; A44 是横摇附连质量矩;GM T 是横稳性高。船舶 的 r 通常是船宽的0.35倍。横稳性高取决于装载状况。船 44 舶设计规范要求横摇的固有周期大于lOs。如此在轻微或中 等海况下横摇就不再成为一个问题。对固有周期影响最大 的参数是稳性高。小型捕鱼船典型的通常为4~6s,传统的 商船为8~12s,而特殊的重型起重船则上升至20~25s。半 潜平台 Tn 4 的范围是30~35s。Tn 4 在很大程度上依赖稳性 要求以及船舶建造时对破舱稳性的考虑。
横浪中油船横摇传 递函数
半潜式平台横摇传 递函数
3.2 阻尼特征
一般来说,驳船、FPSO和其它船舶的升沉、横摇和 纵摇固有周期在波浪周期范围内。当波浪的某一周期与其 固有周期相同时,发生共振响应。其幅值取决于系统的阻 尼率。 对于纵摇和升沉运动,辐射阻尼是重要的,它所产生 的作用与粘性效应带来的阻尼相比占主导作用。
3.3 波浪力的抵消效应
抵消效应同样也会产生小的激励力,其中一个例子就 是船舶的迎浪波长与船长为同一个量级的时候,沿船长的 垂向激励载荷的相位差使总的垂荡激励力变小。由于船舶 在前进速度为0时的垂荡谐摇周期相当于波长与船长同一 量级,因此垂荡谐摇的垂荡运动可能相当小。
迎浪下油船 垂荡运动传 递函数
张力腿平台垂荡的固有周期可以写为
式中:E、A和l分别是弹性模量、张力腿的横截面 面积和长度。水线面的刚性与张力腿的回复效应相比 可以忽略不计。 总的来说,TLP的垂荡、纵摇和横摇的固有周期比 宽阔海域内大多数的波浪周期要小。不过,它们可能 被非线性的二阶效应所激励。
某TLP平台静水中垂荡自由衰减运动(固有周期3.9秒)
对于横摇,粘性阻尼不可忽略,与辐射阻尼相比,一般 来说粘性阻尼对运动幅值起主要作用。没有减摇装置的船舶 会遭受强烈的横摇谐摇,谐摇的幅值由阻尼等级决定。 在Froude数或前进速度为0时,船舶横摇的阻尼来自兴波 、黏性作用和减摇装置。在高Froude数时,船体及舵的升力 作用是很重要的。 黏性效应可以分为表面摩擦效应以及由船体周围的压力 分布引起的黏性效应。后一项效应经常与旋涡形成联系在一 起,因此在文献中也称为造涡阻尼。
采用CFD软件模拟的带有舭龙骨的二维柱体横摇运动流场动压力分布 谢楠等,船舶力学,2007年12月
对于大吃水的单支柱结构,如SPAR平台的浮筒,升沉 中的辐射阻尼是完全可以忽略的。如同横摇一样,需引入 其他阻尼装置(摩擦、分离、锚索上的阻尼)。准确估算 这些阻尼对于共振中的升沉运动是很必要的。
吃水为圆 柱直径的浮 筒在升沉中 的响应。 (不同波幅 中的试验传 递函数(尚 特雷尔, 1984年))
双体船当前进速度为0或很小时,由于双体之间的相 互作用会产生较小的波浪阻尼,在双体之间的距离是半波 长的奇数倍时尤其明显。
2 p 是两个船体中心面之间的距离。cos(kp) 0
/ 2 p 2 / 2n 1 , n 0,1,
当远处由强迫垂荡引起的波浪幅值为0时,垂荡的阻尼也 是0。三维流动效应和前进速度效应都会引起双体船周围远处 波浪系统抵消的减少,对高速的双体船尤为事实。
迎浪中的升沉和纵摇运动传递函数
横浪中驳船的横摇运动传
3.1 固有周期的估算
对于浮体六个自由度运动方程频域解,令其右端 f dj 为零,求该方程组的特征根,即可获得浮体共振运动模态 对应的特征频率和固有周期。
M A iB C 0
2 ja
由于附加质量取决于频率,如果所得固有频率与计算附 加质量的频率略有不同,对自由度计算j则不精确。应该注意 ,20%的附加质量误差只引入5%固有周期的误差。 下图用图示说明了一艘矩形剖面驳船(宽60米,吃水20 米)在升沉运动固有频率的确定。在图中画出两条曲线和。 这两条曲线的交点即给出了固有频率。
某单点系泊FPSO在飓风海况下的纵向运动(纵荡) 模型试验测试结果
对半潜平台或船舶而言,或者其他类型的自由漂浮物 体,垂荡的固有周期可以写成
式中:Aw是水线面面积。通常对半潜平台的设计要求垂 荡、纵摇和横摇的固有周期要大于T=20s,即比宽阔海域中 大部分的波浪周期要长。这对于小水线面的半潜平台来说 是较容易达到的。