估算含水层厚度h及最大涌水量q_(max)的新公式
涌水量计算
第三节、隧道洞室涌水量预测一、水文地质参数计算为取得计算洞室涌水量的水文地质参数，进行钻孔提（抽）水试验，利用提水试验和抽水试验结果，采用地下水动力学方法及相关计算公式，大部分按潜水非完整井计算出提水的渗透系数K 抽水，另外根据提水后的恢复水位与时间的关系，即s~t 关系计算出恢复的渗透系数K恢复，并参照当地岩性的渗透系数K ，将该三种方法求得的渗透系数K 值并结合钻探过程中冲洗液的消耗量，岩体的破碎性、岩性的矿物组成及充填胶结情况，给定一个建议的渗透系数K 值。
求得水文地质参数，其提水时K 值计算公式如下：K=22)lg (lg 733.0hH r R Q --ω 其中：K ——渗透系数（m/d ）。
Q ——出水量（m 3/d ）。
R ——影响半径（此值根据《工程地质手册》第二版表9-3-12查得） r ω——钻孔半径（m ）。
H ——自然情况下潜水含水层的厚度（m ）。
h ——抽水稳定时含水层的厚度（m ）。
恢复水位计算渗透系数K 值公式如下：()212ln 25.3S St r H r K ωω+=（完整井）其中：K ——渗透系数（m/d ）。
r ω——钻孔半径（m ）。
H ——自然情况下潜水含水层的厚度（m ）。
S 1——抽水稳定时的水位降深（m ）。
S 2——地下水恢复时间t 后水位距离静止水位的深度（m ）。
t ——水位从S 1恢复到S 2的时间（d ）。
具体计算过程及计算结果见附表5：钻孔提（抽）水试验渗透系数（恢复水位）计算成果表。
二、洞室涌水量的估算方法 （一）、洞室涌水量的补给来源为了更准确预测隧道洞室涌水量，通过野外水文地质调绘，并分析洞室地下水的补给来源，含水岩性的空间分布、富水性，结合钻孔对地下深处地质情况的揭露，参考物探测井成果，我们认为隧道洞室涌水量的补给来源由以下几部分组成：a ．洞室影响范围内汇集的大气降水渗漏补给量；b ．洞室附近地下水的补给量（包含隧道上行线、下行线间含水层的静储量及洞室两侧地下水的侧向补给量）；c ．地表水流过洞室上方时的渗入补给量；d ．地表水通过节理裂隙、断层破碎带给洞室的侧向补给量；e ．断层破碎带导入洞室的地下水量。
矿井防治水文常用计算公式
矿井防治水文常用计算公式目录一、突水系数公式： (1)二、底板安全隔水层厚度(斯列沙辽夫公式)： (2)三、防水煤柱经验公式： (2)四、老空积水量估算公式： (3)五、明渠稳定均匀流计算公式： (4)六、矿井排水能力计算公式： (4)㈠矿井正常排水能力计算： (4)㈡抢险排水能力计算： (5)㈢排水扬程的计算： (5)㈣排水管径计算： (5)㈤排水时间计算： (6)㈥水仓容量： (6)七、矿井涌水量计算： (6)八、矿井水文点流量测定计算方法： (7)㈠容积法： (7)㈡淹没法： (7)㈢浮标法： (7)㈣堰测法： (7)九、浆液注入量预算公式： (8)十、常用注浆材料计算公式及参数： (9)㈠普通水泥主要性质： (9)㈡水泥浆配制公式： (9)㈢水玻璃浓度 (10)㈣粘土浆主要参数： (10)十一、钻探常用计算公式： (10)十二、单孔出水量估算公式： (11)十三、注浆压力计算公式： (11)十三、冒落带导水裂隙带最大高度经验公式表 (12)十四、煤层底板破坏深度计算公式 (12)十五、巷道洞室围岩塑性破坏圈厚度计算 (14)一、突水系数公式：㈠定义：每米有效隔水层厚度所能承受的最大水压值。
㈡公式：Ts＝P/(M-Cp-Dg)式中：Ts—突水系数（MPa/m）；P—隔水层承受的水压（MPa）；M—底板隔水层厚度（m）；Cp—采矿对底板隔水层的扰动破坏深度（m）；Dg—隔水层中危险导高（m）。
㈢公式主要用途：1.确定安全疏降水头；2.反映工作面受水威胁程度。
富水区或底板受构造破坏块段Ts大于0.06MPa/m；正常块段大于0.1MPa/m为受水威胁。
㈣参数取值依据：Ts—常用工作面最大突水系数。
一般按工作面最高水压，最薄有效隔水层厚度计算，或者对工作面分块段计算最大突水系数，取最大一个值作为工作面的最大突水系数。
P—最大水压的取值，一般根据工作面内或附近井下或地面钻孔观测水位与工作面最低标高计算而得，水压值计算至含水层顶面。
涌水量计算方法全文剖析
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涌水量计算方法：类比法；解析法；数值法；统计学方法
1．潜水完整井涌水量计算
潜水完整井是指井筒揭露了整个潜水含水层，并一直打到含水层隔水底板（图10-33）。
其涌水量计算
公式为：
式中Q——井筒涌水量，m3/d；
K——含水层渗透系数，m/d；
H——静止水位高度（对潜水完整井即潜水含水层厚度），m；
h——动水位至含水层底面的距离为动水位高度（h=H-s）,m；
s——水位降低值，m；
R——地下水降落范围，即影响半径，m；
r——井筒半径，m。
2.自流水完整井涌水量计算
自流水完整井是指井筒揭露了整个承压水含水层，并一直打到含水层底板隔水层（图10-34）。
其涌水
量计算公式为：
式中M——自流水含水层厚度,m。
井筒涌水量计算公式中参数R 的确定
计算影响半径R的公式有理论公式和经验公式两种
理论公式为：
潜水
承压水
经验公式
潜水——承压水
自流水
水平巷道涌水量的预测方法
通常水平巷道在排水初期，统一的降落漏斗未形成之前，可用下列公式计算其用水量。
（1）潜水完整水平巷道涌水量计算公式
式中K——渗透系数，m/d
B——巷道长度，m。
自流水完整水平巷道涌水量计算公式
采区或采面涌水量计算
例如，某一采区在承压含水层之下开拓，其平面形状近似正方形（图10-39）。
由于在煤层开采过程中，水位降低到隔水
顶以下，所以涌水量计算公式为：
(计算影响半径的经验公式，K单位为m/d)；M、H、K 可在勘探报告中查找到；h 值取零。
矿井水文地质常用计算公式
矿井水文地质工程地质常用计算公式目录一、突水系数公式： (1)二、底板安全隔水层厚度(斯列沙辽夫公式)： (2)三、防水煤柱经验公式： (2)四、老空积水量估算公式： (3)五、明渠稳定均匀流计算公式： (4)六、矿井排水能力计算公式： (4)㈠矿井正常排水能力计算： (4)㈡抢险排水能力计算： (5)㈢排水扬程的计算： (5)㈣排水管径计算： (5)㈤排水时间计算： (6)㈥水仓容量： (6)七、矿井涌水量计算： (6)八、矿井水文点流量测定计算方法： (7)㈠容积法： (7)㈡淹没法： (7)㈢浮标法： (7)㈣堰测法： (7)九、浆液注入量预算公式： (8)十、常用注浆材料计算公式及参数： (9)㈠普通水泥主要性质： (9)㈡水泥浆配制公式： (9)㈢水玻璃浓度 (10)㈣粘土浆主要参数： (10)十一、钻探常用计算公式： (10)十二、单孔出水量估算公式： (11)十三、注浆压力计算公式： (11)十三、冒落带导水裂隙带最大高度经验公式表 (12)十四、煤层底板破坏深度计算公式 (12)十五、巷道洞室围岩塑性破坏圈厚度计算 (14)一、突水系数公式：㈠定义：每米有效隔水层厚度所能承受的最大水压值。
㈡公式：Ts＝P/(M-Cp-Dg)式中：Ts—突水系数（MPa/m）；P—隔水层承受的水压（MPa）；M—底板隔水层厚度（m）；Cp—采矿对底板隔水层的扰动破坏深度（m）；Dg—隔水层中危险导高（m）。
㈢公式主要用途：1.确定安全疏降水头；2.反映工作面受水威胁程度。
富水区或底板受构造破坏块段Ts大于0.06MPa/m；正常块段大于0.1MPa/m为受水威胁。
㈣参数取值依据：Ts—常用工作面最大突水系数。
一般按工作面最高水压，最薄有效隔水层厚度计算，或者对工作面分块段计算最大突水系数，取最大一个值作为工作面的最大突水系数。
P—最大水压的取值，一般根据工作面内或附近井下或地面钻孔观测水位与工作面最低标高计算而得，水压值计算至含水层顶面。
袁店一矿矿井地层、构造,涌水量计算公式
矿井地层袁店一井煤矿及其邻近煤矿均未见基岩裸露。
经钻探揭露，新生界松散层下伏地层自下而上分别为奥陶系的马家沟组、老虎山组，石炭系的本溪组、太原组，二叠系的山西组、下石盒子组、上石盒子组。
石炭系、二叠系皆为含煤地层，本矿仅以二叠系煤系地层为主要勘查对象。
自下而上叙述如下：（一）奥陶系（O2l～O1m）矿内213、173、243、04-80、04-74、04-82等孔揭露，揭露厚度2.54～13.16m。
岩性为灰褐色、灰棕色、淡肉红色厚层状石灰岩，微晶结构，致密性脆，裂隙发育，质不纯，具豹皮状构造，顶部见少量黄铁矿结核。
（二）石炭系（C）1、中统本溪组（C2b）本矿内无钻孔揭露。
据相邻的五沟煤矿资料，揭露最大厚度23.83m，岩性为：灰白色、紫红色铝质泥岩，富含铝质，致密性脆，含少量菱铁鲕粒；灰到深灰色细粉砂岩，含较多泥质，见黄铁矿结核分布不均，顶部含细砂质，具明显的薄层理。
与下伏奥陶系呈假整合接触。
2、上统太原组（C3t）本矿内无钻孔系统揭露，06-08、06-19、06-17、04-46等孔分别揭露到3-4灰，揭露最大厚度38.99m；06-13、06-26、06-13等孔穿过断层揭露太原组中下部地层分别为46.03m、58.43m、46.33m。
据区域资料太原组厚度约为130m左右。
岩性以浅灰色石灰岩为主，次为深灰色泥岩、粉砂岩和少量砂岩。
石灰岩总厚约70m左右，占本组地层总厚度的53%。
石灰岩大多富含动物化石，其中二～四灰含燧石结核。
本组地层含石灰岩12层，中下部各层石灰岩之下发育有薄煤层，含煤6～10层，总厚3.12m。
煤层薄而不可采。
顶部一灰，浅灰色，方解石晶体粗大，富含动物化石，薄而稳定，是本矿重要的对比标志层。
与下伏本溪组呈整合接触。
本组含化石：Quasifusulina sp. （似纺锤蜓）Rugosofusulina sp. （皱壁蜓）Schubertella sp.（苏伯特蜓）Boultonia sp. （布尔顿蜓）Schwagerina sp. （希瓦格蜓）Triticites sp. （麦粒蜓）（三）二叠系（P）二叠系地层为本矿主要勘查对象，虽然各岩层相变频繁，岩层厚度变化较大，但全系总厚度变化不大，在物质沉积速度上表现出互为补偿。
涌水量计算
（1）解析法根据井田水文地质条件和矿井主要充水因素，利用解析法进行矿坑涌水量预测时，直接充水含水层太原组灰岩岩溶水。
1）太原组灰岩岩溶水预测20(2)5-1S M M h Q B K R--= （）105-2R S K = （） 式中：Q ——预测矿坑涌水量，m 3/h ；B (m) K (m/d) M (m) S (m) R (m) Q (m 3/h) 32000.44279.51691124.45163.82S ——水位降低值，m ； KK——渗透系数，m/d ；M ——含水层厚度，m ； B ——进水廊道长度，m ； R ——影响半径，m ；K 取抽水实验资料0.44272、10+11号煤层矿井涌水量预算(大井法)开采10+11号煤层布置一个工作面，工作面宽180 m ，推进长度1200m ，因此，将矩形工作面（长a=1200m,宽b=180m ）看做一个大井，使用大井法预算矿井涌水量：计算公式为：(2)1.366H M M Q K LgR Lgr-=-式中：Q%～矿井涌水量(m 3/d) K%～渗透系数(m/d) H%～水头高度(m) M%～含水层厚度(m)r%～大井半径(m)，r=η4a b+R 0%～引用半径(m)，R 0=10S K (S=H) R%～影响半径(m)，R=R 0+ r 0根据ZK504号孔资料，太原组含水层水位标高1120.58m ，渗透系数(K )0.4427m/d,含水层厚度(M )约9.5m,先期开采地段10+11号煤层底板标高最低为884m,由此确定水头高度:(H=S )=1120.58-884=236.58(m)r=η4a b +=379.5mR 0=10S K =1574.1m R = R 0+ r 0=1953.6m将上述参数代入上述公式得开采10+11号煤层矿井正常涌水量Q=3743m 3/d （156m 3/h ）最大涌水量Qmax=δQ 正，δ: 季节影响比值系数 开采2号煤层时，季节影响比值系数δ=1.2故最大涌水量Qmax=3743×1.2=4492 m 3/d （187.2m 3/h ） 2号煤层与10+11号煤层联合开采，矿井正常涌水量为上述涌水量之和，即矿井正常涌水量：Q 正=355+3743=4098 m 3/d(170.75 m 3/h)最大涌水量Qmax=425+4492 =4917 m 3/d(204.88m 3/h)3 狭长水平坑道法 采用承压——无压公式：(2-)5-5S M M Q BKL= （）式中：Q ——为预测的矿坑涌水量（m 3/d ）；K ——为渗透系数（m/d ）； S ——为最大水位降深（m ）； M ——为含水层厚度（m ）；L——为水平坑道影响宽度（m ），采用奚哈尔德公式10R =； B ——进水廊道长度，主采煤层工作面年推进度，即B =2500m 。
矿山开采设计用计算公式
矿山开采设计用计算公式计算公式一、矿山服务年限计算 N=)1(e A Q -?η （a ）式中：N —矿山服务年限（a ）；Q —设计利用储量万t ；η—矿石回采率%；（地下开采80%-90%，露天开采85%-95%）A —矿山年产量万t/a ；e —废石混入率 %；（地下开采10%，露天开采5%）二、矿山生产能力计算1、按采矿工程延深速度验证确定矿山生产能力（露天） A=)1(e H V P -??η （a ）式中：A —矿山生产能力万t/a ；P —水平分层平均矿量万t ；V —采矿工程年延深速度 m/a ；η—矿石回收率 %；H —阶段高度 m ；e —废石混入率 %；2、根据矿山开采年下降速度计算和验证矿山生产能力（地下开采）A=βαγ-1S V K 1·K 2·E （万t ）式中：A —矿山年生产能力万t/a ；V —回采工作面下降速度 m/a ；(浅孔留矿为10-25 m/a)S—矿体开采面积m2；γ—矿石体重t/m3；α—矿石回收率%；（80%-90%）β—废石混入率%；（10%-20%）E—地质影响系数（）；K1—矿体倾角修正系数K2—矿体厚度修正系数（）3、矿山生产能力计算（地下开采）A=Z EKQN-?1（万t/a）式中：A—矿山生产能力万t/a；Q—矿块生产能力万t/a；N—分布矿块数个；K—矿块利用系数（）；E—地质影响系数（）；Z—废石混入率（10%-20%）；4、露天矿总生产能力计算Aα=A(1+n s）=Ak+nsAk （万t/a）式中：Aα—年矿岩总生产能力t/a；A—年矿石生产能力t/a；n s—生产剥采比t/t；5、露天矿可能达到的生产能力A=N·n·Q （t/a）式中：A —露天矿矿石年产量 t/a ；Q —挖掘机生产能力 t/a ；n —同时工作的采矿阶段数N —一个阶段可布置的挖掘机数（汽车运输为1-2）； N=oL L L —一个台阶的矿石工作线长度 m ；L o —一台挖掘机占用的工作线长度 m ；6、根据矿石储量估算露天矿生产能力 A=LQ L=千Q式中：A —矿山年生产能力 t/a ；Q —境界内矿石储量 t ；L —矿山寿命 a ；三、矿井需风量、负压计算1）风量计算①按井下同时工作的最多人数计算Q=qN m 3/min式中：Q —矿井需风量 m 3/min ；q —每人用风量 4m 3/min ；N —最多入井人数人；②按矿井各地点实际需要风量的总和计算a 、采场需风量1°按排除采场炮烟计算Q1=A·25 m3/min式中：Q1—按排除采场炮烟所需的风量m3/min；A—每次爆破使用的最大炸药量kg；25—每kg炸药爆破后需风量2°按排尘风速计算Q1=V·S式中：Q1—按采场排尘所需的风量m3/min；V—“规程”规定风速取0.25m/s S—采场通风断面积m3b、掘进工作面需风量1°按一次爆破的最大炸药量计算Q z=25A m3/min2°按生产过程中最多人数计算Q z=Qn m3/min3°按排尘风速计算Q z=V·S m3/minc、硐室需风量Q3=40m3/min～80m3/mind、矿井各地点用风量总和为Q总=ΣQ1+ΣQ2+ΣQ3③最终矿井风量的确定Q=KQ总m3/min式中：K—为风量备用系数（K=）2）负压计算H=RQ2 PaR=3S LP?γ式中：H—矿井通风摩擦阻力PaR—矿井通风摩擦阻力Q—矿井风量m3/sγ—巷道通风摩擦阻力系数P—巷道周长mL—巷道长度m四、矿井涌水量计算1、露天采坑最大降雨时涌水量计算Q max=H p·F·φ′/1000式中：Q max—最大降雨时露天采坑的涌水量m3/d H p—设计频率暴雨量mm φ′—暴雨地表径流系数（）F—入渗区汇水面积m22、露天采坑正常降雨涌水量计算Q m=H·F·φ/1000式中：Q m—正常降雨涌水量m3/d H—平均及降雨量mmF —机械排水担负的汇水面积 m 2φ—正常降雨地表径流系数直（）3、用稳定流解析法（大井法）按潜水含水层计算矿井涌水量Q=)()2(366.1rR eg S S H K - 式中：Q —竖井成矿坑的涌水量 m 3/dH —潜水含水层厚度 mK —渗透系数 m/dS —水位降深 mR —影响半径 mr —竖井半径成矿坑引用半径 m矿坑引用半径r 的确定：当开采范围为不规则形状时 r=πF当天采范围为矩形时 r=4b a + F —为开采面积α、b —分别为开采范围的长度和宽度五、排土场计算1、排土场所需容积V y =V s ·K s /(1+Kc)式中：V y —排土场设计的有效容积 m 3V s —剥离岩土的实系数 m 3K s —岩土的松散系数 m 3K c—岩土的下沉率（%）（7%-15%）2、排土场的设计总容积V=K1·V y m3式中：V—排土场的设计总容积m3V y—排土场的设计容积m3K1—容积富余系数（）六、采场采出矿石品位计算α12=（1-γ）d2式中：α12—采区采出矿石品位%（或g/t）γ—废石混入率%d2—采区矿石地质平均品位%（或g/t）七、主要设备生产能力计算1、潜孔钻机台班生产能力计算V b=·υ·T b·η式中：V b—潜孔钻机台班生产能力m/台·班T b—潜孔钻机每班工作时间minη—潜孔钻机时间利用系数（）υ—潜孔钻机钻进进度cm/minV b一般为15-32m/台·班上式中机械钻速可近似的用下式表示①V=-4ank/πD2E式中a-冲击功（kg/m）；n-冲击频率（次/min）D-钻孔直径（cm）；E-岩石凿碎功比耗（cm3）;k-冲击能利用系数，（cm/min）P-轴压（t）；n-钻头钻速（r/min）；D-钻头直径；f-岩石坚固性系数。
估算含水层厚度h及最大涌水量q(max)的新公式
估算含水层厚度h及最大涌水量q(max)的新公式估算含水层厚度h及最大涌水量q(max)的新公式引言：水资源是人类生存和发展的重要基础，而含水层是地下水资源的重要储存和传递介质。
因此，准确估算含水层厚度和最大涌水量对于地下水资源的合理开发和利用至关重要。
本文旨在提出一种新的公式，以估算含水层厚度h和最大涌水量q(max)，以期为地下水资源开发和利用提供更准确的参考。
一、含水层厚度h的估算公式含水层厚度h是指地下水层中水的垂直厚度，是地下水资源的重要指标之一。
传统的估算方法主要基于地质勘探和地下水位观测数据，但这些方法存在着时间和经济成本较高的问题。
因此，我们需要一种更简便、快速和准确的方法来估算含水层厚度。
本文提出的新公式基于地下水位的变化与含水层厚度之间的关系。
根据地下水位的变化规律，我们可以得出以下公式：h = (K × Q) / (S × t)其中，h为含水层厚度，K为含水层的渗透系数，Q为地下水位的变化量，S为含水层的有效面积，t为地下水位变化所经历的时间。
这个公式的基本思想是，通过地下水位的变化量来推算含水层的厚度。
当地下水位变化较大时，含水层的厚度也相应较大；反之，当地下水位变化较小时，含水层的厚度也相应较小。
通过这种方式，我们可以快速估算含水层的厚度，而无需进行复杂的地质勘探和数据分析。
二、最大涌水量q(max)的估算公式最大涌水量q(max)是指地下水位上升到最高点时，地下水从含水层中涌出的最大流量。
这个指标对于地下水资源的开发和利用具有重要的参考价值。
传统的估算方法主要基于地下水位变化的速率和地下水位的最大值，但这些方法往往忽略了含水层的渗透性和厚度的影响。
本文提出的新公式基于地下水位的变化速率与最大涌水量之间的关系。
根据地下水位的变化速率，我们可以得出以下公式：q(max) = (K × h × A) / t其中，q(max)为最大涌水量，K为含水层的渗透系数，h为含水层的厚度，A为含水层的横截面积，t为地下水位变化所经历的时间。
矿井涌水量评价常用方法及公式
附 录 A（资料性附录）矿井涌水量评价常用方法及公式A.1 比拟法A.1.1 富水系数法aP Q K P = ...................................... (A.1)11p Q K P = ...................................... (A.2) 式中：Q ——新矿井预计涌水量，单位为立方米（m 3）；K p ——富（含）水系数，单位为立方米每吨（m 3/t ）；P ——新矿井设计产量，单位为吨（t ）；Q 1——生产矿井年涌水量，单位为立方米（m 3）；P 1——生产矿井年产煤量，单位为吨（t ）。
a 式中的涌水量和产煤量均是同一一定时间内的。
A.1.2 矿井单位涌水量比拟法当矿井涌水量增长幅度与开采面积、水位降深呈直线比例的情况下：1Q q FS = ...................................... (A.3)1111Q q F S = ...................................... (A.4) 当矿井涌水量增长幅度与开采面积、水位降深不呈直线比例时:Q Q =(A.3) 式中：Q ——新矿井预计涌水量，单位为立方米每秒（m 3/s ）；q 1——生产矿井单位涌水量，单位为每秒（s -1）；F ——新矿井设计开采面积，单位为平方米（m 2）；S ——新矿井设计水位降深，单位为米（m ）；Q 1——生产矿井总涌水量，单位为立方米每秒（m 3/s ）；F 1——生产矿井开采面积，单位为平方米（m 2）；S 1——生产矿井水位降深，单位为米（m ）；m 、n ——地下水流态系数，根据两年以上生产矿井涌水量采用最小二乘法或图解法求得。
A.1.3 相关关系分析法a) 当生产矿井涌水量与两个影响因素存在直线关系时，采用下述三元直线相关数学表示式预算新井矿井涌水量（Q ）：01122Q b b x b x =++ .................................. (A.4)式中：x 1 、x 2——影响矿井涌水量的二个因素变量；b 1 、b 2——称为Q 对x 1 、x 2的回归系数。
确定水下隧道覆盖层厚度的经验公式及其应用
厚度 h r 与基岩深度 （ 即海水深度 h w 和海底沉积 土层厚度 h s 之和） 的对应关系图 （ 见图 3 ） ， 并与世
［9 ］
。 Q = 2 πk P b － P0 ln（ 2 h / r） （ 2）
P0 为隧道衬砌壁面水 式中： P b 为上覆海水水头， 其他参数含义同式 （ 1 ） 。 日本隧道建设公司将 头， 小林公式简化如下
［10 ］
工程的设计中应采用工程类比法 ， 许多重要的岩土 ［5 ］ 工程正是采用经验类比法设计成功的 。 最近几十年来， 水下隧道由于其独有的特点得 逐渐成为与桥梁并举的跨越江河湖 到了迅猛发展， 海的交通方式
［11 ］ 界上著 名 的 海 底 隧 道 进 行 了 对 比 分 析 。 B． Nilsen 给出的两条经验曲线 （ 简称“基岩埋深经验
） 分别对应公路隧道和全部隧道 （ 即含排水 曲线” 和油气管线隧道 ） ， 当时所有挪威海底隧道的覆盖 层厚度均在这两条曲线之上。可以看出， 在同样条 件下排水和油气管线隧道的覆盖层厚度要比公路 隧道小约 6 7 m， 这主要是由于管线隧道的开挖 面积比公路隧道小。 Blindheim 和 B． Nilsen 又统计出了 2001 后来， 年前竣工 的 挪 威 海 底 隧 道 的 基 岩 埋 深 经 验 曲 线 （ 见图 3 ） ， 该曲线是按照低于所有 2001 年前已建
［7 ］ 类比方法来确定水下隧道的覆盖层厚度 。 这些 方法的共同缺点是应用复杂， 没有简单实用的经验
{
}
（ 4）
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估算含水层厚度h及最大涌水量
q_(max)的新公式
近年来，内河冲淤的日益严重，对其相关的土壤和水体构成与河道形状也有一定的影响，因此在建设内河防护面上取得较大成效，我们必须针对条件模拟淤积过程，求出含水层厚度和最大涌水量的公式。
经过多年的理论研究，科学家们提出了一套估算含水层厚度h及最大涌水量q_(max)的新公式：h=1/2K^0.5/γB^2S^2, q_(max)= KγB/(2gH)^4 。
①其中，K是集水体控制淤积的主要因素，它的取值范围为0.4～0.8，K可以根据实际情况调整；
②γ为集水体内部流体的重力系数，这里取值γ=9.8；
③B为河道底宽，B可以是实测取值；
④S是集水体内河床纵断面积斜率，它可以根据实地测算得出；
⑤g为重力系数，取值g=9.8；
⑥H为集水体的水库总高，可以由集水体实际的水位和长度计算得出。
新公式简化了含水层厚度h及最大涌水量q_(max)的计算，其基本依据包括集水体控制淤积的影响参数、重力系数、河道宽度、河床纵断面积斜率，以及水库总高等，所有参数都可根据实际情况调整或计量，从而有效估计含水层厚度h及最大涌水量q_(max)，为建设内河防护面提供了重要参考依据，有效控制河道淤积，为建筑过程的顺利进行提供保障。