预制管桩单桩承载力
qsik(kPa)
ZK2
ZK3
ZK4
ZK5
ZK6
ZK7
岩土厚度l i(m) ZK8 ZK9 ZK10 ZK11 ZK12 ZK13
1
素填土
0
0 0.9 1.6 1.2 2.5 2.9 3.1 3.6 2.8 1 0.8 0.7 0.5
2
残积土
25
4
强风化泥质砂 岩
75
2-3
0
0.8 5.5 4.2 4.6 2.9 4.6 4.7 3.5 3.6 4.5 4.6 6.1 5.2 0.8 2.6 3.2 2.2 2.6 2.5 2.2 2.9 2.6 2.5 2.6 2.2 2.3
0
2-4
0
0
3
0
0
4-1
0
0
4
0
桩长L(m)=
9 9 8 8 10 10 10 9 8 8 9 8
Qsk=u∑qsikli=
313 325 264 252 285 266 287 269 283 292 299 285
单桩
Quk=Qsk+Qpk=
竖向 极限
极差（不应超过30％）
单桩竖向极
承载 力Ra 计算
0
000
算
基桩抗拔承载力特征值Ra平均值＝
82 kN,
实取抗拔承载力特征值Ra＝
300 kN,
ห้องสมุดไป่ตู้
Tuk=u∑qsikli=
251 260 211 202 228 213 230 215 226 234 239 228 0 0
0
000
基桩
基桩自重Gp=Gp1L=
拔力 抗拔承载力特
Nk计 征值
10 10 8 8 11 11 11 10 8 8 10 8 0 0
0
000
135 140 114 109 125 117 126 117 122 125 129 123 0 0
预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称: 1. 计 2. 输
桩类别： 计算公式：
Qpk(kN) ＝ qpkAp ＝
层序 岩土名称
城中雅苑
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008 5.2.2 5.3.5
预应力管桩
桩身直径d(mm) ： 300
桩端承载土层： 强风化岩
限承载力标 准 单值 桩竖Qu向k平 承
载力特征值
370 382 320 309 342 323 344 325 339 349 356 342 8% 12% 6% 10% 0% 6% 1% 5% 1% 2% 4% 0%
342 kN,
171 kN,
实取单桩竖向承载力特征值 Ra平均值＝ 1000 kN
极限端阻力标准值qka(kPa)= 800
单桩竖向极限承载力标准值 Quk=Qsk+Qpk=u ∑ qsikli+qpkAp
基桩抗拔极限承载力标准值 Tuk=u∑qsikli
56.5
kN
桩身周长u(mm)=πd= 942.5 mm
式 （式5. （桩单5. 位长
1.0598
极限侧阻 力标准值
抗拔系数 λi
预制管桩施工方案(3篇)
第1篇一、工程概况本工程位于XX市XX区，占地面积约为XX平方米，总建筑面积约为XX平方米。
本工程采用预制管桩基础，桩基础设计为预应力混凝土管桩，桩径为Φ500mm，桩长为XX米，单桩承载力设计值为XXkN。
本方案旨在为预制管桩施工提供详细的施工步骤和注意事项。
二、施工准备1. 施工图纸及资料熟悉并掌握施工图纸，包括桩基础平面布置图、桩基础详图、桩基础施工图等，确保施工过程符合设计要求。
2. 材料设备（1）预制管桩：应符合国家标准GB/T 51028-2015《预应力混凝土管桩》的要求，质量合格证齐全。
（2）桩尖：应符合国家标准GB/T 51028-2015的要求，质量合格证齐全。
（3）混凝土：应符合国家标准GB 50164-2011《混凝土质量控制标准》的要求，质量合格证齐全。
（4）钢筋：应符合国家标准GB 1499.2-2007《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧钢筋》的要求，质量合格证齐全。
（5）施工设备：桩机、吊车、振动锤、平板振动器、钢筋切断机、钢筋弯曲机、混凝土搅拌机、混凝土输送泵等。
3. 人员组织成立预制管桩施工班组，明确各工种人员职责，确保施工质量。
4. 施工现场布置（1）桩基施工区域应平整、坚实，排水畅通。
（2）设置桩基施工围挡，确保施工安全。
（3）设置材料堆场，分区堆放材料，确保材料整齐有序。
三、施工工艺1. 桩位放样根据施工图纸，利用全站仪进行桩位放样，确保桩位准确无误。
2. 桩基开挖（1）根据桩位放样，进行桩基开挖，开挖深度应满足设计要求。
（2）桩基开挖过程中，应保持土体稳定，防止坍塌。
3. 桩基清底（1）清除桩基底部杂质，确保桩基底部平整。
（2）桩基底部土体不得有积水，如有积水，应及时清除。
4. 桩基打桩（1）根据桩基设计要求，选择合适的桩机进行打桩。
（2）桩机就位后，进行桩机调试，确保桩机运行正常。
（3）开始打桩，桩机应以匀速、平稳的方式将桩体打入土层，确保桩体垂直度符合要求。
【桩基础计算】预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算
③1
粉质粘土(可塑)
③2
粉质粘土(硬塑)
④1
全风化片岩
④2
强风化片岩
厚度 li(m) 6.30 4.00 7.00 5.20 0.50
二、全风化qpa计算
qpa= 3000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 376.8
三、强风化qpa计算
qpa= p= 502.4
四、Ra计算 Ra=u∑qsiali+qpaAp = 2039.4
桩周摩擦力特 征值qsia(kPa)
10
25
Rsia
98.9 157.0
备注
扣除承台厚度 1.5m
35
384.7
55
449.0
90
70.7
Rsa=u∑qsiali= 1,160.2
嵌岩桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称:
计算依据:广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
嵌岩桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称:
计算依据:广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003
计算公式：Ra=u∑qsiali+qpaAp （10.2.3) 钻孔编号:ZK7
设计参数：桩径d= 0.5
壁厚t= 0.1
Ap= 0.1256
一、Ra计算
up= 1.57
层号
土层名称
②
淤泥质粘土
二、全风化qpa计算
qpa= 3000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 376.8
三、强风化qpa计算
qpa= 4000
Ap= 0.13
Rpa=qpaAp= 502.4
四、Ra计算 Ra=u∑qsiali+qpaAp = 2069.3
预制管桩检测方案
检测方案有限公司二O一二年二月项目经理：编制：审核：审定：批准：目录1、工程概况2、检测方案编制依据3、场地工程地质条件4、检测工作量布置5、试验方法与技术要求6、质量保证措施7、工程安全措施8、重要环境因素运行控制措施9、工期计划10、检测成果提交内容检测方案1、工程概况本工程地基处理采用预应力混凝土管桩，要求单桩竖向承载力特征值≥1500kN，单桩竖向极限承载力标准值Quk≥3000KN。
桩径500mm，，桩长25m （入土24m）。
根据委托要求，采用单桩静载荷试验确定桩竖向抗压承载力特征值，采用低应变动测法检测试桩桩身完整性，判定桩身缺陷的程度。
2、检测方案编制依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003）《勘察报告》（）3、场地工程地质条件4、检测工作量布置根据委托要求，本次检测工作量为3组单桩静载荷试验，采用低应变法检测桩身完整性。
5、试验方法与技术要求5.1单桩静载荷试验5.1.1 检测方法简介1）采用单桩静载荷试验确定桩竖向抗压承载力特征值。
①本试验采用压重平台反力装置，最大加载量为3000kN。
试桩桩顶放置一承压钢板，钢板上放置一台500T千斤顶，并使千斤顶位于试桩中心，千斤顶通过高压油泵供油加载，荷载观测采用并联于千斤顶油路的压力表测定油压，根据千斤顶率定曲线换算荷载，并控制加载量。
②本次试验采用慢速维持荷载法，分十级等量加载：③单桩试验每级加载后，间隔5、10、15min各测读一次，以后每隔15min 测读一次，累计一小时后每隔30min测读一次。
④沉降相对稳定标准：每1h的沉降不超过0.1mm，并连续出现两次（从分级荷载施加后第30min开始，由1.5h内连续三次每30min观测值计算），认为已达到相对稳定，可加下一级荷载。
预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算表格
实取单桩竖向承载力特征值 Ra＝ 600
kN
5
Qsk=up∑qskli=
805.82 722.7 594.3 571.5 973 680 849 821 718 625 583 9271 1288 1160 1137 1539 1246 1414 1386 1284 1191 1148 1490
极差（不应超过30％）
5% 1% 11% 13% 18% 4% 8% 6% 2% 9% 12% 14%
有效桩长
0
0
0
12 11.5 6.4 9.1 14.9 8.8 13.6 15.4 8.5 9.1 9.6 14.4 0
00
单桩竖向承载力极限标准值 Quk平均值＝ 1305 kN,
实取单桩竖向承载力极限标准值 Quk＝ 1200 kN
565.5 kN
桩身周长up(mm)=πd=
强风化岩 桩端极限端阻力标准值qpk(kPa)= 式 （8.
942.5 mm
8000
桩侧摩阻
岩土厚度l i(m)
力极限标
准值 ZK1 ZK2 ZK3 ZK4 ZK5 ZK6 ZK7 ZK8 ZK9 ZK10 ZK11 ZK12 ZK13 ZK14 ZK15 ZK16 ZK17 ZK18
预应力管桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称: 1. 计 2. 输
桩类别： 计算公式： Qpk(kN) ＝ qpkAp ＝
层序 岩土名称
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002 第8.5节
预应力管桩
桩身直径d(mm) ：
300
桩端承载土层：
单桩竖向承载力极限标准值 Quk=Qpk+Qsk=qpkAp+up ∑ qskli
PHC预制管桩单桩单桩承载力特征值计算书
除用户填写数据外，其他数据不支持局部复制粘贴
区域，为使用此表格需要根据地勘孔点数据填写的区域。
区域，为使用此表格需要根据持力层改变计算公式的区域，改完计算公式直接填充即可。
区域，可能是你关心的结果显示区。
区域，千万别更改，否则计算错误。
特别注意：数据不存在是填写“0”就可以，列数不够直接插入，直至满足需要。
区域，为使用此表格第一步需要填写的区域。
PHC预制管桩单桩单桩承载力特征值计算书
使用说明：
（建筑范围每个地勘孔点均计算）。
预应力混凝土管桩单桩竖向承载力计算格式
预应力混凝土管桩单桩竖向承载力计算格式
青岛某工程，基础采用桩基础；桩选用山东省标准《预应力混凝土管桩》L06G407中的PC-A400(80),十字型钢桩尖。
地勘报告提供的场地土层情况及桩基
该建筑以4层为桩端持力层，桩长为8.5m. ±0.000相当于绝对标高为4.550，桩顶标高-1.250（绝对标高3.300）。
设计用单桩竖向承载力特征值ZH-1（直径400）为410kN。
ZH-1的截面特性如下：
ZH-1：直径d=400，周长L=1256.64mm，桩端面积Ap=125663.70mm2；
覆盖1、2、3、4号孔位。
各勘探孔处的单桩竖向极限承载力标准值计算如下：
Q uk=L∑q sik l i+q pk A p
单桩竖向承载特征值Ra= Q uk /2
1号孔
此处以4层为桩端持力层，计算过程见表格：
2号孔
此处以4层为桩端持力层，计算过程见表格：
3号孔
此处以4层为桩端持力层，计算过程见表格：
4号孔。
预应力管桩的优点
预应力管桩的优点1、单桩承载力高预应力管桩桩身混凝土强度高，有的高达80MPa，并可打入密实的砂层及强风化层，桩尖进入强风化层或密实砂层后，经过强烈的挤压，桩尖附近的强风化层或密实砂层已不是原始状态，桩端承载力可比原状提高80-100％，所以管桩承载力设计值要比同样直径的沉管灌注桩或钻孔灌注桩高，如Φ100-500管桩，最高设计承载力用到2700kN，相当于Φ600和Φ700的钻(冲)孔灌注桩。
2、设计选用范围广管桩规格多，一般的厂家均可生产Φ300-Φ600管桩，个别还可生产Φ800及Φ1000管桩；单桩承载力从600kN到4500kN，既适用于多层建筑，也适用于50层以下的高层建筑，而且在同一建筑物基础中，还可以根据柱荷载的大小采用不同直径的管桩，既容易解决设计布桩问题，也可充分发挥每根桩的最大承载力，并使桩基沉降均匀。
3、对持力层起伏变化较大的地质条件适应性强因为管桩桩节长短不一，常用10-12m一节，也有15-16m一节，也有4-5m、6-7m的短节，搭配灵活，节长方便，在施工现场可随时根据地质条件的变化调整节桩长度，节省用桩量，不会象普通的预制混凝土方桩那样容易出现桩长不足或者余桩林立的现象。
4、单桩承载力造价便宜衡量桩基的经济效益，以每米造价或以单方混凝土造价作对比都是不科学的，应用单位承载力(每吨或每KN)的造价作对比。
虽然管桩每米造价比沉管灌注桩贵，但单桩承载力高，结果每吨承载力造价还是比沉管灌注桩便宜；虽然管桩单方混凝土造价比人工挖孔桩和钻孔桩高，但持力层比人工挖孔桩和钻孔灌注桩浅，所以每吨承载力的造价在正常情况下还是比挖孔桩和钻孔桩便宜，在一般情况下，预应力管桩的单位承载力造价在诸多桩型中是较便宜的一种。
5、运输吊装方便，接桩快捷管桩节长一般在13m以内，桩身又有预应力，起吊时用特制的吊钩勾住管桩的两端就可以方便地吊起来。
预应力管桩计算书
预应力管桩计算书一、计算依据1、《预应力混凝土管桩基础技术规程》 (DBJ/T15-27-2018)2、《建筑结构荷载规范》 (GB-2012)3、《建筑桩基技术规范》 (JGJ94-2008)二、基本参数1、桩型：预应力管桩2、桩径：D=400mm3、桩长：L=15m4、桩端持力层：强风化岩层5、单桩承载力设计值：R=1200kN三、管桩结构计算1、截面面积A = π(D/2)² = π(400/2)² = 4000π mm²2、惯性矩I = π(D/2)³ = π(400/2)³ = π mm⁴3、桩身抗弯强度设计值fpy = 1.4 × 140 N/mm² = 1.4 × 140 ×1000 N/cm²4、桩身配箍率n = A × fpy / (πD²) = 4000π× 140 / (π×400²) = 1/75≈0.01335、约束箍筋布置：在桩身高度范围内每隔1m设置一道直径为16mm 的约束箍筋，约束箍筋的间距宜不大于350mm。
6、配箍率计算：n = (π×D²×Z×fy/4)/(Z×fy/2+π×D²×n×fy/4) = (π×400²×1×140/4)/(1×140/2+π×400²×16×140/4) =0.9667≈1/757、单桩竖向承载力设计值Q = n × A × fpy = 1/75 × 4000π×140 × 1000 N = N8、单桩竖向承载力特征值qpa = Q / (πD²) = / (π×400²) N/cm ² = 17 N/cm²9、根据地质勘察报告提供的资料，强风化岩层的承载力特征值fa=350kPa，则单桩竖向承载力特征值qpa= fa=350kPa。
预应力管桩承载力分析
###办公楼###钻孔ZK12一、竖向承载力特征值R(1)竖向承载力特征值(桩基桩数不超过3根)单桩承载力特征值R = Qs + Qp = μΣqsiLi+ qpAp桩长L=6m 桩径d =400mm 桩重W p '=桩截面面积A p =0.091m 2壁厚t =95mm 惯性矩 I =桩表面积A s =1.257m 2/m 桩顶标高=2.10m 混凝土強度等级=地面标高=0.00m 桩顶深度=2.60m 地下水深度=1.5m桩底深度=8.60m二、抗拔力特徵值R tR t = l f sk A s / K + W p '建筑物名称:设计规范:采用《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)及行业标准《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)2-1淤泥质土 1.100.000.0000.03中砂 5.10 4.00 2.50180.74粗砂11.73 6.63 3.50320.75砾砂11.730.000.0000.05-1粗砂11.730.000.0000.011.736.00Q s =W p ' =單樁抗拔力特徵值R t =146KN三、单桩水平承载力特征值R h0.4m 3.00E+07KN/m 26000KN/m 40.99m2.61E+04KN-m 20.9402.441單樁水平承載力特徵值R 五、總結樁頂容許水平位移c o a (地震)=樁身計算寬度 b o =樁入土深度h =樁的換算埋深 a h =查JGJ94-94 表5.4.2樁頂水平位移係數n x (固接)=樁頂水平位移係數n x (鉸接)=樁身抗彎剛度EI= 0.75E c I =樁直徑d =水平變形係數 a =混凝土彈性模量 E c =樁頂容許水平位移c o a (常時)=水平抗力係數之比例係數 m =a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a p a c Pile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And LengRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for Late Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a pa c Pile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And LengRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for Late Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a pa c Pile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And Leng Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for Late Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm 5EImb o=a aX h EIR 03c n a =a r i n g Pile Length,m Fig.10.1 Relationship Between Pile Allowable Bearing Cap Remark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80a p a cPile Length,m Fig.10.2 Relationship Between Uplift Resistance And LengRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=80Fig.10.3 Relationship Between Displacement and Moment for LateRemark ：1.* Material strength followed CNS-2602 of B type(fc'=800 kg/cm 5EImb o=a aXh EIR 03c n a =7.65kN/支1.16E-03m4凝土強度等级=C30高程-0.271-1.370.272-1.373-1.374-1a-5.374-1-124-2-125-12008)0.7441/m 10.0mm 12.5mm 6m4.5g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateral g/cm 2)g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateral g/cm 2)g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateralg/cm 2)g Capacity c'=800 kg/cm 2)Length forfc'=800 kg/cm 2)r Lateral g/cm 2)。
单桩承载力特征值计算
C1 层顶高程 1.90 0.00 -6.00 -7.10 -9.80 -10.80 -12.00 li 1.25 6.00 1.10 2.70 1.00 1.20 -12.00 0.00 qsik*li 0.00 120.00 71.50 148.50 40.00 66.00 0.00 0.00
土层遍号 1 2 3 4 5 6 7 8
2 p
2.90 1.25 -12.00 闭口 1000.00 0.53 0.1674
持力层号 桩 长 安全系数 K hb/d
6 13 2
图 桩
集 型 预制管桩 Ra最大值(kN) 560 460 506
3.33
Ra最小值(kN) Ra平均值(kN)
A0=Aj+λ p*Ap1(m ) J1
BC1 li 2.10 7.50 0.00 0.70 2.10 0.85 -12.00 0.00 qsik*li 0.00 150.00 0.00 38.50 84.00 46.75 0.00 0.00 层顶高程 1.92 -0.68 -8.18 -9.68 -10.98 -11.38 -12.00 li 1.93 7.50 1.50 1.30 0.40 0.62 -12.00 0.00 qsik*li 0.00 150.00 97.50 71.50 16.00 34.10 0.00 0.00
501 419 920 460
Qsk=uΣ qsik*li (KN) Qpk=qpk*A0 (KN)
580 419 998 499
Qsk=uΣ qsik*li (KN) Qpk=qpk*A0 (KN)
701 419 1119 560
桩承载力
单桩承载力计算表
预制桩承载力计算