发电机定子接地保护的整定
发变组保护定值整定配合讨论(2010·郑州)
K ′ ≥ K ′ K ′U U 3s p 3n
1.2 三次谐波电压定值应按以下原则整定
采 用 方 案 一 判 据 ：U 3 s ≥ K ′ K ′ U 3n p
公式中， 为谐波比系数， 为变比调整系数， 公式中，K ′ 为谐波比系数， ′p 为变比调整系数， K 为向量系数。 K p 为向量系数。 保护范围应与基波零序电压保护范围配合， 保护范围应与基波零序电压保护范围配合，确保 保护范围100 100％ 保护范围 100 ％ ， 由于保护动作时的接地电流并 不大，出口一般投信号， 不大，出口一般投信号，机组并网前后各设一段 定值，随机组出口断路器位置接点变化自动切换。 定值，随机组出口断路器位置接点变化自动切换。 优点：整定方便。 优点：整定方便。 缺点： 灵敏度不高； 不能保护100 范围。 100％ 缺点：①灵敏度不高；②不能保护100％范围。
发电机 发电机逆功率 发电机频率异常 发电机TA异常 发电机TV异常 发电机起停机 发电机误上电 发电机轴电流 发电机断水 发电机热工
主变 主变TV异常 主变压力释放 主变冷却器故障 主变温度 主变油位
高厂变 高厂变冷却器故障 高厂变温度 高厂变油位
励磁回路
发电机程跳逆功率 主变瓦斯
注：红色表示主保护，蓝色表示后备保护和异常运行保护， 紫色表示辅助保护，绿色表示非电量保护。
1.3 定值整定 基波零序电压高定值：30. 16. 基波零序电压高定值：30.9V>U0H>16.4V，实取 25V 保护范围19 19％ 延时t 25V（保护范围19％），延时t1=0.5s。 基波零序电压低定值： 基波零序电压低定值： U0L>0.3V ，考虑躲正常 运行时的不平衡电压，实取10 10V 保护范围7 运行时的不平衡电压 ， 实取 10V （ 保护范围 7.5 延时t 与系统接地保护配合） ％ ） ， 延时 t2 ＝ 7.0s （ 与系统接地保护配合 ） 。 三次谐波电压定值： 三次谐波电压定值：实际计算 U S / U N = 1.36 考虑1.15倍可靠系数，实际取 K ′ = 1.56 , K ′′ = 0.4 考虑1 15倍可靠系数， 倍可靠系数 实际运行中可按照实测值进行调整， 延时t 实际运行中可按照实测值进行调整 ， 延时 t3 ＝ 2.0s。 基波零序电压动作于跳闸， 基波零序电压动作于跳闸，三次谐波电压动作 于信号。 于信号。
发电机转子一点接地问题查找及处理
3 转子一点接地查找及传统处理方法
当发生转子一点接地时，发电机的转子一点接地保护会发出 报警，此时利用发电机转子绝缘监测表，来判断是否存在转子一 点接地现象。如存在一点接地还需进一步确定是励磁装置接地还 是转子绕组接地，是非金属性接地还是金属性接地。当确定转子 发生接地时，且接地电阻较低时，则应停机处理。传统的处理方 法是将励磁装置与转子绕组断开，在光线比较暗的环境中用绝缘 兆欧摇表对转子绕组进行测量，并对转子绕组进行观察，由于接 地电阻较低，在绝缘兆欧摇表产生的直流电压下，会使转子绕组 对铁芯放电，产生火花，根据放电火花的位置可以找出转子的接 地点。如果是金属性接地，则此方法无法产生作用，只有将转子 的所有磁极引线焊开，使转子的每个磁极都断开，然后用绝缘兆 欧摇表对每一个磁极逐一进行测量，从而找出接地的磁极。找出 接地的磁极后，将转子吊出，将磁极的销钉拔下，取下磁极，对 损坏的绝缘进行重新处理。由于磁极引线线径较粗，且磁极个数 较多焊接时较为费时费工，焊接后还需进行绝缘处理，因此传统 的处理方法工作量较大，时间较长。
发电机转子一点接地 问题查找及处理
1 概述 转子是水轮发电机的核心部件，起着电能转换的重要作用。
为了提高磁电转换效率，定子线圈与转子线圈之间的空气气隙 较小，只有几毫米，因此要求定子及转子在转动时应保持较高 的稳定性，即要求发电机系统转动时的振动值应保持在一定范 围内。当超出这个值时，会造成转子在转动中与固定的定子之 间产生碰撞，损坏发电机的定子及转子铁芯和线圈。为了避免 转子一点接地的发生，除了在制造及安装时要保证符合规范外， 在运行时也应加强运行管理，合理操作。要加强发电机保护整 定，当发生故障时能及时快速地排除故障，以减少故障电流对 发电机造成冲击而产生振动；在正常运行时，应避开发电机的 负荷振动区，以减少发电机的振动。当发生发电机转子两点 接地故障时，转子受到偏心力矩的作用，使转子的受力不均而 产生强烈的振动，很容易造成发电机转子和定子的碰撞现象
定子、转子接地保护简介、接地保护原理介绍、接地保护故障分析、接地保护检修维护
6U1D1 6U2D1
接地变 Rn 中间CT
6U2D4 6U2D5 6U1D5
20Hz带通滤波 方波电源
发电保护A柜
1U2D1 1U2D2
1I6D1 1I6D2
接地电阻判据与定子绕组的接地点无关，可以 反映发电机100%的定子绕组单相接地。 接地电阻判据反映发电机定子绕组接地电阻的 大小，设有两段接地电阻定值，高定值段作用 于报警，低定值段作用于延时跳闸，延时可分 别整定。
性点N和机端S，且每一端每相对地电容都是0.5 Cg
并将发电机端引出线到系统部分的每相对地电容 Cs
也等效在机端，并设此时三次谐波电动势为 E3 。
如下图所示，发电机三次谐波电动势和对地电容的 等值单相电路图：
发电机正常运行时时
发电机定子绕组发生单相接地故障时：
由上图可知不管故障点位于何处，总是有 所以：
接地电流定子接地判据：
考虑到当接地点靠近发电机机端时，检测量中的 基波分量会明显增加，导致检测量中低频故障分 量的检测灵敏度受到影响。为了提高此种情况下 保护的灵敏度，增设接地电流辅助判据。接地电 流判据能够反映距发电机机端80～90％的定子绕 组单相接地，而且接地点越靠近发电机机端其灵 敏度越高，因此能够很好的与接地电阻判据构成 高灵敏的100%定子接地保护方案。
所以水轮发电机和大型发电机只装设励磁回路一点接地 保护，不再装设专门的励磁回路两点接地保护。当励磁 回路一点接地保护动作发信号后为了它们的安全应立即 转移负荷，实现平稳的停机检修。万一在此期间发生了 两点接地，可用高灵敏的单元件横差保护兼顾转子两点 接地保护而瞬时跳闸。
假若在转子绕组的K处发生经对地绝缘 电阻为Rg的一点接地短路。K点到转 子正电压端的绕组匝数占转子总绕组
二十五项重点反措
二、防止发电机损坏事故
□ 11.7防止发电机非同期并网 1. 为避免发电机非同期并网事故的发生,对于新投产机组、 大修机组及同期回路 包括电压交流回路、控制直流回路、 整步表、自动准同期装置及同期把手等 进行过改动或设备 更换的机组,在第一次并网前必须进行如下工作。 1 应认真检查发电机同期回路的绝缘电阻,防止因直流接地 引起合闸继电器误动作而造成的非同期合闸。 2 应对同期回路进行全面、细致的校核 尤其是同期继电器、 整步表和自动准同期装置必须定期校验 。条件允许的可通 过在TV二次加电 注意必须断开TV 的方法进行模拟断路器 的手动准同期及自动准同期合闸试验,同时检查整步表与自 动准同期装置的一致性。
二、防止发电机损坏事故
I0 〉
OR
I2 〉
T2 / 0
&
解除失灵保护复合电压闭 锁
断路器辅助接点
T3 / 0
&
T1 / 0
注：①当断路器为三相机械联动时不投入此保护。 ②当非发变组时（三圈变时）不投入此保护。
启动断路器失灵保护 发断路器三相不一致信号 跳本断路器 发断路器三相不一致信号
二、防止发电机损坏事故
18～20
300～600
1
当定子接地保护报警时，应立即停机。200MW 及以上容量的 发电机的接地保护装置宜作为跳闸。
二、防止发电机损坏事故
1. 整定发电机定子接地保护时,必须根据发电机在带不同 负荷工况下实测零序基波电压和零序三次谐波电压的有效 值数据进行整定。在不超过发电机定子绕组单相接地故障 电流允许值的条件下,以时间换灵敏度应作为一项基本原则, 保护不宜整定过快、过于灵敏。 2. 200MW及以上容量机组根据大机组整定导则要求,发电 机定子接地保护应投入跳闸,且必须注意的是：应将零序基 波段保护和零序三次谐波段保护出口分开,零序基波段保护 投跳闸,零序三次谐波段保护只允许投信号。
发电机定子单相接地故障电流的计算和测试
22第44卷 第4期2021年4月Vol.44 No.4Apr.2021水 电 站 机 电 技 术Mechanical & Electrical Technique of Hydropower Station1 引言发电机定子接地故障是最常见的发电机故障，大型发电机组在发生接地故障时会产生较大的对地电容电流，为将接地故障电流限制在允许范围内，中性点常采用消弧线圈接地方式运行，而测试发电机定子单相接地故障电流是为了检验发电机在发生单相接地时消弧线圈是否能够有效地补偿故障电流，保证接地电弧瞬间熄灭，以消除弧光间歇接地过电压，防止事故进一步扩大为匝间或相间短路。
需要知道发电机单相接地故障电流的大小，究其原因，主要有3点。
（1）发电机的定子一点接地保护动作出口方式的整定和这个电流大小有关。
根据DLT 684-2012《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》的规定，当发电机定子单相接地故障电流大小超过规定值，发电机定子一点接地保护动作后就必须出口跳闸停机，而小于这个值，则允许保护仅动作于告警，由运行值班人员确认后，采取转移负荷解列停机的方式进行处置。
（2）知道中性点不接地时发电机单相接地故障电容电流的大小后，与消弧线圈标注的补偿电流比较，可以定性地判断消弧线圈是否工作在欠补偿状态。
（3）消弧线圈投入后发电机单相接地故障电流必须小于制造厂的规定，制造厂无明确规定时，这个电流应小于15 A，否则在运行中发生定子绕组内部单相接地故障，有可能对定子铁心造成不可修复的损伤。
本文以万安水力发电厂1号发电机为例，通过简单估算和现场实测这两种方法对发电机定子单相接地故障电流进行讨论，所得结论不一定适合其它发电厂，仅供同行参考。
2 发电机定子单相接地故障电流的计算发电机定子单相接地故障点可能在定子绕组从机端到中性点的任意位置，但因为机端对地电压最高，所以在机端发生单相接地故障时故障电流最大，因此，我们只计算机端单相接地时的故障电流。
发电机变压器保护的整定计算
176 第七章 发电机变压器保护的整定计算目前，国内对大型发电机变压器保护的整定计算，大多数参考或按照DL/T684－1999大型发电机变压器继电保护整定计算导则。
通过实践表明：大型发电机变压器继电保护整定计算导则的内容，基本上是正确的。
但也存在一些不足，主要的不足之处是：可操作性差、说理性不强及灵活性差。
本章，将重点阐述某些发电机变压器保护的整定计算依据、整定计算方法以及如何灵活取值。
第一节 发电机及变压器差动保护的整定计算一 发电机纵差保护目前，国内生产的微机型发电机差动保护，按照接入电流来分类有：完全纵差保护、不完全纵差保护；若按动作特性分类，则有比率制动式纵差保护、标积制动式纵差保护及故障分量比率制动式纵差保护。
而应用最多的是比率制动式纵差保护，其次是标积制动式纵差保护。
完全纵差和不完全纵差的区别，是接入发电机中性点的电流不同。
完全纵差保护接入发电机中性点的全部电流，而不完全纵差保护则引入中性点的n 1（n —每相定子绕组支路数）电流。
因此，完全纵差和不完全纵差的实质不同处是：当不通过软件修正差动两侧的平衡系数时，前者两侧差动TA 的型号、变比可完全相同，而后者两侧差动TA 的型号、变比不可能完全相同。
完全纵差和不完全纵差的构成框图完全相同，均可采用具有比率制动特性的保护装置或具有标积制动特性的保护装置，还可以采用反应故障分量的比率制动式保护装置。
1 比率制动式发电机纵差保护具有比率制动特性的差动保护，其动作特性如图7－1所示。
图7－1 差动保护的比率制动特性由图7－1可以看出：具有比率制动特性的差动保护的动作特性，可由A 、B 、C 三点决定。
A 点或B 点的纵坐标电流I dzo 为差动保护的初始动作电流。
B 点的横坐标电流I zdo 称之为拐点电流，它等于差动保护开始出现制动作用的最小电流。
直线BC 与横坐标夹角α的正切（即tg α）称之为动作特性曲线的斜率，近似称之为比率制动系数Kz 。
发电机的保护原理的介绍
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低电压元件的作用在于区别是过负荷还是由于故障引起 的过电流。 B 复合电压启动的过电流保护。 复合电压启动是指负序电压和单元件相间电压共同启动 过电流保护。 发电机复合电压过流保护的整定 2. 发电机定子接地保护
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Байду номын сангаас
发电机定子接地的危害 当发电机定子绕组与铁芯间的绝缘损坏将引起定子绕组的单相接地短 路。如果发电机的中性点是绝缘不接地的，此时接地点的接地电流是发电 机电压系统的电容电流。 该电流较大时非但会烧伤定子绕组的绝缘还会烧损铁芯，甚至会将多 层铁芯叠片烧接在一起在故障点形成涡流，使铁芯进一步加速熔化，导致 铁芯严重损伤 。
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其电流取自发电机中性点或机端的电流互感器，电压取 自机端电压互感器的相间电压，在发电机并网前发生故障时， 保护装置也能动作。 在发电机发生过负荷时，过电流元件可能动作，但因这 时低电压元件不动作，保护被闭锁。 发电机的后备保护方式
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发电机的后备保护主要有低阻抗保护、低电压启动的过 电流保护、复合电压启动的过电流保护等。 A 低电压启动的过电流保护。 发电机低压启动的过流保护的电流继电器，接在发电机 中性点侧三相星形连接的电流互感器上，电压继电器接在发 电机出口端电压互感器的相间电压上，在发电机投入前发生 故障时，保护也能动作。
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为确保发电机的安全，不应使发电机的单相接地短路发展成相间短路 或匝间短路，因此应该使单相接地故障处不产生电弧或者使接地电弧瞬间 熄灭。这个不产生电弧的最大接地电流被定义为发电机单相接地的安全电 流，该电流与发电机的额定电压有关。 当单相接地电流小于安全电流时，定子接地保护动作后只发信号而不 跳闸。调度人员应转移负荷、平稳停机，以免再发生另一点接地形成很大 的短路电流而烧坏发电机。当单相接地电流大于安全电流时，定子接地保 护应动作于跳闸。
整定值
＃1发变组保护整定过程1．CPU3保护整定（1）发电机差动保护：发电机额定电流：4125A，CT：5000/5，故二次额定电流Ie＝4.12A。
额定电压10.5KV，PT：10500/100。
a．比例制动系数Kz＝0.4，依据：装置技术说明书。
b．启动电流Iq＝2.06A，取2A。
依据：取0.5Ie。
c．差动速断倍数Ic.s＝6。
d．负序电压定值U2.dz＝0.08×100＝8V。
依据：按躲过可能出现的最大不平衡负序电压整定。
e．TA断线延时发信Tct＝0.5S；依据：见技术说明书。
（2）3Uo发电机定子接地保护：a．零序电压保护定值3Uo.dz＝8V。
依据：公式3Uo.dz＝Krel×Uunb.max，躲过正常运行时中性点单相压互或机端三相压互开口三角的最大不平衡电压。
b．动作时间t＝3S。
（3）3w发电机定子接地保护：a．动作电压调整K1、K2，制动电压调整K3，装置自动整定，见装置技术说明书。
b．动作时间t1＝6.0S。
（4）发电机转子两点接地保护：a．二次谐波电压定值Uld＝Kk×Ubpn＝2.8×Ubpnb．延时t1＝1S。
（5）发电机转子一点接地保护：a．接地电阻定值Rg＝8KΩ；保护动作延时t1＝5.0S。
b．开关切换延时t0＝1.0S。
（6）发电机断水保护：a．整定t0＝20S，t1＝0S，未用。
2．CPU2保护整定（1）发电机复合电压过流保护：a．低电压定值Ul.dz＝70V，按照低于正常30％的二次额定电压整定。
b．负序电压定值U2.dz＝10V，取10％的二次额定电压整定。
c．过电流定值Ig.dz＝KKIe/Kr＝5.95A，取6.0A。
按躲过额定负荷下可靠返回整定，Kk取1.3，Kf取0.9。
d．延时t1＝3.5S，母线解列，延时t2＝4.5S，出口跳闸。
依据：延时与变压器的相应保护延时的限额配合。
（2）发电机定时限负序过流保护：a．负序电流定值I2.dz＝1.03A，取1.1A；按发电机能承受的电流和躲过引起转子发热而致损伤的负序电流整定，公式为：I2.dz＝0.25Ie。
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发电机定子接地保护的整定
目前，国内生产及运行的微机型定子接地保护的类型，主要有零序电压式、零序电
流式及双频式100%的定子接地保护。
一、零序电压式定子接地保护的整定计算
1、零序动作电压
零序电压式定子接地保护的动作电压，应按躲过发电机正常工况下及恶劣条件下发
电机系统产生的最大横向零序电压来整定，即Udz0=Krel*U0max
Udz0：零序电压式定子接地保护的动作电压
Krel：可靠系数，取1.2~1.3
U0max：发电机正常运行时的最大横向零序电压
影响U0max的因素主要有：
a、发电机的三次谐波电势
b、机端三相TV各相间的变比及角误差（主要是TV一次绕组对三次绕组之间的比误
差）
c、发电机电压系统中三相对地绝缘不一致
d、主变压器高压侧发生接地故障时由变压器高压侧传递到发电机系统的零序电
压
测量表明：
a、并网运行发电机的三次谐波电势与发电机的负荷有关，最大可达发电机电压的
5%~7%。在发电机机端TV开口三角形绕组两端及中性点TV二次产生的电压最大各位
3V。如果定子接地保护能有效滤去三次谐波电压，在进行定值整定时可不考虑这一
电压。
b、机端三相TV的一次绕组对三次绕组之间变比不一致，在机端TV开口三角形绕组
两端产生基波电压通常有0.5~1.5V。
c、主变压器高压侧发生接地故障时，有变压器高压侧传递到发电机系统的零序电压，
主要决定于变压器高压侧绕组与发电机侧（低压侧）绕组之间的耦合电容。对于电
压等级为220kV及以上的变压器，高压侧零序电压传递到发电机系统侧的分量很小。
另外通过延时可以躲过这一电压的影响。因此，整定定子接地保护的动作电压时，
可以不考虑这一因素。
d、引起发电机三相对地绝缘不一致的因素是多种多样的，主要是发电机三相绕组对
地绝缘固有的不一致，以及外界环境的影响。当发电机母线经穿墙套管－裸导线与
室外的主变压器或厂用高压变压器连接时，在雨天很容易引起发电机系统三相对地
绝缘不对称。运行实践表明：最严重时，在发电机系统产生的零序电压可达发电机
额定电压的8～10%，即将在机端TV开口三角绕组两端或中性点TV二次产生8~10V
的电压。发电机三相绕组对地绝缘固有不一致引起的零序电压，最大为2%，即2V
（二次值）。
考虑到上述种种因素，Udz0可取5~15V。
a、对于发电机出线至主变压器及厂用高压变压器均采用全封闭系统的大型发电机
组，且零序电压式定子接地保护具有较高的三次谐波滤过比时，Udz0可取5~7V。
b、当由发电机定子出线至主变压器及高压厂用变压器（在室外）经穿墙套管－裸导
线连接、且位于环境污染严重地区的发电机，Udz0可取10~12V。
c、对于其他发电机，当接地保护不反应三次谐波电压时，Udz0可取7~10V。
d、对于出线全封闭的发电机，Udz0可取5V。
2、动作延时
为躲过主变压器高压侧或中压侧（大电流系统侧）接地故障时对发电机定子接地保
护的影响，零序电压式定子接地保护的延时，应与主变压器大电流系统侧接地保护
最长的动作延时相配合，即：t=t0max+t1
t零序电压式定子接地保护的动作时间
t0max主变压器高压侧（或中压侧）接地保护最长的动作时间
t1是时间级差，取0.3～0.5S
3、出口方式的确定
零序电压式定子接地保护的出口方式，应根据发电机的结构、容量及发电机电压系
统中的主接线状况而定。
（1）对于双水内冷式发电机，不论容量及接地故障时接地电流的大小，都应动作于
跳闸
（2）对于非双水内冷式发电机，当定子单相接地时的最大接地电流大于发电机的安
全允许接地电流（4、3、2、1A）时，应作用于跳闸
（3）对于定子单相接地时，其接地电流小于发电机的安全允许接地电流的中、小型
机组，可作用于信号。
二、零序电流式定子接地保护的整定计算
目前，国内运行的零序电流式定子接地保护主要有两种：一种是容量为10~25MW及
以下的小型发电机，在发电机的三相引出线上套有无变比的零序电流互感器，其二
次电流接入保护装置；另一种是国外生产的大型发电机，发电机的中性点经电阻接
地，在接地线上套一电流互感器，将其二次电流接入保护装置。
1、小机组的零序电流式定子接地保护的整定计算
为使小机组的零序电流式接地保护能可靠动作，在对该型保护进行整定计算之前，
应首先计算出发电机电压系统单相接地时的最大电容电流。
（1）动作电流的整定。当单相接地的电容电流大于发电机安全允许电流时，接地保
护的动作电流为Idz0=Krel*Iog
Idz0:接地保护的动作电流（一次值）
Krel：可靠系数，取0.8~0.9
Iog：发电机的安全允许电流
当单相接地时的最大电容电流小于发电机安全允许电流时，接地保护的动作电流应
为Idz0=Krel*Iod
Idz0：接地保护的动作电流
Krel：可靠系数，取0.8~0.9
Iod：单相接地时的最大电容电流
（2）动作时间及出口方式。
保护的动作时间可取5~6S，作用于信号或跳闸（当最大接地电容电流大于安全允许
电流时，作用于跳闸，否则作用于信号）
2、大机组的零序电流式定子接地保护的整定计算
（1）动作电流的整定
该类型定子接地保护的动作电流，应按规定的所保护的定子绕组接地范围来整定。
当要求的保护范围为85%~90%的定子绕组时Idz0=(KX*UN)/(NTA*R)
KX：比例系数，取0.1~0.15
Idz0：定子接地保护的动作电流
R：发电机中性点的接地电阻
NTA：中性点TA的变比
UN：发电机的
额定电压（相电压，即等于线电压除以根3）
（2）动作时间及出口方式。保护的动作延时，取0.5~1s，作用于解列灭磁。
三、双频式100%定子接地保护的整定计算
双频式100%定子接地保护，由零序电压式定子接地保护和三次谐波式定子接地保护
构成。前者主要保护由发电机端部向机内80%~90%的定子绕组接地故障；后者主要
保护由发电机中性点向机内20%~30%的定子绕组接地故障。
目前，国内生产及应用的三次谐波式定子接地保护，主要有绝对值比较式和幅值相
位比较式。
绝对值比较式：│US3│≥KZ│UN3│+△U3
幅值相位比较式：│K1*US3-K2*UN3││≥KZ│UN3│
US3、UN3：分别为机端及中性点的三次谐波电压（机端TV三次及中性点TV二次值）
K1、K2：幅值及相位平衡系数
△U3：动作门槛值，取0.2~0.3V
KZ：制动系数
1、K1、K2的整定
K1、K2在现场实际整定，通常在发电机空载额定电压时通过调平衡来确定，即发电
机并网之前，电压升至额定值，调节K1、K2使动作量近似为零，K1、K2便确定了。
但是，对于北京重型机械厂生产的100MW汽轮发电机，由于机端三次谐波电压与中
性点的三次谐波电压的变化规律较特殊，应在并网后带15%额定有功下进行整定K1
及K2。
2、KZ的整定
对于汽轮发电机变压器组（北京重型机械厂生产的100MW机组例外），KZ一般可取
0.4~0.9。具体取值应根据实际的发电机及系统确定。
当发电机在带10%~20%的有功负荷工况下，若US3与UN3之间相位差的变化（与空
载时的相位差相比较）超过10°～15°时，KZ可取0.8~0.9时，KZ可取0.8~0.9；
而当相位差小于10°时，可取0.4~0.6。
对于水轮发电机，KZ最好取0.2~0.3。
待K1、K2及KZ整定之后，应在发电机中性点做真机接地试验，以效验保护的动作
灵敏度。
a、对于中性点不接地或经过消弧线圈接地汽轮发电机，当中心点经4~5kΩ的电阻
接地时，发电机定子接地保护应可靠动作。
b、对于中性点经中阻抗接地或配电变压器接地的汽轮发电机，当中性点经2~3kΩ
的电阻接地时，应保证接地保护可靠动作。
c、对于中性点经配电变压器接地的水轮发电机，当中性点经1~2kΩ的电阻接地时，
接地保护应可靠动作。
3、动作延时
三次谐波定子接地保护动作后，应经5~6S作用于跳闸或信号。若整定时间过短，则
在非正常停机时可能误发信号。