重力坝抗滑稳定计算
104875.62
60591.90
0.00
0.00
8168.33
5051.04
15209.33
10773.53
1865.30
22125.72
0.00
7.33 14.00
0.00
8666.15
5452.18
3589.34
坝面应力计算
上游面垂直正应力Kpa
σyu
下游面垂直正应力Kpa
σyd
上游面剪应力Kpa
校核工况坝体抗滑稳定计算
基本资料
水容重rw(KN/m3) 混凝土容重r(KN/m3) 泥沙容重rs(KN/m3) 泥沙摩擦角Φs(°) 坝顶宽B1(m) 坝底宽B2(m) 上游斜坡段坝高Hx 上游水位高程H1(m) 下游水位高程H2(m) 坝顶高程Hb(m) 坝底高程Ht(m) 堰顶高程 淤沙高程Hs(m) 坝高H(m) 上游坡度系数n 下游坡度系数m 帷幕至上游面距离(m) 上游排水孔距上游面距离(m) 下游排水孔距下游面距离(m) 帷幕扬压力折减系数a1 排水扬压力折减系数a2 浪长L1(m) 波高2h1 波浪中心至静水位高差h0 摩擦系数f 凝聚力c(Mpa) 抗剪断摩擦系数f´ 抗剪断凝聚力c´ 岩层倾角(°)
U4
0.00
0 浪压力(KN) 0.7
PL
3.5 水平淤沙压力(KN)
PsH
5.5 垂直淤沙压力(KN)
PsV
0.00
0
0.25
∑ 15842.47 5839.30
1
#REF! #REF! 抗滑稳定安全系数
∑
10003.17
抗滑稳定计算
K
1.81
考虑倾角
#REF! 抗剪断安全系数
K´
3.67
考虑倾角
0.00
下游面主应力Kpa
定计算
水平力（KN） ←
5452.18
对基础中心 的力臂(m)
7.88 3.50 14.00 13.34 11.11 14.00 14.00 12.03 1.98 8.75 12.54 9.50 4.63 14.00
力矩（KN·m）
↘＋
-↙
52093.13
14883.75
0.00
τu
下游面剪应力Kpa
τd
上游面水平正应力Kpa
σxu
下游面水平正应力Kpa
σxd
上游面主应力Kpa
σ1u σ2u
下游面主应力Kpa
σ1d σ2d
133492.17 170811.61 -37319.43
71.65 642.86
0.00 450.00 176.00 315.00 71.65 176.00 957.87
外力名称
符号
垂直力（KN）
↓
↑
9.81 矩形段自重(KN)
G1
6615.00
24 下游三角形自重(KN)
G2
4252.50
8 上游三角形自重(KN)
G3
0.00
14 上游水平水压力(KN)
P1
7 下游水平水压力(KN)
P2
28 上游垂直水压力(KN)
W1
0.00
0 上游垂直水压力(KN)
W2
0.00
397.03 下游垂直水压力(KN)
W3
679.28
390.34 下游垂直水压力(KN)
W4
2557.49
398 下游垂直水压力(KN)
W5
1738.21
357 渗透压力(KN)
U1
859.02
379.5 渗透压力(KN)
U2
196.35
379 渗透压力(KN)
U3
4783.94
41 渗透压力(KN)
0.65 抗滑稳定安全系数
K
1.81
不考虑倾角
0.5 抗剪断安全系数
K´
4.37
不考虑倾角
0.7
0.22
0
水平力（KN） →
7859.78
1181.75
9041.正应力Kpa 下游面垂直正应力Kpa 上游面剪应力Kpa 下游面剪应力Kpa 上游面水平正应力Kpa 下游面水平正应力Kpa 上游面主应力Kpa
某重力坝溢流坝段深层抗滑稳定计算分析
【 关键 词】 重力坝 ； 深层抗滑 ； 刚体法 ； 稳定计算 ０ 引言
某水 电站枢纽工程 建筑 物由挡水 建筑物、 溢流表孔 、 冲沙底 孔、 电 站取水 口等组成 挡水 建筑 物为碾 压混凝 土重力坝 ． 溢流坝段最 大坝 高 ８ ０ ｍ 。依 据《 水 电枢 纽工程 等级 划分 及设 计 安全标 准》 （ Ｄ Ｌ ５ １ ８ ０ — ２ ０ ０ ３ ） 规定 ． 工程 等别为 Ⅲ等 ， 工程规 模为 中型 ； 枢 纽主要 建筑物 为 ３ 级． 大坝安全级别 为 Ｉ Ｉ 级。对于重力坝 的深层抗滑稳定 性 ． 目前 在 国 内外一般均按平 面刚体极 限平衡计算 ．其安 全系数多按定值法取值 ． 并与相应采用 的方法 、 参数相配套 ， 且根据工 程实践经验 ， 不断做相应 的 调 整
‘
强风化和微风化的交界线 ④第 四组 取双滑面 ， 由坝踵 滑入 向下 ． 至下 游护袒首端折 向冲坑 强风化层的顶端 ⑤第五组取 双滑面 ， 由坝踵 滑入 向下 ， 至下游 护袒末端折 向冲坑 强风化和微风化的交界线 ⑥第六组取 双滑面 ． 由坝踵 滑入垂直 向下 ． 再折 向冲坑强风化 和 微风化的交界线 ⑦第七组取双滑 面 ． 由坝踵滑人垂 直向下 ， 再折 向冲坑微风化和 弱风化的交界线
⑧第八 组取双滑 面 ， 由坝踵滑入 向下 ． 至下游坝体 和护袒接逢处 折向冲坑强风化和微风化 的交界线 ⑨第九组取双滑 面 ， 由坝踵滑人垂 直向下 ， 再折 向冲坑 强风化层 令抗力 为 Ｑ ． 其与 Ｂ Ｄ面法 线的夹 角为 ． Ｂ Ｄ面与水平 面的夹 角 顶端。 为９ ０ 。 ．令块体 Ａ Ｂ Ｄ和块体 Ｂ Ｃ Ｄ同时处 于极 限平衡状态 ．分别核算 在正常蓄水位工况下 ． 所取 ９ 个典型滑面在抗剪断指标参数下计 Ａ Ｂ、 Ｂ Ｃ面上的抗滑稳定安全系数 。 、 ， 考虑块 体 ＡＢ Ｄ的稳定 ： 算， 安全 系数均满足要求 ， 第 四组滑面 的安全 系数最小 ， Ｋ ＝ ５ ． ８ ８ ； 在抗 剪指标参数下 ． 只有第 四组 安全系数 ： １ ． １ ７ ＞ １ ． ０ ５ ． 其余 的滑 面组合 安全系数均大于 １ ． ３ 。 在抗剪指标参数下 ， 存在四组危 险滑 面， 即第 １ 、 考虑块体 Ｂ Ｃ Ｄ的稳定 ： ４ 、 ８ 、 ９ 组滑面 ， 安全 系数分别为 １ ． ６ ７ 、 １ ． １ ７ 、 １ ． ６ １ 和 １ ． ７ １ 。 第 四组组合滑 ｆ ｚ ＇ ［ （ Ｇ ￣ ｃ ｏ ｑ ３ ＋ Ｑ ｓ ｉ ｎ ＠ ＋ Ｏ ） ＋ Ｕ ３ ｓ ｉ ｎ ｌ ｆ － Ｕ ： ｜ ＋ ｃ ｚ ＇ Ａ ２ 一 ｒ ， 、 面的安全系数最小 ． 由于滑面通过下游 的强风化层 ． 并且两个 滑面的 … Ｑ ｃ ｏ ｓ ｑ ｓ ＋ ０ ） － Ｃ ２ ｓ ｉ ｎ ｌ ｆ ＋ ｃ ｏ 倾角都 比 较危 险， 导致安全系数明显降低。 式 中： ∑Ｐ 、 ∑ ——作用 于块体 ＡＢ Ｄ上的总水平 、 总垂直力 ： 在 校核洪水位工况下 ． 所取 ９个典 型滑面在抗剪断指标参数下计 Ｇ 、 Ｇ ｒ一 分别位岩体 ＡＢ Ｄ、 Ｂ Ｃ Ｄ重量的垂直作用 ； 算， 安全系数均 满足要求 ， 第 四组 滑面的安全 系数最 小 ， Ｋ ＝ ５ ． ５ ６ ； 在抗 分别为 Ａ Ｂ、 Ｂ Ｃ滑动面 的摩擦 系数 ； 剪指标参数下 ， 存在 四组危险滑面 ， 即第 １ 、 ４ 、 ８ 、 ９ 组滑面 ， 安全系数分 Ｃ １ 、 ｃ ： ——分别为 Ａ Ｂ、 Ｂ Ｃ滑动面 的凝聚力 ； 别为 １ ． ４ ６ 、 １ ． ４ ２ 、 ｌ ‘ ３ ８和 １ ． ４ ７ 。 Ｕ 、 、 （ — 分 别 为 ＡＢ、 Ｂ Ｃ 、 Ｂ Ｄ面上 的扬压力 ； ａ 、 分别为滑动 面 Ａ Ｂ 、 Ｂ ｃ与水平面 的夹角 ； ３ 结语 Ａ。 、 Ａｒ— 分 别为滑动面 ＡＢ 、 Ｂ Ｃ的长度 ； 采用 刚体法对表孔溢 流坝段的坝基深层抗 滑稳定安全 系数进 行 Ｑ、 一 分别 为 Ｂ Ｄ面上的抗力与水平面的夹角 。 结果表 明坝基深层抗滑稳定具有 足够 的安全度 。正常蓄水 位 然 后令 ＝ ， 解 出抗力 Ｑ， 再将其 回带 ， 即可求 出整个滑移 体 的 了计算 ． 和校核洪水位工况 ． 所选取的 ９ 个 滑面组合 的抗 剪断安 全系数 都大于 抗滑稳定 安全 系数 ， 通过迭代法求解。 规 范要 求值 ３ ． ０ ， 其 中滑面 ５ 的安全系数最大 ， 为９ ． ５ １ ， 第四组滑 面的 ２ 计算 结果分析 安全 系数最小 ． 为５ ． ５ ６ ： 抗剪 安全系数都大于规范值 １ ． ０ ５ 。 其 中滑 面 ６ 的安全 系数最大 ， 为２ ． ９ ４ ， 第 四组滑面 的安全 系数最小 ， 为 １ ． １ ７ ， 第 四 计算 工况 采用正 常蓄水 位的基本 组合 ． 上游 水位 ９ ０ ０ ． ０ ０ ｍ． 下 游 组滑面最危险 ● 水位 ８ ４ ５ ． ０ ０ ｍ。计算荷 载包括大坝及滑 动面 以上岩体 自重 、 上 下游水 压力 、 扬压 力 ， 排水幕处 渗透压力折减 系数 ＝ ０ ， ２ ５ 。参 数取抗剪 断和 【 参考文献】 抗剪指标参数 ． 采用 等安全 系数法分别取 ９ 个 典型危险组合 滑面进行 ［ １ ］ 林 继镛． 水工建筑物． ４ 版［ Ｍ］ ． 北京 ： 中国水利水 电出版社 ， ２ ０ ０ ９ ． 计算 ： ［ ２ ］ 中华人 民共 和国行业 标准编写组． Ｄ Ｌ ５ １ ０ ８ — １ ９ ９ ９ 混 凝土重力坝设计规范［ ｓ ］ ． ①第一组取 向下游倾斜 的单滑 面 ． 由坝踵 滑入 。 从 冲坑 底部 滑出 北京 ： 中国电力 出版社 ． ２ ０ ０ ０ ． ②第二组 取双滑 面 。 由坝踵 滑人 向下 ， 至下游护袒 中间折 向冲坑 强风化和微风化 的交界线 ［ 责任编辑： 汤静 ］ ③第三组 取双滑 面 。 由坝踵 滑入 向下 ． 至下游护袒 首端折 向冲坑
重力坝分析与计算
一、计算荷载组合：坝体自重：区域①W11=10*125*24=30000KN方向↓区域②W12=0.5*113*73.45*24=99598.2KN方向↓W1=W11+W12=30000+99598.2=129598.2KN方向↓静水压力：垂直水压力PV=0.5*17*17*0.65*9.8=920.47KN方向↓水平水压力，上游 PH1=0.5*γw*H 2=0.5*9.8*1202=70560KN方向→下游 PH2=0.5*γw*H 2=0.5*9.8*172=1416.1KN方向←淤沙压力： Ps=0.5* γsb*hs 2*tan 2 （45- ? s/2 ）0.5*8.5*21.8 2*tan 2 （45-27/2 ） =758.47KN方向→扬压力：浮托力 U1= γw*H*B=9.8*17*83.45=13902.77KN方向↑渗流力，区域 a U2= 0.5* (1)*H*L1*=0.5* （ 1-0.2） *103*7*9.80=2826.32KN方向↑区域 b U3=L1 *H *=7*0.2*103*9.80=1413.16KN方向↑区域 c U4=0.5*H *L2*=0.5*0.2*103*76.45*9.80=7716.86KN方向↑U=U1+U2+U3+U4=13902.77+2826.32+1413.16+7716.86=25859.11KN方向↑荷载计算如下图所示：二、沿坝基面的抗滑稳定分析以单宽坝段作为计算单元，按抗剪断强度公式计算，认为坝体混凝土与基岩接触良好，接触面面积为 A ，采用接触面上的抗剪断参数 f '和c'计算抗滑稳定安全系数。
A=83.45㎡K s'f ' (W U ) c' A=(0.92*（ 129598.2+920.47-25859.11） +750*83.45)P/(70560-1416.1+758.47)=2.273满足要求。
重力坝坝基抗滑稳定计算方法
要 内容 。
＼ ＼
一
现 在 对 于坝 基 深 层 抗 滑稳 定 的分 析 方 法 中 ， 体 极 限 平 刚
衡法仍然是 主要 方法… ， 这种 方法 简单实 用 ， 但是 刚体极 限
第 ８ 第 ２期 卷
２ ０ １０年 ４月
水 利 与建 筑工 程学报
ｏ ｒ ｌｏ ａｅ ｓ ｕ ｃ ｓａ ｄ Ａｒｈｔ ｃｕ ａ ｕｎａ ｆＷ ｔｒＲｅ ｏ ｒｅ ｎ ｃ ｉｅ ｔｒｌ
Байду номын сангаасＶ０ ． １８ Ｎｏ． ２ ｐ ｒ．， ２０１０
重 力 坝 坝 基 抗 滑稳 定 计 算 方 法
郭天 明
（ 山西省水利水 电勘测设计研究院 ， 山西 太原 ００ ２ ） ３０４
摘
要 ：为研 究重 力坝 坝 基 抗 滑 稳 定 性 ， 含 软 弱 夹层 复 杂 地 质 条 件 的 重 力 坝 为研 究 对 象进 行 分 析 。 以
从刚体极限平衡 法 出发 ， 对各参数 的敏 感性进行 分析 评价 ， 刚体 极 限平衡 法和 Ａ Ｓ Ｓ分析 软件 分别 用 ＮＹ 进行抗滑稳定计算 ， 并进 行结果对比。有限单元法与刚体极 限平衡 法得 出的坝基 深层抗 滑稳定 安全 系
数 较 为 接 近 。有 限 单 元 法 能 分 析 各 种 复 杂形 状 ， 刚 体 极 限 平 衡 法更 接 近 于真 实状 态 。 比 关 键 词 ： 滑稳 定 ；极 限 平 衡 法 ； Ｎ Ｙ ；对 比 分 析 抗 Ａ ＳＳ 中 图 分 类 号 ： Ｖ ４ ． Ｔ ６２ ３ 文 献 标 识码 ： Ａ 文 章 编 号 ：１７～ １４ （ｏ０ ０— Ｏ２ —２ ６２ 】４２ １）２ １卜 ０
重力坝抗滑稳定及应力计算doc资料
项目名称：几内亚凯勒塔（KALETA）水电站工程项目阶段：复核阶段计算书名称：重力坝抗滑稳定及应力计算审查：校核：计算：黄河勘测规划设计有限公司Yellow River Engineering Consulting Co. ,Ltd.二〇一二年四月目录1.计算说明 (1)1.1 目的与要求 (1)1.2 基本数据 (1)2.计算参数和研究方法 (1)2.1 荷载组合 (1)2.2 计算参数及控制标准 (2)2.3 计算理论和方法 (3)3.计算过程 (4)3.1 荷载计算 (4)3.1.1 自重 (4)3.1.2 水压力 (4)3.1.3 扬压力 (8)3.1.4 地震荷载 (10)3.2 安全系数及应力计算 (13)4.结果汇总 (17)1.计算说明1.1 目的与要求下列计算是有关挡水坝段、溢流坝段、进水口、底孔坝段抗滑稳定性和基底应力计算。
1.2 基本数据正常蓄水位：110m；设计洪水位：112.94m；校核洪水位：113.30m；大坝设计洪水标准为100年一遇，校核洪水标准为1000年一遇；坝址区地震动峰值加速度为0.15g（g=9.81m/s²），地震动反应周期为0.25s，相应的地震基本烈度为7度，本工程抗震设计烈度为7度。
计算选取的挡水坝段坝顶高程114.00m，坝基底高程92.00m，坝高22m，坝顶宽5m。
上游坝面竖直，下游坝坡在107.33m高程以上竖直，在107.33m 高程以下坡度为1:0.75。
计算选取的溢流坝段堰顶高程110.00m，坝基底高程96.00m，坝高14m，上游坝面竖直，下游坝坡在108.59m高程以上为Creager剖面，在108.59m高程以下坡度为1:0.85。
正常蓄水位时，溢流坝段下游无水；设计洪水位112.94m 时，下游水位104.80m；校核洪水位113.30m时，下游水位105.42m。
进水口坝段顶高程114.00m，坝基底高程87.80m，坝高26.2m，顶宽13.06m，上游坝坡为1:0.25，下游坝坡在107.33m高程以上竖直，在107.33m 高程以下坡度为1:0.75。
考虑侧向岩体抗力的重力坝抗滑稳定计算方法
考虑侧向岩体抗力的重力坝抗滑稳定计算方法说实话考虑侧向岩体抗力的重力坝抗滑稳定计算方法这事，我一开始也是瞎摸索。
我就知道重力坝抗滑稳定很重要，要是不稳定，那坝体不就完了嘛。
最开始我就按照那种完全不考虑侧向岩体抗力的老方法去算，结果算出来的数据总是感觉不太对劲儿，和实际情况差得挺远的。
后来我就想啊，这肯定是缺了侧向岩体抗力这个因素。
我试过很多书本上的公式，就类似那种干巴巴的理论公式，什么摩擦系数啊，正压力啊，这些我都知道，但是一涉及到怎么把侧向岩体抗力给合理地加进去，我就头大了。
我当时就想啊，这侧向岩体抗力就好像是一个在旁边默默帮忙的小伙伴，它会给坝体一定的支持力，不让它轻易滑动。
我按照教材上的一个基础模型试着往原来的计算公式里加东西，但是我不太确定那个补偿系数应该怎么定。
所以第一次尝试就失败了，算出来的结果比之前还离谱。
后来我又找了一些实际工程的案例研究，我发现人家在考虑侧向岩体抗力的时候，会去现场勘察，测量很多数据，像岩体的弹性模量之类的。
我就想着我之前只在理论上瞎琢磨，根本没考虑这些实际的东西。
于是我也开始学着从这些实际测量的数据入手去建立更合理的模型。
我又重新去梳理整个计算过程，把侧向岩体抗力当成是一种补充的力。
我得先算出这个侧向力的大小，我就把它类比成一个弹簧，你压它它就会给你一个反作用力，这个反作用力的大小和它的弹性性质、被压缩的程度都有关系。
在这个问题里，岩体就像弹簧，坝体的挤压就是让它产生反作用力的原因。
这个时候计算就要分好几个步骤了，首先要确定侧向岩体和坝体接触的面积，这就好像你得知道你压弹簧的时候，有多大一片在受力。
然后去评估岩体本身的强度和弹性。
这里我走了个弯路，我以为只要按照岩石类型去确定就行，后来发现同一类型岩石的不同地层情况也会让这个数据产生很大的差别。
经过不断地试错啊，我觉得成功的关键就是要多方面考虑数据的准确性。
一方面是实地测量的准确性，如果实地的东西你都测错了，那后面的计算就全错了。
建筑知识-如何计算重力坝的荷载和稳定性
如何计算重力坝的荷载和稳定性
重力坝主要靠自身重量维持稳定。
重力坝设计内容分类总平面布置稳定性分析断面设计应力分析结构设计地基处理排水设计监测设计施工设计功能及荷载自重(含固定设备重量):沿坝基面滑动，仅计算坝重；重力坝主要靠自身重量维持稳定
把… 分类
重力坝的设计内容
总平面布置稳定性分析剖面设计应力分析结构设计地基处理排水设计监测设计施工设计
动作和负载
自重(包括固定设备重量):沿坝基面滑动，仅计算大坝重量；沿深层滑动时，需考虑滑动体内的岩体静水压力扬压力：扬压力=浮力渗流压力(:扬压力折减系数)动水压力
波压波的三要素：波高、波长和坝高
泥沙压力
冰压、土压、地震作用、温度作用等。
稳定性分析的目的是计算坝体沿坝基面或坝基内倾角平缓的软弱结构面抗滑稳定的安全度。
失稳机理：首先在坝踵基岩和胶结面上出现微裂纹松弛带，然后在坝趾基岩和胶结面上出现局部剪切屈服，然后屈服范围逐渐增大并向上游延伸，最后形成滑动通道，导致大坝整体失稳。
剪切强度公式(摩擦公式)
抗剪公式
规范要求：大型工程抗剪强度公式；摩擦公式可用于中小型项目。
相信经过以上介绍，我们对如何计算重力坝的荷载和稳定性有了一定的了解。
欢迎访问了解更多信息。
重力坝的荷载与稳定性怎么计算
重力坝的荷载与稳定性怎么计算
重力坝主要依靠自重维持稳定
分类
重力坝的设计内容
①总体布置②稳定分析③剖面设计④应力分析⑤构造设计⑥地基处理
⑦泄水设计⑧监测设计⑨施工设计
作用与荷载
①自重（包括固定设备重）：沿坝基面滑动，仅计坝体重量；沿深层滑动，需计入滑体内岩体重
②静水压力
③扬压力：扬压力=浮力+渗流压力（α：扬压力折减系数）
④动水压力
⑤浪压力
波浪三要素：波高、波长和壅高
⑥泥沙压力
⑦冰压力，⑧土压力，⑨地震作用，⑩温度作用等。
稳定分析
目的：核算坝体沿坝基面或坝基内部缓倾角软弱结构面抗滑稳定的安全度。
失稳机理：首先在坝踵处基岩和胶结面出现微裂松弛区，随后在坝趾处基岩和胶结面出现局部区域的剪切屈服，进而屈服范围逐渐增大并向上游延伸，最后，形成滑动通道，导致坝的整体失稳。
抗剪强度公式（摩擦公式）
抗剪断公式
规范要求：大型工程用抗剪断强度公式；中小型工程可以用摩擦公式。
已知该重力坝按二级建筑物设计,正常蓄水位为85米答案
已知该重力坝按二级建筑物设计,正常蓄水位为85米答案篇一题目：（水利工程学，水工建筑物章节，中等难度）已知该重力坝按二级建筑物设计，正常蓄水位为85米。
若坝基为岩石地基，其抗剪强度指标为c = 1.2MPa，φ= 30°，坝体自重为G = 100000kN，作用在坝底的水平水压力合力为P = 50000kN。
求坝底的抗滑稳定安全系数。
答案：根据重力坝抗滑稳定计算公式：K = f∑W/∑P，其中f = tanφ，∑W 为垂直力之和（这里主要为坝体自重G），∑P为水平力之和（这里为水平水压力P）。
1. 首先计算f：f = tan30°≈0.577。
2. 然后代入数值计算安全系数K：K = fG/P=(0.577×100000)/50000 = 1.154。
解析：1. 解题思路着眼点：本题的着眼点在于重力坝的抗滑稳定，需要利用坝体自重、水平水压力以及坝基的抗剪强度指标来计算抗滑稳定安全系数。
剖析题目条件：题目给出了重力坝的等级为二级，正常蓄水位为85米（这个信息在本题计算抗滑稳定时未直接用到，但可能在其他相关计算如坝体应力等会用到），坝基的抗剪强度指标c和φ，坝体自重G和水平水压力P。
运用知识点与方法：运用了重力坝抗滑稳定的基本公式，以及三角函数知识（求f = tanφ）。
2. 关键信息与陷阱关键信息：坝基的抗剪强度指标和坝体自重、水平水压力是关键信息。
陷阱：容易混淆公式中的参数，例如将垂直力和水平力弄反。
要规避误判就需要牢记抗滑稳定公式中分子是垂直力相关项，分母是水平力相关项。
3. 步骤意图和作用计算f的步骤是为了得到坝基的摩擦系数，这是抗滑稳定公式中的重要参数。
代入数值计算K的步骤是直接根据公式得出抗滑稳定安全系数，这一步骤是整个计算的核心。
4. 解题技巧与策略对于这类计算稳定安全系数的题目，首先要准确写出计算公式，然后按照公式顺序依次计算所需参数。
例如在计算其他类似建筑物的稳定系数时，如土坡稳定系数计算，也是先确定相关的计算公式，再确定参数。
重力坝的稳定分析
重力坝的稳定分析重力坝主要是依靠自重维持稳定，其可能出现的破坏型式(见图2.9)：滑动：坝体沿抗剪能力不足的薄弱而产生滑动。
倾复：抗倾力矩小于倾复力矩.下游地基差易出现. 计算假定1、河床坝段作为平面问题处理，岸坡坝段按空间问题处理；2、略去横缝作用，以单宽计；3、假定为一根固结于基础上的变截面悬臂梁稳定分析目的: 验算重力坝在各种可能荷载组合下的稳定安全度.一)沿坝基面的抗滑稳定分析假定坝体与坝基的连接有三种物理模式:“触接”、“粘接”、“咬接”.简单接触----摩擦公式认为坝底光滑，坝基光滑，坝直接放置在基岩上----“触接”故当滑动面为水平面时,抗滑稳定计算公式：2、抗剪断公式假定坝体与坝基之间涂有一层砂浆----“粘接”计算时考虑粘结力的作用，故抗剪断公式为:3、剪摩公式假定坝体坝基之间凸凹不平，相互咬合在一起，计算时考虑纯剪强度说明:1、上述三个抗滑稳定计算公式是在不同的假定前提下得到的摩擦公式：形式简单，概念明确，计算方便，多年来积累了丰富的经验，公式中不考虑粘结力与实际不符，(安全裕度含在假定中，k=1.0并不意味着处于临界状态；)剪摩公式：考虑抗滑力时，人为地把阻滑力看作为摩擦力与抗剪能力之和，己挖掘了维持稳定的所有潜力。
因而要求的安全系数较大，在美、日等国家用得较多。
抗剪断公式：物理概念明确，也较符合实际，是近年来发展的趋势，《规范》也推荐采用，应注意抗剪断参数的选用。
2、对摩擦公式和抗剪断公式的讨论摩擦公式忽略了坝体与基岩的胶结作用，不能完全反映实际工作状态，由于不考虑C的作用，因此K取的较小。
抗剪断强度公式考虑了坝体与基岩的胶结作用，计算了全部抗滑潜力，比较符合坝的实际工作状态，物理概念明确。
但C‘现场测值不稳，因此K’取值较大.(四)、增稳措施1°利用水重；2°将坝基开挖成向上游倾斜的斜面(一般不这样做)；3°当节理面倾向下游时，在坝踵下设齿墙，增加滑动体重量也增大抗力；4°设排水系统减小扬压力；5°加固地基(如进行固结灌浆提高强度参数)；6°予应力锚固；。
重力坝抗滑稳定分析
重力坝抗滑稳定分析重力坝的稳定应根据坝基的地质条件和坝体剖面形式，选择受力大，抗剪强度较低，最容易产生滑动的截面作为计算截面。
重力坝抗滑稳定计算主要是核算坝基面及混凝土层面上的滑动稳定性。
另外当坝基内有软弱夹层、缓倾角结构面时，也应核算其深层滑动稳定性。
《混凝土重力坝设计规范》（),,(0k k Q k G a Q G S ⋅⋅⋅⋅γγψγ⎪⎪⎭⎫⎝⎛k m k da f R ,11γγ),,,(0k k k Q k G a A Q G S ⋅⋅⋅⋅γγψγ⎪⎪⎭⎫⎝⎛k m k da f R ,12γγ•••R f 'R c '•C f 'C c '••——材料性能分项系数，查表1-12，也可实验确定；γd1——基本组合结构系数，查表1-13； A k ——偶然作用代表值；γd2——偶然组合结构系数，见表1-3；Σf 'f 'c 'c '2）。
2．抗剪断参数的选取式（4）中f 'R f 'C c 'R c 'C 的值，直接关系到工程的安全性和经济性，必须合理地选用。
一般情况下，应经试验测定，且每一主要工程地质单元的野外试验不得少于4组；选取这些参数值时，应结合现场的实际情况，参照工程地质条件类似的工程经验，并考虑坝基岩体经工程处理后可能达到的效果，经地质、试验和设计人员共同分析研究进行适当调整后确定，中型工程的中、低坝，若无条件进行野外试验，应进行室内试验，并参照地质条件类似工程的经验数据选用，小型工程的低坝无试验资料时，可参照地质条件类似工程的试验成果和经验数据选用，坝体混凝土与基岩接触面抗剪断参数的计算参考值见DL5108－1999《混凝土重力坝设计规范》。
表1 材料性能分项系数表2 结构系数。