产品结构设计准则--卡扣设计 ( Snap Joints )
产品结构设计准则--扣位( Snap Joints )
基本设计手则
扣位提供了一种不但方便快捷而且经济的产品装配方法，因为扣位的组合部份在生产成品的时候同时成型，装配时无须配合其他如螺丝、介子等紧锁配件，只要需组合的两边扣位互相配合扣上即可。
扣位的设计虽可有多种几何形状，但其操作原理大致相同：当两件零件扣上时，其中一件零件的勾形伸出部份被相接零件的凸缘部份推开，直至凸缘部份完结为止；及後，藉着塑胶的弹性，勾形伸出部份即时复位，其後面的凹槽亦即时被相接零件的凸缘部份嵌入，此倒扣位置立时形成互相扣着的状态，请参考扣位的操作原理图。
扣位的操作原理
如以功能来区分，扣位的设计可分为成永久型和可拆卸型两种。
永久型扣位的设计方便装上但不容易拆下，可拆卸型扣位的设计则装上、拆下均十分方便。
其原理是可拆卸型扣位的勾形伸出部份附有适当的导入角及导出角方便扣上及分离的动作，导入角及导出角的大小直接影响扣上及分离时所需的力度，永久
型的扣位则只有导入角而没有导出角的设计，所以一经扣上，相接部份即形成自我锁上的状态，不容易拆下。
请叁考永久式及可拆卸式扣位的原理图。
永久式及可拆卸式扣位的原理
若以扣位的形状来区分，则大致上可分为环型扣、单边扣、球形扣等等，其设计可参阅下图。
球型扣（可拆卸式）
扣位的设计一般是离不开悬梁式的方法，悬梁式的延伸就是环型扣或球型扣。
所谓悬梁式，其实是利用塑胶本身的挠曲变形的特性，经过弹性回复返回原来的形状。
扣位的设计是需要计算出来，如装配时之受力，和装配後应力集中的渐变行为，是要从塑料特性中考虑。
常用的悬梁扣位是恒等切面的，若要悬梁变形大些可采用渐变切面，单边厚度可渐减至原来的一半。
其变形量可比恒等切面的多百分之六十以上。
不同切面形式的悬梁扣位及其变形量之比较
扣位装置的弱点是扣位的两个组合部份：勾形伸出部份及凸缘部份经多次重覆使用後容易产生变形，甚至出现断裂的现象，断裂後的扣位很难修补，这情况较常出现於脆性或掺入纤维的塑胶材料上。
因为扣位与产品同时成型，所以扣位的损坏亦即产品的损坏。
补救的办法是将扣位装置设计成多个扣位同时共用，使整体的装置不会因为个别扣位的损坏而不能运作，从而增加其使用寿命。
扣位装置的另一弱点是扣位相关尺寸的公差要求十分严谨，倒扣位置过多容易形成扣位损坏；相反，倒扣位置过少则装配位置难於控制或组合部份出现过松的现象。
不同材料的设计要点
PA
免时，特别的造模零件是可以达致以上效果。
另一种可得到倒扣效果的设计是考虑塑胶物料的特性。
利用塑胶柔软的变型，将倒扣的地方强顶出模具，但通常要注意不会把倒扣的地方刮伤。
以下是扣位的计算方式。
尼龙的百份比在5% 左右。
脱模角大一点和倒扣的地方离底部高时是可有10%。
PBT
扣位有分内扣和外扣，外扣的可利用分模面做成，内扣的可用变形方式或对碰方式出模。
内扣的可利用算式计算扣位百份率，一般在6%左右，玻璃充填的约在1%左右。
PBT外扣位设计方式
PBT用对碰方式的内扣方式PBT内扣位设计的算法POM
扣位必须为弧形或转角弧度要大，方便塑胶成品容易滑过模具表面。
并且减少脱落时应力集中的现象。
内置扣位通常比外置扣位难脱模，因塑胶收缩时将模芯抓紧，外置式的就刚好相反而易於脱模。
较高的模具温度使成品较热，易於弯曲变形而易於顶出模具，POM的扣位百份率可以比较大，可有5%。
POM扣位的计算方式
PS
基本上扣位的设计是不鼓励，但由於设计上的需要，则模具上使用凸轮、模芯推出或其它装置以达成设计要求。
塑料卡勾设计手册
ContentsCommon featuresSnap joints are a very simple,economicaland rapid way of join-ing two different com-ponents.All types of snap joints have incommon the principle that a protruding partof one component,e.g.,a hook,stud or beadis deflected briefly during the joining opera-tion and catches in a depres-sion (undercut)in the mating component.After the joining operation,the snap-fit fea-tures should return to a stress-free condition.The joint may be separable or inseparabledepending on the shape of the undercut;theforce required to separate the compo-nentsvaries greatly according to the design.It isparticularly im-portant to bear the followingfactors in mind when designing snap joints:•Mechanical load during the assemblyoperation.•Force required for assembly.S nap Joints General AATypes of snap jointsA wide range of design possi-bilities existsfor snap joints.In view of their high level of flexibility,plastics are usually very suitable materialsfor this joining technique.In the following, the many design possibili-ties have been reduced to a few basic shapes.Calculation principles have been derived forthese basic designs.The most important are:• Cantilever snap jointsThe load here is mainly flexural.• U-shaped snap jointsA variation of the cantilever type.•Torsion snap jointsShear stresses carry the load.•Annular snap jointsThese are rotationally sym-metricaland involve multiaxial stresses.Snap Joints/General AA Torsion snap jointsThe tor-sion snap joint of the design shown foran instrument housing in Fig.5is still uncom-mon in thermoplastics,despite the fact that it,too,amounts to a sophisticated and economical join-ing method.The design of a rocker arm whosedeflection force is given largely by torsion of itsshaft permits easy opening of the cover under aforce P;the torsion bar and snap-fitting rockerarm are integrally molded with the lower part ofthe housing in a single shot.Annular snap jointsA typical application for annular snap joints isin lamp housings(Fig.6).Here,quite smallundercuts give joints of considerable strength.Fig5:Torsion snap joint on a housing made of Makrolon polycarbonateFig6:A continuous annular snap jointoffers a semi-hermetic seal and is betterfor single assembly applicationsSnap Joints/General A Fig.7:Cross-sectional sketch(above)and photo(below)of a traffic light made ofCantilever Snap Joints BFig. 9:Effects of a fillet radius on stress concentrationTable 1:Equations for dimensioning cantileversSymbols= (permissible) deflection (=undercut)= (permissible) strain in the outer fiberthe root; in formulae: E as absolutevalue = percentage/100 (see Table 2)= length of arm= thickness at root Notes1)These formulae apply when the tensilestress is in the small surface area b.If itoccurs in the larger surface area a,how-ever,a and b must be interchanged.2)If the tensile stress occurs in the convexsurface,use K2,in Fig.10;if it occurs4)The section modulus should bedetermined for the surface subjecttensile stress.Section moduli for cross-section shape type C are given inSection moduli for other basic geometricalshapes are to be found in mechanicalPermissible stresses are usually moreCantilever Snap Joints BGeometric factors K and Z for ring segmentFig 10:Diagrams for determining K1 and K2 for cross-sectional shape type C in Table 1.Cantilever Snap Joints B Fig 12:Undercut for snap jointsB Fig. 14:Determination of the secant modulusstrain limits at 23˚CCantilever Snap Joints BBFig. 17:Relationship between deflection force and mating forceMating ForceCantilever Snap Joints BBCantilever Snap Joints BAnnular Snap JointsDFig.24:Annular snap joint—symbols usedFig.22:Annular snap jointPermissible undercutThe annular snap joint is a con-venient form of joint between two rotationally symmetric parts.Here,too,a largely stress-free,positive joint is normally ob-tained.The joint can be either detachable (Figs.22a,23),difficult to disassemble or inseparable (Fig.22b)depending on the di-mension of the bead and the re-turn angle.Inseparable designs should be avoided in view of the complex tooling required (split cavity mold).The allowable deformation should not be exceeded either during the ejection of the part from the mold or during the joining operation.The permissible undercut as shown in Fig.24is limited by the maxi-mum permissible strainY pm =⑀pm .dNote:⑀pm is absolute value.This is based on the assumption that one of the mating parts re-mains rigid.If this is not the case,then the actual load on the material is correspondingly smaller.(With compo-nents of equal flexibility,the strain is halved,i.e.,the undercut can be twice as large.)W =mating force y =undercut ␣=lead angle ␣'=return angle t =wall thicknessd =diameter at the jointFig. 23:Annular snap joint on a lamp housingAnnular Snap Joints D Fig. 26:Beam resting on a resilient foundationIf the tube is rigid and the hollow shaft elastic, thenX w = 0.62(d/d i – 1)/(d/d i + 1)[(d/d i )2+ 1]/[(d/d i )2– 1] – whered = diameter at the jointd i = internal diameter of the hollow shaft The geometric factors X N and X w can be found in Fig. 27.The snap joint is considered "remote" if the distance from the end of the tube is at least ␦ 1.8 d • t whered = joint diameter t = wall thicknessIn this case, the transverse force P and mating force W are theoretically four times as great as when the joint is near the end of the tube.However, tests have shown that the actual mating forces rarely exceed the factor 3P remote 3P near W remote 3W nearThis means that if the joint lies be-tween O and ␦minimum, then the factor is between 1and 3.The secant modulus E s must be determined as a function of the strain e from Fig. 16. For the sake of simplicity, it may be assumed here that the strain ⑀=y. 100%d where y = undercut d = diameter,over the entire wall thickness. (In fact, it varies at different points and in different directions on the wall cross section).Fig. 27:Diagrams for determining the geometric factor X for annular snap jointsDAnnular Snap Joints D Fig.28:Lamp housing with coverBoth Mating Parts Elastic ESymbols FThe manner in which you use and the purpose to which you put and utilize our products, technical assistance and information (whether verbal, written or by way of production evaluations), including any suggested formulations and recommendations are beyond our control.Therefore, it is imperative that you test our products, technical assistance and information to determine to your own satisfaction whether they are suitable for your intended uses and applications.This application-specific analysis must at least include testing to determine suitability from a technical as well as health, safety, and environmental standpoint.Such testing has not necessarily been done by us.Unless we otherwise agree in writing, all products are sold strictly pursuant to the terms of our standard condi-tions of sale.All information and technical assistance is given without warranty or guarantee and is subject to change without notice.It is expressly understood and agreed that you assume and hereby expressly release us from all liability, in tort, contract or otherwise, incurred in connection with the use of our prod-ucts, technical assistance, and information.Any statement or recommendation not contained herein is unauthorized and shall not bind us.Nothing herein shall be construed as a recommendation to use any product in conflict with patents covering any material or its use.No license is implied or in fact granted under。
塑料卡勾设计手册
七夜设计论坛本资料由七夜设计论坛从网上整理所得，资料版权归作者所有，仅供大家内部交流学习使用，不得用于商业用途，由此引起的法律纠纷，与网站无关，ContentsPage 2 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide3Common featuresSnap joints are a very simple,economicaland rapid way of join-ing two different com-ponents.All types of snap joints have incommon the principle that a protruding partof one component,e.g.,a hook,stud or beadis deflected briefly during the joining opera-tion and catches in a depres-sion (undercut)in the mating component.After the joining operation,the snap-fit fea-tures should return to a stress-free condition.The joint may be separable or inseparabledepending on the shape of the undercut;theforce required to separate the compo-nentsvaries greatly according to the design.It isparticularly im-portant to bear the followingfactors in mind when designing snap joints:•Mechanical load during the assemblyoperation.•Force required for assembly.4S nap Joints General A Page 3 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide5ATypes of snap jointsA wide range of design possi-bilities existsfor snap joints.In view of their high level of flexibility,plastics are usually very suitable materialsfor this joining technique.In the following, the many design possibili-ties have been reduced to a few basic shapes.Calculation principles have been derived forthese basic designs.The most important are:• Cantilever snap jointsThe load here is mainly flexural.• U-shaped snap jointsA variation of the cantilever type.•Torsion snap jointsShear stresses carry the load.•Annular snap jointsThese are rotationally sym-metricaland involve multiaxial stresses.Page 4 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide6Snap Joints/General A Page 5 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design GuideA Torsion snap jointsThe tor-sion snap joint of the design shown foran instrument housing in Fig.5is still uncom-mon in thermoplastics,despite the fact that it,too,amounts to a sophisticated and economical join-ing method.The design of a rocker arm whosedeflection force is given largely by torsion of itsshaft permits easy opening of the cover under aforce P;the torsion bar and snap-fitting rockerarm are integrally molded with the lower part ofthe housing in a single shot.Annular snap jointsA typical application for annular snap joints isin lamp housings(Fig.6).Here,quite smallundercuts give joints of considerable strength.Fig5:Torsion snap joint on a housing made of Makrolon polycarbonateFig6:A continuous annular snap jointoffers a semi-hermetic seal and is betterfor single assembly applicationsPage 6 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design GuideSnap Joints/General AFig.7:Cross-sectional sketch(above)and photo(below)of a traffic light made ofPage 7 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide8Cantilever Snap Joints BFig. 9:Effects of a fillet radius on stress concentrationPage 8 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide9Table 1:Equations for dimensioning cantileversSymbols= (permissible) deflection (=undercut)= (permissible) strain in the outer fiberthe root; in formulae: E as absolutevalue = percentage/100 (see Table 2)= length of arm= thickness at root Notes1)These formulae apply when the tensilestress is in the small surface area b.If itoccurs in the larger surface area a,how-ever,a and b must be interchanged.2)If the tensile stress occurs in the convexsurface,use K2,in Fig.10;if it occurs4)The section modulus should bedetermined for the surface subjecttensile stress.Section moduli for cross-section shape type C are given inSection moduli for other basic geometricalshapes are to be found in mechanicalPermissible stresses are usually moreCantilever Snap Joints B Page 9 of 26Snap-Fit Joints for Plastics - A Design Guide10Geometric factors K and Z for ring segmentFig 10:Diagrams for determining K1 and K2 for cross-sectional shape type C in Table 1.Cantilever Snap Joints B Fig 12:Undercut for snap jointsB Fig. 14:Determination of the secant modulusstrain limits at 23˚CCantilever Snap Joints BBFig. 17:Relationship between deflection force and mating forceMating ForceCantilever Snap Joints BBCantilever Snap Joints BAnnular Snap JointsDFig.24:Annular snap joint—symbols usedFig.22:Annular snap jointPermissible undercutThe annular snap joint is a con-venient form of joint between two rotationally symmetric parts.Here,too,a largely stress-free,positive joint is normally ob-tained.The joint can be either detachable (Figs.22a,23),difficult to disassemble or inseparable (Fig.22b)depending on the di-mension of the bead and the re-turn angle.Inseparable designs should be avoided in view of the complex tooling required (split cavity mold).The allowable deformation should not be exceeded either during the ejection of the part from the mold or during the joining operation.The permissible undercut as shown in Fig.24is limited by the maxi-mum permissible strainY pm =⑀pm .dNote:⑀pm is absolute value.This is based on the assumption that one of the mating parts re-mains rigid.If this is not the case,then the actual load on the material is correspondingly smaller.(With compo-nents of equal flexibility,the strain is halved,i.e.,the undercut can be twice as large.)W =mating force y =undercut ␣=lead angle ␣'=return angle t =wall thicknessd =diameter at the jointFig. 23:Annular snap joint on a lamp housingAnnular Snap Joints D Fig. 26:Beam resting on a resilient foundationIf the tube is rigid and the hollow shaft elastic, thenX w = 0.62(d/d i – 1)/(d/d i + 1)[(d/d i )2+ 1]/[(d/d i )2– 1] – whered = diameter at the jointd i = internal diameter of the hollow shaft The geometric factors X N and X w can be found in Fig. 27.The snap joint is considered "remote" if the distance from the end of the tube is at least ␦ 1.8 d • t whered = joint diameter t = wall thicknessIn this case, the transverse force P and mating force W are theoretically four times as great as when the joint is near the end of the tube.However, tests have shown that the actual mating forces rarely exceed the factor 3P remote 3P near W remote 3W nearThis means that if the joint lies be-tween O and ␦minimum, then the factor is between 1and 3.The secant modulus E s must be determined as a function of the strain e from Fig. 16. For the sake of simplicity, it may be assumed here that the strain ⑀=y. 100%d where y = undercut d = diameter,over the entire wall thickness. (In fact, it varies at different points and in different directions on the wall cross section).Fig. 27:Diagrams for determining the geometric factor X for annular snap jointsDAnnular Snap Joints D Fig.28:Lamp housing with coverBoth Mating Parts Elastic ESymbols FThe manner in which you use and the purpose to which you put and utilize our products, technical assistance and information (whether verbal, written or by way of production evaluations), including any suggested formulations and recommendations are beyond our control.Therefore, it is imperative that you test our products, technical assistance and information to determine to your own satisfaction whether they are suitable for your intended uses and applications.This application-specific analysis must at least include testing to determine suitability from a technical as well as health, safety, and environmental standpoint.Such testing has not necessarily been done by us.Unless we otherwise agree in writing, all products are sold strictly pursuant to the terms of our standard condi-tions of sale.All information and technical assistance is given without warranty or guarantee and is subject to change without notice.It is expressly understood and agreed that you assume and hereby expressly release us from all liability, in tort, contract or otherwise, incurred in connection with the use of our prod-ucts, technical assistance, and information.Any statement or recommendation not contained herein is unauthorized and shall not bind us.Nothing herein shall be construed as a recommendation to use any product in conflict with patents covering any material or its use.No license is implied or in fact granted under。
卡扣设计——精选推荐
卡扣：1.1简介类似压配合，卡扣也是一种不使用多余零件或紧固件将两个零件装配的简单装配方式。
卡扣结构运用了锁臂原理，由卡钩和卡槽组成。
装配过程中，卡钩配合件使之变形或部分变形。
一旦卡入卡槽，卡钩回弹到其原来位置。
卡钩和卡槽相互作用使卡扣具有卡紧力。
卡扣结构可以用于联接不相似的两个聚合物材料零件或完全不同材料的零件，如金属件和塑料件。
卡扣被广泛用于安装工具，机箱，电子元件，包装盒，玩具，汽车零部件，医疗器械等成千上万种产品上。
现在存在一种简化制造成本的趋势，而卡扣通过本身具有的结构起到坚固作用正好符合此趋势。
卡扣不需要额外的装配工具简化了紧固安装。
依靠良好的设计，在最终产品中卡扣结构可以隐藏于不能直接看到的地方。
成功的卡扣结构依赖于精确的工程技术，尽管此结构已经被使用多年，但直到近些年制造上的需要才促成更多的可靠的卡扣设计问世。
卡扣有两个主要的大类。
永久卡扣或一次装配的卡扣，经常使用在一次性消费产品上，此类卡扣在产品制造工序中安装且永不会拆开。
多次卡扣使用在多次使用产品上，如笔帽和瓶盖，会多次打开合上，还比如维修时需要拆开的汽车零部件。
两类卡扣结构都包括一些设计原理。
一个悬臂梁，卡扣结构使用该结构轴向插入与之配合零件的卡槽中。
一个弯曲梁，悬臂梁的变体，即悬臂梁弯曲。
环形卡扣是一种圆形或椭圆形的连接被用在如笔帽和瓶盖中。
球形卡扣卡入一个具有缺口的配合件。
扭转梁用剪切力保证其位置固定。
卡扣结构于制造工艺大有裨益。
通过减少零件数，能够节省仓储费用，节省人力成本，减少库存，减少供应商数量，削减运输处理及所有由额外零件带来的费用。
同时也能够节省装配时间。
但卡扣结构也比其他工艺更依赖于前期的设计。
不正确的卡扣结构在装配中甚至装配前可能会出现断裂的情况。
本章将深入讨论三种不同的卡扣结构，材料选择的原则，几何及性能等设计细节分析。
1.2 材料考虑因素材料对于卡扣结构影响极大。
聚合物通常能分为刚性或柔性两种。
不同的使用场合两种特性都适合卡扣使用。
卡扣结构设计范文
卡扣结构设计范文首先，卡扣结构的原理是通过卡扣的形状和弹性使得两个部件能够互相卡合，从而实现连接和固定。
一般来说，卡扣由两个主要部分组成：底部部件和上部部件。
底部部件通常是一个具有凹槽的金属或塑料片，上部部件则是一个带有凸出部位的金属或塑料片。
当底部部件插入上部部件中时，凸出部位会扣入凹槽中，形成一个紧密的连接，从而可以固定住物体。
其次，卡扣结构可分为几种常见的类型。
最常见的类型是胶扣卡扣结构。
这种结构是利用胶扣的弹性特性，通过将两端的凸出部分插入两侧的凹槽中来实现连接。
此外，还有磁铁卡扣结构，它利用两块磁铁互相吸附来实现连接。
还有钩扣卡扣结构，它由一个钩形部件和一个环形部件组成，通过钩形部件的钩形插入环形部件的环中来实现连接。
除了这些常见的卡扣结构外，还有一些其他类型的特殊卡扣结构，如拉链卡扣和按扣。
最后，卡扣结构在各种领域中都有广泛的应用。
在服装领域，卡扣常用于衣领、袖口和裤腰等位置的固定。
在包袋领域，卡扣则用于包袋的开合口和内部的隔层固定。
在鞋类领域，卡扣则用于鞋带和鞋面的固定。
除了这些应用外，卡扣结构还可以用于家居用品、汽车座椅和箱包等产品上。
总之，卡扣结构设计是一种简单、方便且牢固的连接和固定装置，它通过卡扣的形状和弹性实现连接和固定。
卡扣结构可以分为胶扣、磁铁、钩扣和拉链等几种类型，每种类型都有其独特的特点和优势。
这种结构设计在服装、包袋、鞋类和家居用品等领域有广泛的应用。
希望本文能够给您对卡扣结构设计的理解提供一些帮助。
塑胶件的结构设计：卡扣篇（上）
塑胶件的结构设计：卡扣篇（上）一、卡扣的含义卡扣：也称卡钩、卡口、扣位，是产品结构上常用的一种连接固定结构，一般需要另一与之配合的零件实现连接效果，尤其在塑胶件上较为常见，两个零件的连接方式有很多种，之前文章有总结过：1. 两件塑胶件连接，有哪几种方式实现？2. 五金件与塑胶件之间的连接方式二、卡扣连接的优缺点：相对于其他连接方式，卡扣是一种比较经济、有效、简单便捷的塑胶连接方式，具体表现为：经济性：塑胶卡扣可以在塑胶件上直接成型，装配时无需其他紧锁配件，如螺丝、螺母等，节约成本。
有效性：卡扣的连接强度可以满足大部分产品设计，在一些需要更高连接强度的产品中，卡扣可以作为一种辅助连接，如螺丝+卡扣。
简单便捷性：通过合理设计，卡扣连接可以实现快速装配和拆卸，拆装过程甚至可以无需辅助工具。
同时，卡扣连接也是一种可以对产品外观的完整性保持良好的连接方式之一，特别是对外观有高要求的消费电子产品领域，卡扣连接是应用最广泛的连接方式。
但，卡扣连接同样也有些缺点：模具成本高：除特别设计外（碰穿），卡扣在模具上成型一般需要设计斜顶或行位，这些模具结构的数量会影响到整个模具的成本。
精度要求高：卡扣的配合精度要求高，模具上一般难保证一次性做到位，需两到三次试模调配。
连接质量不易评估：某些卡扣装配连接后由于从外部看不到，无法有效判断最终的连接状态和效果，容易造成人为装配不到位而使连接质量打折扣。
连接强度不足：除非卡合量足够，否则卡扣容易由于塑胶件变形而松脱，特别是在一些需要过跌落测试的产品，只设计卡扣连接一般满足不了测试要求。
可拆卸次数有限：除一些采用韧性较好的材料或经过特殊结构设计的卡扣外，一般大部分卡扣的拆卸次数都有限，卡扣由于多次拆卸变形，导致卡合量减小，连接效果降低。
不可复原性：卡扣一旦断裂，即失效，无法再补救，整个零件可能因此报废。
三、卡扣的类型塑胶卡扣的分类，如果按拆卸难度分，可分为可拆卸卡扣（活扣）和不可拆卸卡扣（死扣），可拆卸卡扣又分为易拆卸卡扣和难拆卸卡扣。
扣位的设计
卡扣是用于一个零件与另一零件的嵌入连接或整体闭锁的机构，通常用于塑料件的连接，其材料通常由具有一定柔韧性的塑料材料构成。
卡扣连接最大的特点是安装拆卸方便，可以做到免工具拆卸。
扣位也称卡扣，卡勾等，是塑胶件连接固定的常用结构，在强度要求不高的情况下可以用于代替螺丝固定，扣位设计在于【扣】，需要结合紧密，保证测试强度，达到安装目的即可，卡扣常做在装饰件固定、面底壳组装、屏固定、按键限位、盖体扣合、方向球等结构处。
扣位设计基本原则扣位的强度要够，避免组装损坏。
扣合量（扣位配合量）要够，不然作用不明显。
扣位要有拆装的变形空间。
整机的扣位分布要均匀。
胶壳强度较弱的地方，增加扣位有补强作用。
扣位分公扣与母扣，与止口的关系为：正常布扣方法：母扣布在公止口的壳上，同理，公扣就布在母止口的壳上。
反扣：母扣布在母止口的那一侧，就叫反扣。
做反扣时要注意，要把公扣两侧的公止口单边切掉至少6MM，否则扣位不能变形，失去作用，成了死扣。
扣位横向配合尺寸如下图尺寸A为公扣宽度（扣位宽度），一般在2-6mm,常用4mm。
尺寸B为母扣宽度，由公扣宽度加间隙决定。
尺寸C为扣位面配合间隙0.2mm。
尺寸D为母扣面封胶厚度0.3mm。
尺寸E为母扣侧柱尺寸，需保证强度，一般在0.8-1.0mm。
扣位纵向配合尺寸尺寸A为公扣最薄处厚度，如是外观面，厚度至少留0.8mm以上。
尺寸B为配合间隙，一般不小于0.2mm。
尺寸C为扣合面配合间隙0.05mm，不能过大，以免扣位起不到作用。
尺寸D为扣合量（扣位配合量）。
尺寸过大会难拆，过小起不到作用，建议在0.35-0.6mm范围内，常用扣合尺寸0.5mm。
公扣及母扣顶部的厚度一般取1.0mm，最小也需要0.8mm。
扣位分段式设计母扣中间隔断形式，形成分段，母扣的强度会提升，拆装不易损坏。
配合母扣分段式，公扣也需要中间隔断，担强度相应变弱，拆装易损坏公扣。
扣位掏胶设计扣位淘胶主要作用是防止胶位过厚缩水影响外观。
卡扣设计标准
卡扣设计标准一、引言随着时代的不断发展，人们对于服装和饰品的需求也越来越高。
卡扣作为一种常见的装饰品，不仅在服装上使用广泛，而且在鞋帽、包包等领域也有着重要的应用。
为了保证卡扣的质量和安全性，制定一套科学的卡扣设计标准显得尤为重要。
本文将从卡扣的材料选择、结构设计、工艺要求等方面，对卡扣设计标准进行详细的阐述。
二、材料选择1. 金属材料：卡扣的材料选择包括了黄铜、钢铁、铝合金等。
这些金属材料具有优良的强度和耐久性，能够保证卡扣的使用寿命。
还要考虑到卡扣的表面处理，如电镀、喷涂等，以增强其表面的抗腐蚀能力。
2. 塑料材料：部分卡扣采用塑料材料制作，其优点是重量轻、成本低、颜色丰富等。
但在选择塑料材料时，要考虑其强度和耐用性，以确保卡扣的质量。
3. 天然材料：某些高端卡扣采用天然材料如木头、贝壳等制作，这种材料的选择需要特别注意其来源和环保性。
在选择卡扣的材料时，需要综合考虑其功能要求、使用环境、生产成本等因素，以确保卡扣的质量和安全性。
三、结构设计1. 结构合理：卡扣的结构设计应该合理，能够良好地配合使用，保证卡扣的牢固性和稳定性。
在设计时需要考虑到开合力度、锁紧性能、耐疲劳性等参数。
2. 防误操作设计：部分卡扣设计应考虑到防误操作的因素，避免在使用过程中因误开或误锁而造成不便或危险。
3. 耐磨设计：卡扣作为配饰品，常常需要经历摩擦和磨损，因此在设计时需要考虑其耐磨性，以确保长时间使用时外观的美观度和功能的完好性。
四、工艺要求1. 制造精度：卡扣的制造精度对其功能和外观有着重要影响。
在生产过程中需要严格控制加工精度，确保卡扣的互换性和装配质量。
2. 表面处理：卡扣的表面处理应该经过除锈处理、抛光处理、电镀处理等工艺，以增加其表面的亮度和耐腐蚀性。
3. 检测标准：对于卡扣的生产和质量控制，需要制定相应的检测标准，对于各项关键参数进行检测和验证，确保卡扣的质量符合标准要求。
五、标准制定和执行1. 标准制定：卡扣设计标准应由相关行业的技术专家和企业代表共同参与制定，经过严格的技术讨论和实践验证，确保制定的标准科学合理、可操作性强。
产品结构设计基础·扣位与止口设计参数
产品结构设计基础·扣位与止口设计参数止口：可理解为上下壳结合处的止动结构，分为公止口与母止口。
公止口，一般在塑胶件靠内边通过加胶形成，一般长在相对厚度较薄的胶件上。
母止口，一般在塑胶件靠内边通过减胶形成，一般做在相对厚度较厚的胶件上，可减轻或避免厚薄印。
卡扣：是指通过倒扣类形状的相互配合使两件或两件以上的部件能够相互“扣”在一起的结构，扣位会使装配变得更简单快捷。
公止口设计的基本尺寸1.尺寸A为公止口的高度，常用范围为0.60-0.80mm;2.尺寸B为公止口根部宽度，常用范围为0.60-0.80mm ，最小尺寸要保证;3.拔模后顶部最小宽度不少于0.50mm;4.尺寸C1、C2是公止口两侧拔模尺寸，2-3度即可;5.尺寸D倒角尺寸,便于装配，常用0.25-0.30mm止口配合的基本尺寸1.尺寸A为配合面间隙尺寸，取0.05mm；2.尺寸B为壳体外观面胶厚尺寸，应≥0.80mm；3.尺寸C是过渡圆角，主要是胶位突变的圆滑过渡，也不能太大，防止装配时干涉；4.尺寸D为止口纵向避让尺寸，常用0.10-0.20mm，建议0.20mm，防止尺寸偏差时造成装配干涉。
止口与反止口的关系1.止口与反止口配合使用。
反止口的作用与止口相反，如下图所示：反止口是防止上（下）壳朝外变形，同时防止下（上）壳朝内缩；2.反止口是做在母止口的那个壳上。
3.设计反止口时要注意离公扣单边8.0mm，至少6.0mm，因为扣位要变形。
止口与反止口的配合尺寸1.尺寸A1为配合面尺寸，为0.10mm，最大不超过0.15mm；2.尺寸B1为反止口高度，是小不小于0.6mm；3.尺寸C1为反止口纵向长度，应C1≥1.00mm，不要太小，否则反止口没有强度，易断。
反止口的不同的结构及变化形式标准反止口-形式一：这种反止口是最普遍使用的，结构设计时为保证足够的强度，要成对做。
反止口形式二（工字骨）（下图左）1.工字骨反止口做法很普遍，主要适用于PCB离壳体太近，没有空间做标准反止口;2.主要优点：这种反止口强度高，又不必切另一个壳的公止口。
卡扣设计规范
关于内外饰使用卡扣的相关规范在逆向阶段为了能正确反映标杆车通过卡扣装配件的配合关系和尺寸，结合目前K项目拆车所得数据，为了规范逆向阶段主断面、数模的设计，作如下规定，定位孔中心线应平行，安装孔面尽可能做成平面且要平行，配合面应是偏置面，卡扣连接应考虑卡扣轴向回弹量和侧面压入压缩量，一般轴向回弹量0.3 mm，侧面压入压缩量（卡接量）为0.5～0.75 mm左右，同一个装饰板上的卡扣座开口方向，在同一个方向上的要设计成相反方向，即是形成作用力与反作用力的关系；按照装配位置划分如下：1.门护板与钣金的装配；2.侧围护板及门槛护板与钣金的装配；3.顶棚、行李舱的装配；4.前后保及安装支架的装配，发动机下部导流板的装配；轮罩挡泥板的装配；1，门护板总成与钣金的装配是通过内藏式圆卡扣、螺钉固定在门内板上，门护板的装配不是通过卡扣定位的，相关尺寸；⑴卡扣最大工作尺寸Ф10mm；⑵钣金安装孔Ф8.30+0.2mm；⑶径向卡接量0. 8mm；⑷钣金壁厚0.8～1.4mm；⑸钣金和饰件总厚度为5.3mm；⑹轴径Φ5.6mm；⑺卡扣座卡扣安装孔Ф9mm；后背门下装饰板与门护板所使用卡扣相同，数据参照门护板；安装断面如图所示：2，侧围护板及门槛护板与钣金的装配；2.1；A柱上护板、备胎盖板前盖板所用固定卡扣相同，是通过弹簧钢制的簧卡固定在内板上，相关尺寸如下；⑴簧卡最大工作尺寸10X7mm；⑵钣金安装孔长圆孔8X15mm（15mm尺寸可根据需要调整）；⑶径向卡接量1mm；⑷钣金壁厚0.6～1.6mm；⑸钣金和饰件总厚度为5.6mm（参考尺寸）；⑹最小根部尺寸7.4X5；⑺簧卡安装孔7X7mm；安装状态详见下图2.2；后背门上横梁装饰板总成，通过弹簧钢制的簧卡固定在内板上，相关尺寸如下；⑴卡扣最大工作尺寸8.8X6.5mm；⑵钣金安装孔长圆孔7.5X18mm（18mm尺寸可根据需要调整）；⑶径向卡接量0.7mm；⑷钣金壁厚0.6～1.4mm；⑸钣金和饰件总厚度为4.5mm（参考尺寸）；⑹最小根部尺寸5X7；⑺簧卡安装孔8.4X6.4mm；安装状态详见下图；2.3；A柱下护板通过圆柱销定位在内板上，使用叶片型卡扣装配，相关尺寸如下；⑴卡扣最大工作尺寸9X10mm；⑵钣金安装孔Ф80＋0.2mm；⑶径向卡接量0.5mm（最小尺寸）；⑷钣金壁厚0.6～4.0mm；⑸钣金和饰件总厚度为4～9mm；⑹轴径Φ6mm；⑺卡扣座卡扣安装孔Ф7.6mm；安装状态详见下图；2.4；B柱上、下护板，通过铁制簧卡固定在侧围内板上，相关尺寸如下；⑴簧卡最大工作尺寸7.2X11.5mm；⑵钣金安装孔长圆孔6X20mm（20尺寸可根据需要调整）；⑶径向卡接量0.6mm；⑷钣金壁厚0.6～1.8mm；⑸钣金和饰件总厚度为5.4mm；⑹最小根部尺寸5.6X11.5mm ；⑺簧卡安装座壁厚1.2mm ； 安装状态详见下图2.5；C 柱上护板，侧围下护板，通过圆卡扣固定在内板上，侧围下护板有两种卡扣，其中一种规格（CHK011-5402-030 左侧围护板卡扣二）是与C 柱上护板通用，相关尺寸如下； ⑴卡扣最大工作尺寸Ф9.6mm ； ⑵钣金安装孔Ф80＋0.2mm ； ⑶径向卡接量0.8mm ；⑷饰板（或钣金）壁厚0.6～1.8mm ； ⑸钣金和饰件总厚度为5.8mm ； ⑹轴径Φ6.5mm ；⑺卡扣座卡扣安装孔Ф9mm ； 安装状态详见下图；2.6；侧围下护板另一规格卡扣CHK011-5402-026 左侧围护板总成卡扣，相关尺寸如下；⑴卡扣最大工作尺寸Ф9mm；⑵钣金安装孔Ф8±0.1mm；⑶径向卡接量0.5mm；⑷钣金壁厚0.6～1.4mm；⑸钣金和饰件总厚度为5.8mm；⑹轴径Φ6.0mm；⑺卡扣座卡扣安装孔Ф9mm；安装状态详见下图；2.7；右侧围下护板其中一种卡扣规格与其它不同，相关尺寸如下；⑴卡扣最大工作尺寸Ф9mm；⑵钣金安装孔Ф8±0.1mm；⑶径向卡接量0.5mm；⑷钣金壁厚0.6～1.4mm；⑸钣金和饰件总厚度为5.8mm；⑹轴径Φ6.0mm；⑺卡扣座卡扣安装孔Ф9mm；安装状态详见下图；2.8；前、后门槛护板通过弹簧钢制簧卡固定在门槛梁上，相关尺寸如下；⑴簧卡的最大工作尺寸：11.2mm；⑵最小根部尺寸：9.0mm；⑶对应安装支架孔尺寸：8.3X21.8mm（21.8mm可根据需要调整）；⑷安装支架工作高度：10.2mm；安装状态详见下图；2.9；侧围内饰板门框安装簧卡侧围内饰板通过侧围护板簧卡固定在门框翻边上，（A柱下护板、B柱上护板、B柱下护板、左D柱上护板的所用安装簧卡相同）安装状态详见下图；3.顶棚装配K项目顶棚通过六处尼龙搭扣、2个顶盖内饰板圆卡扣与后围内板相连，其中圆卡扣通过粘结在顶棚上的支架安装的，相关安装尺寸；⑴卡扣最大工作尺寸Ф10mm；⑵钣金安装孔长圆孔7.5X18mm；⑶径向卡接量1.2mm；⑷钣金壁厚0.6～1.4mm；⑸钣金和饰件总厚度为5.8mm；⑹轴径Φ5.7mm（不能拆卸，只是判断数值）；⑺卡扣座卡扣安装孔Φ9mm（不能拆卸，只是判断数值）；4.发动机下部导流板的装配，前后保装配；4.1；前保总成、发动机下部导流板、车身下部防护板、轮罩防溅垫前段、下边梁护板总成、后防溅垫子母扣一所用子母扣相同，相关尺寸如下；⑴最大有效外径Ф8.5mm；⑵根部最小尺寸Ф6mm；⑶钣金（饰板）配合孔Ф70﹢0.2mm；⑷钣金（饰板）厚度0.7～3.5mm；安装状态详见下图；4.2；后防溅垫子母扣二、前翼板堵板子母扣、后保下护板所用卡扣相同，相关尺寸；⑴最大有效尺寸Ф9.2mm；⑵根部最小尺寸Ф8mm；⑶对应饰板孔尺寸Ф8.1mm；⑷饰板厚度2.5～4.5mm，安装状态详见下图；（此文档部分内容来源于网络，如有侵权请告知删除，文档可自行编辑修改内容，供参考，感谢您的支持）。
结构设计卡扣设计
结构设计卡扣设计卡扣设计是指在纺织品、箱包、皮具、鞋类等各种产品中使用的一种结构设计。
卡扣的作用是实现产品的开合、固定或连接。
卡扣的设计包括材料选择、结构设计和生产工艺等方面。
在设计卡扣时，需要考虑使用功能、形状美观、使用寿命以及成本等因素。
首先，卡扣的材料选择是卡扣设计中的关键。
常见的卡扣材料有塑料、金属、橡胶等。
塑料卡扣价格低廉，适合大规模生产，颜色也更容易丰富。
金属卡扣具有更高的强度和耐磨性，适用于要求更高的产品。
橡胶卡扣具有良好的弹性和抗疲劳性能，可以长时间使用而不易变形。
在选择材料时，需要根据产品的使用环境和要求来确定合适的材料。
其次，卡扣的结构设计也是非常重要的。
不同的产品需要不同类型的卡扣，如拉链卡扣、按扣卡扣、钮扣等。
拉链卡扣通常使用在箱包、衣物等产品中，可以实现快速开合，具有较高的使用方便性。
按扣卡扣适用于衣物、帽子等需要固定的产品，形状多样，可以根据具体需求来选择。
钮扣常用于衬衫、裙子等衣物中，可根据产品设计，选择不同形状和材质的钮扣。
结构设计需要考虑到产品的使用功能和外观美观度。
最后，卡扣的生产工艺也需要考虑。
卡扣可以通过注塑、压铸、模压等方式进行制造。
注塑工艺适用于塑料卡扣的生产，可以实现大批量生产快捷、成本低廉。
压铸工艺适用于金属卡扣的生产，可以实现高精度、高质量的制造。
模压工艺适用于橡胶卡扣的生产，可以实现良好的弹性和耐磨性能。
生产工艺需要根据具体材料和产品要求来选择，确保生产出符合要求的卡扣产品。
综上所述，卡扣设计是一项综合性的任务，需要综合考虑材料选择、结构设计和生产工艺等方面。
只有在这些方面的全面考虑下，才能设计出功能优良、美观实用的卡扣产品。
卡扣设计的成功与否直接影响到产品的品质和市场竞争力，因此，卡扣设计在产品开发中具有重要的地位和作用。