bc悬梁验算2
梁模板验算
本工程梁的截面尺寸有200×400㎜、250×450㎜、250×500㎜、250×700㎜、300×700㎜、300×500㎜、300×400㎜、300×600㎜、300×1550㎜、300×1700㎜、300×800㎜、300×900㎜、300×2150㎜、350×700㎜、350×750㎜、400×900㎜、400×1200㎜、400×1950㎜、400×2350㎜、550×1000㎜、800×900㎜、800×1850㎜、550×1850㎜、600×1850㎜等。
一、900㎜高梁底模及支撑体系验算以400×900㎜梁为例进行验算，适用于梁高900㎜以下，具体验算过程如下。
1.计算标准荷载模板及支架自重标准值：取F1＝0.75kN/m3新浇混凝土自重标准值取F2=25KN/m3钢筋自重标准值框架梁取F3′=1.5KN/m3；施工荷载取F4=2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载标准值水平模板取F5=2.0KN/m22.计算参数双面覆膜多层板(12mm厚) ：抗弯强度[fm]=17N/mm2；顺纹抗剪[fv]=1.6N/mm2；弹性模量E=9500N/mm2，弹性模量调整系数0.9，E=9500×0.9=8550N/mm2木方：（按照50×80mm进行计算）抗弯强度[fm]=17N/mm2抗剪强度[fv]=1.6N/mm2弹性模量E=10000N/mm2弹性模量调整系数0.8E=10000×0.8=8000脚手架：υ48×3.0钢管：面积A=424 mm2，钢管回转半径i=16mm，λ=L/i=1500/16=93.8；Ø=0.47；[f]=215 N/mm2。
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
幕墙立柱的几种常见力学计算模型1
幕墙立柱根据实际支撑条件一般可以按以下几种力学模型设计。
1、 简支梁简支梁力学模型是《建筑幕墙工程技术规范》(JGJ102-96)中推荐的立柱计算模型。
在均布荷载作用下，其简化图形如图1.1。
由截面法可求得简支梁任意位置的弯矩为： 图1.1x ql x q M 222+-=进而可解得：当2/l x =时，有弯矩最大值：2max 125.0ql M =。
简支梁的变形可以按梁挠曲线的近似微分方程[1]：)22(22qx x ql dxy d EI --=经过两次积分可得简支梁的挠度方程为：)242412(1343x ql qxqlx EI y ---=由于梁上外力及边界条件对于梁跨中点都是对称的，因此梁的挠曲线也是对称的，则最大挠度截面发生在梁的中点位置。
即：当2/l x =时，代入上式有：EIlq f k 38454max =此种力学模型是目前我国幕墙行业使用的较广泛的形式，但由于没有考虑上下层立柱间的荷载的传递，因而计算结果偏于保守。
2、连续梁在理想状态下，认为立柱上下接头处可以完全传递弯矩和减力，其最大弯矩和变形可查《建筑结构静力手册》中相关的内力表。
在工程实际中，上下层立柱间采用插芯连接，若让插芯起到传递弯矩的作用，需要插芯有相当长的嵌入长度和足够的刚度。
即立柱接头要作为连续，能传递弯矩，应满足以下两个条件：(I) 芯柱插入上、下柱的长度不小于2h c , h c 为立柱截面高度；(II) 芯柱的惯性矩不小于立柱的惯性矩[4]。
计算时连续梁的跨数，可按3跨考虑。
同时考虑由于施工误差等原因造成活动接头的不完全连续，从设计安全角度考虑，按连续梁设计时，推荐采用的弯矩值为：2)101~121(qlM =[2]。
在工程实际中，我们不提倡采用这种连续梁算法。
主要原因是由于铝合金型材模具误差等不可避免的因素，造成立柱接头处只能少部分甚至无法传递弯矩，根本无法形成连续梁的受力模型。
3、双跨梁（一次超静定） 在简支梁的计算中，由于挠度和弯矩偏大，为了提高梁的刚度和强度，就必须加大立柱截面，这样用料较大，在经济上也不太合算。
梁-钢筋翻样教程
05
梁钢筋翻样的软件应用
钢筋翻样软件的选择
选择知名品牌
选择知名度高、口碑良好 的钢筋翻样软件，确保软 件质量和售后服务。
考虑功能需求
根据实际工作需要，选择 具备梁钢筋翻样功能、兼 容多种CAD图纸格式的软 件。
对比不同软件
对比不同品牌钢筋翻样软 件的特点和优缺点，以便 选择最适合自己的软件。
软件的基本操作与使用技巧
钢筋弯折的角度和锚固的长度需要根 据梁的受力情况和相关规范来确定， 一般需要通过计算和经验来确定。
03
梁钢筋翻样的实例演示
基础梁钢筋翻样
总结词
基础梁是建筑物的重要组成部分，其钢筋翻样需要考虑多种因素，如梁的跨度、承载力、构造要求等 。
详细描述
在进行基础梁钢筋翻样时，需要先根据设计要求确定梁的截面尺寸、配筋率、钢筋级别等参数。同时 ，需要考虑梁的跨度、承载力以及构造要求，如锚固长度、搭接方式、箍筋加密区等。在翻样过程中 ，需要遵循相关规范和标准，确保梁的承载力和稳定性。
钢筋数量的计算
钢筋数量的计算需要根据梁的截面尺 寸、受力情况等因素来确定。
钢筋数量的计算公式为：N = (N1 + N2 + ... + Nn) / n，其中N1、N2、...、 Nn分别为各根钢筋的长度，n为钢筋的 直径。
钢筋弯折和锚固的处理
钢筋弯折和锚固是梁钢筋翻样中的重 要环节，需要考虑梁的受力情况、弯 矩分布等因素。
梁-钢筋翻样教程
• 梁钢筋翻样的基础知识 • 梁钢筋翻样的计算方法 • 梁钢筋翻样的实例演示 • 梁钢筋翻样的注意事项 • 梁钢筋翻样的软件应用
01
梁钢筋翻样的基础知识
梁的分类与结构
简支梁
简支梁是静定结构中最简单的一 种，其受力简单明了，跨中只承 受正弯矩，结构内力计算比较简
关于悬挑工字钢梁的验算
关于悬挑工字钢梁的验算一、I28a 工字钢的力学特性查手册得，A=55.40cm 2,自重q=43.49kg/m,截面惯性矩I=7110cm 4,截面抵抗矩W=508cm 3。
二、建立计算模型 P 立杆承重+立杆自重三、计算按照悬臂梁受集中荷载+均布荷载情况验算 受集中荷载：弯矩M max =pl ，剪力Q max =p,挠度f max =pl 3/3EI 受均布荷载：弯矩M max =21ql 2，剪力Q max =ql,挠度f max =ql 4/8EI 根据《北引桥现浇连续箱梁专项施工方案》，P=25.738KN 。
1、抗弯M=pl+21ql 2=25.738×103×0.9+0.5×434.9×0.92 =23340.335N.Mб=M/W=23340.335/508×10-6=45.946MPa<[бw]=145MPa2、抗剪Q=p+ql=25.738×103+434.9×0.9=26133.91N[Q]=235×106×55.40×10-4=1301900NQ<[Q],所以，抗剪合格。
3、挠度E=2.1×105MPaf=pl3/3EI+ql4/8EI=25.738×103×0.93/3×2.1×105×106×7110×10-8+434.9×0.94/8×2.1×105×106×7110×10-8=4.213×10-4m根据《钢结构设计规范GB50017-2003》，悬臂结构的允许挠度值为L/250，如果是施工平台主梁，应该按照L/400计算。
[f]=L/400=2.25×10-3m。
F<[f],挠度符合要求。
悬挑梁验算
㈢、悬挑梁(槽钢)验算.1、强度验算。
（计算简图如下图所示）①最大弯矩Mmax：Mmax=10.8×1.2+10.8×=15.12KN·m 2700 200 1000根据查表得槽钢的[σ]=21KN/mW=M/[σ]=15.12×100/21=72cm<[16a的[W]=108.3cm3因此，强度满足。
②抗弯验算。
根据查表得：槽钢的抗弯允许应力为17KN/m2W=M/[σ]=15.12×100/17=88.9m3<[16a的[W]=108.3cm因此，满足要求。
2、挠度验算。
（用叠加法求挠度）查表得槽钢[16a的惯性矩lx为866.20cm4，弹性模量E为2.06×10Mpa。
得外立杆作用于槽钢产生的挠度：Fa=PL3/3EL=10.8×1.2×109/（3×2.06×105×866.2×104）=0.16mm则槽钢的总挠度：F=Fa+Fb=0.16+3.5=3.66mm<L/150=8mm 满足要求。
㈣、脚手架稳定性验算。
1、不组合风荷载验算：按公式：N/ϕA≤fc/rn…………………………①其中：N为轴向力。
ϕ为格构式压杆稳定系数。
fc为钢材的抗压、弯强度设计值，即fc=205N/mm2rn为材料强度附加分项系数，查表得rn=1.5607，钢管的回转半径r=15.8mm。
又根据脚手架的布置情况，查表得μ=1.50长细比λx=1.8×1.5/15.8×10-2=171，查表得ϕ=0.243代入①式，得N/ϕA=10.8×106/0.243×489=90.9<fc/rn=205/1.5607=131.4N/mm2。
满足要求2、组合风荷载演算。
按公式N/ϕA+M W /W≤f其中M W为风荷载标准值产生的弯矩，按下列公式计算M W=0.85×1.4M Wk/10=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×14×1.5×1.82×Wk=0.58×Wk=0.58×0.7×1.3×Uz×Us×Wo=0.58×0.7×1.3×0.089×1.7×0.7=0.056VKN·MN/ϕA+M W /W=90.9+5.6×104/5080=101.9N/mm2<f=205N/mm2满足要求。
悬臂梁箍筋计算公式
悬臂梁的钢筋输入说明：
悬臂梁的钢筋输入与前面的钢筋输入说明一样，不同的是在 钢筋输入时前面必须加上钢筋筋号。钢筋的筋号加在数量之 前。以筋号和[-]符组成。例如：1-2B25+3-2B20/2B20
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第三部分 建筑分项工程计量
悬臂梁练习实例
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第三部分 建筑分项工程计量
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第三部分 建筑分项工程计量 弯钩构造规定
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第三部分 建筑分项工程计量 弯勾说明
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11
第三部分 建筑分项工程计量 常见的梁钢筋（十种）
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第三部分 建筑分项工程计量
梁的钢筋布置
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第三部分 建筑分项工程计量
平面注写方式 截面注写方式
构造及配筋信息： 1、梁编号 2、截面尺寸 3、箍筋 4、上部贯通筋或架立钢筋 5、侧面纵向构造钢筋或受扭钢筋 6、梁支座上部筋 7、梁下部钢筋 8、附加钢筋及构造钢筋
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第三部分 建筑分项工程计量
平面注写方式
集中标注
平面注写方式
原位标注
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箍筋根数计算(示意图)
箍筋长度计算同前
箍筋根数计算 一级抗震
加密区根数＝（（2*梁 高-50）/加密间距+1
非加密区＝（净跨长左加密区-右加密区）/
非加密间距-1
总根数＝加密*2+非加密
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第三部分 建筑分项工程计量
箍筋根数计算(示意图)
箍筋长度计算同前 箍筋根数计算 二-四级抗震
钢结构构件计算书(验算)
克莱斯科北京门窗钢结构构件验算计算一、GJ-1验算结果：设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息----工程分包方：克莱斯科（北京）门窗有限公司结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 14柱数: 6梁数: 7支座约束数: 6标准截面总数: 5活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.20钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 240柱顶容许水平位移/柱高: l / 250抗震等级: 3(钢结构为考虑地震作用)计算震型数： 1地震烈度：8.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:1.00地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2001 地震效应增大系数1.000宽行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y( 1) 44.15 5.74 ( 2) 40.00 6.20 ( 3) 32.80 7.00 ( 4) 25.60 7.80( 5) 18.40 8.60 ( 6) 11.20 9.40 ( 7) -0.14 9.76 ( 8) 4.00 10.20( 9) 40.00 0.00 ( 10) 4.00 0.00 ( 11) 11.20 0.00 ( 12) 18.40 0.00( 13) 25.60 0.00 ( 14) 32.80 0.00---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 14 3 ( 2) 13 4 ( 3) 12 5 ( 4) 11 6( 5) 10 8 ( 6) 9 2---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 2 1 ( 2) 3 2 ( 3) 4 3 ( 4) 5 4( 5) 6 5 ( 6) 7 8 ( 7) 8 6---- 支座约束信息----( 1) 14111 ( 2) 13111 ( 3) 12111 ( 4) 11111 ( 5) 10111( 6) 9111---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00 ( 5) 0.00 ( 6) 0.00( 7) 0.00 ( 8) 0.00 ( 9) 0.00 ( 10) 0.00 ( 11) 0.00 ( 12) 0.00( 13) 0.00 ( 14) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 27, 300, 300, 350, 950, 8.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 27, 320, 320, 350, 950, 8.0, 14.0, 14.0, 5( 3) 16, 280, 280, 350, 6.0, 12.0, 12.0, 5( 4) 16, 250, 250, 350, 6.0, 12.0, 12.0, 5( 5) 39, HN450X200 , 国标H 型钢---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 4 3 90 ( 2) 4 3 90( 3) 3 3 90 ( 4) 3 3 90( 5) 2 1 180 ( 6) 1 1 180---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 5 0 0 ( 2) 5 0 0( 3) 5 0 0 ( 4) 5 0 0( 5) 5 0 0 ( 6) 5 0 0( 7) 5 0 02、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.15000 0.32500 0.89631E-03 0.54027E-04 0.12208E-012 0.16000 0.32500 0.10666E-02 0.76485E-04 0.13936E-013 0.14000 0.17500 0.20933E-03 0.43910E-04 0.86760E-024 0.12500 0.17500 0.18876E-03 0.31256E-04 0.79560E-025 0.10000 0.22500 0.33700E-03 0.18700E-04 0.97410E-02截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.27096E+00 0.66525E-01 0.27579E-02 0.27579E-02 0.36018E-03 0.36018E-032 0.27666E+00 0.74083E-01 0.32820E-02 0.32820E-02 0.47803E-03 0.47803E-033 0.15533E+00 0.71141E-01 0.11962E-02 0.11962E-02 0.31364E-03 0.31364E-034 0.15403E+00 0.62678E-01 0.10786E-02 0.10786E-02 0.25005E-03 0.25005E-035 0.18600E+00 0.43800E-01 0.15000E-02 0.15000E-02 0.18700E-03 0.18700E-03恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力2 0.00 28.80 0.003 0.00 14.70 0.004 0.00 15.10 0.005 0.00 15.20 0.006 0.00 14.90 0.007 1.30 8.90 0.008 0.00 47.20 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.001 1 1 4.18 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 -0.01 57.08 0.00 -0.01 -51.83 0.002 -0.01 57.540.00 -0.01 -51.70 0.003 -0.01 60.30 0.00 -0.01 -53.27 0.004 -0.01 55.08 0.00 -0.01 -47.40 0.005 0.00 113.14 3.65 37.19 -99.75 -3.656 0.00 75.13 -3.64 -22.56 -68.00 3.64--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 44.06 -2.35 21.13 0.00 0.00 0.002 22.37 -5.71 18.47 -21.51 1.63 18.233 21.74 -5.69 18.27 -22.36 1.61 18.44 4 23.51 -5.73 18.60 -21.73 1.65 18.115 17.03 -5.61 17.46 -23.50 1.53 19.24 6 -1.30 -0.95 -8.85 -79.63 3.22 29.987 42.45 -6.10 21.86 -17.02 2.02 14.84--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 -1.5 2.42 -1.2 0.23 -1.2 0.24 -1.3 0.35 -1.3 0.36 -1.3 0.37 -0.6 7.38 -1.3 0.4活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力2 0.00 17.30 0.003 0.00 7.20 0.004 0.00 7.20 0.005 0.00 7.20 0.006 0.00 7.30 0.008 0.00 25.40 0.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.001 1 1 3.80 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.5 5.82 0.8 0.13 0.8 0.24 0.8 0.25 0.8 0.26 0.8 0.27 1.0 4.58 0.8 0.2风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数25 1 -5.00 0.006 1 2.85 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 -2.43 0.001 1 1 1.26 0.001 1 1 -2.77 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -8.5 ( 2) -9.2 ( 3) -9.3 ( 4) -9.3 ( 5) -9.4 ( 6) -9.5( 7) -9.5 ( 8) -9.6 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 -0.08 -6.21 -0.02 -0.08 6.21 0.02 2 -0.06 -20.62 -0.01 -0.05 20.62 0.013 -0.05 -16.41 -0.01 -0.05 16.41 0.014 -0.04 -20.35 -0.01 -0.04 20.35 0.015 0.00 -0.88 -23.90 16.50 0.88 -27.146 0.00 -29.69 2.20 -41.16 29.69 15.48--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 -20.99 0.00 -10.07 0.00 0.00 0.002 2.96 -18.67 0.25 62.16 18.67 -17.733 -14.01 -19.38 -11.08 -2.88 19.38 -6.414 -9.18 -21.67 -8.07 14.07 21.67 -9.425 -12.89 -23.49 -9.25 9.23 23.49 -8.246 0.00 0.00 0.00 -10.87 0.00 5.217 -5.63 -25.75 -8.96 12.93 25.75 -10.98---- 右风荷载标准值作用----节点荷载: 节点号水平力垂直力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数25 1 -3.25 0.006 1 4.39 0.00梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 1.10 0.001 1 1 -2.77 0.001 1 1 1.26 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -6.3 ( 2) -6.7 ( 3) -6.8 ( 4) -6.8 ( 5) -6.9 ( 6) -7.0( 7) -7.2 ( 8) -7.0 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 -0.06 16.31 -0.02 -0.06 -16.31 0.02 2 -0.04 5.95 -0.01 -0.04 -5.95 0.013 -0.04 8.17 -0.01 -0.04 -8.17 0.01 4 -0.03 9.70 -0.01 -0.03 -9.70 0.015 0.00 -6.07 -18.88 -23.44 6.07 -14.296 0.00 -0.316.72 -42.67 0.31 20.49--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 9.54 0.00 4.58 0.00 0.00 0.002 14.63 -20.40 10.57 33.13 20.40 -2.623 2.45 -18.61 2.30 -14.57 18.61 5.654 5.02 -17.974.34 -2.41 17.97 3.615 6.39 -17.07 4.17 -4.98 17.07 3.786 0.00 0.00 0.00 23.91 0.00 -11.477 -0.48 -16.01 3.59 -6.36 16.01 5.47地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:7质点重量:515.581水平地震标准值作用底层剪力：24.139底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 16.499各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.047*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 1.371特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：24.139--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 21.3 ( 2) 22.5 ( 3) 22.6 ( 4) 22.6 ( 5) 22.7 ( 6) 22.7( 7) 22.0 ( 8) 22.7 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 21.3 ( 2) 22.5 ( 3) 22.6 ( 4) 22.6 ( 5) 22.7 ( 6) 22.7( 7) 22.0 ( 8) 22.7 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号M N V M N V1 0.18 -24.61 0.05 0.20 24.61 -0.052 0.14 6.69 0.03 0.13 -6.69 -0.033 0.11 -5.30 0.03 0.11 5.30 -0.034 0.10 13.44 0.02 0.11 -13.44 -0.025 0.00 -10.74 6.12 62.46 10.74 -6.12 6 0.00 20.51 17.88 110.83 -20.51 -17.88--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 -1.39 -3.00 -0.33 0.00 3.00 0.332 -28.76 14.03 -19.08 -109.44 -14.03 19.083 8.05 8.37 5.06 28.57 -8.37 -5.064 -5.77 6.15 -1.93 -8.19 -6.15 1.935 16.15 2.59 3.01 5.66 -2.59 -3.01 6 0.00 3.00 -0.32 -1.34 -3.00 0.327 -61.12 1.10 -10.68 -16.26 -1.10 10.68振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:515.581水平地震标准值作用底层剪力：24.861底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 16.499各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.048*** 第1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 1.327特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：24.861--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -21.9 ( 2) -23.2 ( 3) -23.3 ( 4) -23.3 ( 5) -23.3 ( 6) -23.3( 7) -22.7 ( 8) -23.4 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) -21.9 ( 2) -23.2 ( 3) -23.3 ( 4) -23.3 ( 5) -23.3 ( 6) -23.3( 7) -22.7 ( 8) -23.4 ( 9) 0.0 ( 10) 0.0 ( 11) 0.0 ( 12) 0.0( 13) 0.0 ( 14) 0.0--- 柱内力---柱号M N V M N V 柱号MN V M N V1 -0.19 25.35 -0.06 -0.20 -25.35 0.062 -0.14 -6.89 -0.04 -0.14 6.89 0.043 -0.12 5.46 -0.03 -0.12 -5.46 0.034 -0.10 -13.84 -0.02 -0.11 13.84 0.025 0.00 11.06 -6.31 -64.33 -11.06 6.31 6 0.00 -21.12 -18.41 -114.15 21.12 18.41--- 梁内力---梁号M N V M N V 梁号M N V M N V1 1.43 3.09 0.34 0.00 -3.09 -0.342 29.62 -14.45 19.65 112.71 14.45 -19.653 -8.30 -8.62 -5.21 -29.42 8.62 5.214 5.94 -6.33 1.98 8.43 6.33 -1.985 -16.63 -2.67 -3.10 -5.83 2.67 3.106 0.00 -3.09 0.33 1.38 3.09 -0.337 62.94 -1.13 11.00 16.74 1.13 -11.00振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 7.00, Ly= 7.00; 长细比：λx=111.7,λy= 45.4 构件长度= 7.00; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.12 59.81 -0.03 -0.13 -53.51 0.03 2 -0.12 48.39 -0.03 -0.12 -43.14 0.033 -0.09 91.33 -0.03 -0.10 -85.04 0.03 4 -0.09 79.925 0.06 79.64 0.02 0.08 -73.34 -0.02 6 0.07 68.22 0.02 0.08 -62.97 -0.027 0.04 84.86 0.01 0.05 -77.77 -0.01 8 -0.08 103.53 -0.02 -0.09 -97.23 0.029 -0.07 92.11 -0.02 -0.08 -86.86 0.02 10 -0.06 101.58 -0.02 -0.07 -94.50 0.0211 -0.06 128.16 -0.02 -0.06 -121.87 0.02 12 -0.06 116.75 -0.02 -0.06 -111.50 0.0213 -0.05 118.83 -0.01 -0.05 -111.74 0.01 14 0.05 55.00 0.01 0.05 -48.70 -0.0115 0.05 43.58 0.01 0.05 -38.34 -0.01 16 0.03 67.61 0.01 0.03 -60.53 -0.0117 0.00 74.42 0.00 0.01 -68.13 0.00 18 0.00 63.01 0.00 0.01 -57.76 0.0019 0.02 93.34 0.01 0.03 -87.04 -0.01 20 0.02 81.92 0.01 0.03 -76.68 -0.0121 -0.14 98.31 -0.04 -0.16 -92.02 0.04 22 -0.14 86.90 -0.04 -0.15 -81.65 0.0423 -0.12 117.23 -0.04 -0.14 -110.93 0.04 24 -0.12 105.81 -0.04 -0.14 -100.57 0.0425 -0.12 122.95 -0.04 -0.13 -116.65 0.04 26 -0.12 111.53 -0.04 -0.13 -106.29 0.0427 -0.11 141.87 -0.03 -0.11 -135.57 0.03 28 -0.10 130.45 -0.03 -0.11 -125.20 0.0329 -0.02 49.78 0.00 -0.02 -43.49 0.00 30 -0.01 38.37 0.00 -0.02 -33.12 0.0031 0.00 68.70 0.00 0.00 -62.41 0.00 32 0.00 57.29 0.00 0.00 -52.04 0.0033 -0.07 67.60 -0.02 -0.07 -61.31 0.02 34 -0.06 56.19 -0.02 -0.06 -50.94 0.0235 -0.04 99.13 -0.01 -0.03 -92.84 0.01 36 -0.04 87.72 -0.01 -0.03 -82.47 0.0137 -0.16 84.33 -0.05 -0.18 -78.03 0.05 38 -0.16 72.91 -0.05 -0.18 -67.67 0.0539 -0.13 115.86 -0.04 -0.15 -109.56 0.04 40 -0.13 104.44 -0.04 -0.15 -99.19 0.0441 -0.15 101.57 -0.04 -0.16 -95.28 0.04 42 -0.15 90.16 -0.04 -0.16 -84.91 0.0443 -0.12 133.10 -0.04 -0.13 -126.81 0.04 44 -0.12 121.69 -0.04 -0.13 -116.44 0.0445 -0.08 50.36 -0.02 -0.08 -44.06 0.02 46 -0.08 38.94 -0.02 -0.08 -33.70 0.0247 -0.05 81.89 -0.01 -0.05 -75.59 0.01 48 -0.05 70.4749 0.27 40.32 0.08 0.29 -34.02 -0.08 50 0.26 28.11 0.08 0.29 -22.86 -0.0851 -0.29 116.46 -0.08 -0.31 -110.16 0.08 52 -0.28 102.54 -0.08 -0.30 -97.30 0.0853 -0.28 127.02 -0.08 -0.30 -120.72 0.08 54 -0.27 111.34 -0.08 -0.29 -106.09 0.0855 0.26 29.76 0.08 0.28 -23.46 -0.08 56 0.26 19.31 0.08 0.28 -14.06 -0.08考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= -0.11, N= 141.87, M= -0.11, N= -135.57摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.075抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.04抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 60.90平面内稳定计算最大应力比= 0.196平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 23.71平面外稳定计算最大应力比= 0.076门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.075 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 10.17 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 112. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 45. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 437.18--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 7.80, Ly= 7.80; 长细比：λx=124.4,λy= 50.6 构件长度= 7.80; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.09 40.18 -0.02 -0.09 -33.17 0.02 2 -0.09 28.67 -0.02 -0.08 -22.83 0.023 -0.07 77.38 -0.02 -0.06 -70.37 0.024 -0.06 65.87 -0.02 -0.06 -60.03 0.025 0.04 104.27 0.01 0.05 -97.25 -0.016 0.04 92.76 0.01 0.05 -86.91 -0.017 0.02 102.33 0.01 0.03 -94.44 -0.01 8 -0.05 83.01 -0.01 -0.06 -76.00 0.019 -0.05 71.51 -0.01 -0.06 -65.66 0.01 10 -0.04 87.46 -0.01 -0.04 -79.57 0.0111 0.04 126.30 0.01 0.04 -119.29 -0.01 12 0.04 114.79 0.01 0.04 -108.95 -0.0113 0.02 117.76 0.01 0.02 -109.86 -0.01 14 -0.05 60.98 -0.01 -0.05 -53.97 0.0115 -0.05 49.47 -0.01 -0.05 -43.63 0.01 16 -0.04 72.03 -0.01 -0.04 -64.14 0.0117 -0.01 86.94 0.00 0.00 -79.93 0.00 18 0.00 75.44 0.00 0.00 -69.59 0.0019 0.01 109.26 0.00 0.01 -102.25 0.00 20 0.01 97.75 0.00 0.01 -91.91 0.0021 -0.10 65.69 -0.03 -0.10 -58.68 0.03 22 -0.10 54.18 -0.03 -0.10 -48.34 0.0323 -0.09 88.01 -0.02 -0.09 -81.00 0.02 24 -0.09 76.50 -0.02 -0.09 -70.66 0.0225 -0.01 108.98 0.00 -0.01 -101.96 0.00 26 -0.01 97.47 0.00 -0.01 -91.62 0.0027 0.00 131.30 0.00 0.00 -124.28 0.00 28 0.01 119.79 0.00 0.01 -113.94 0.0029 -0.10 43.66 -0.02 -0.10 -36.64 0.02 30 -0.10 32.15 -0.02 -0.09 -26.30 0.0231 -0.08 65.98 -0.02 -0.08 -58.96 0.02 32 -0.08 54.47 -0.02 -0.08 -48.62 0.0233 -0.05 64.83 -0.01 -0.05 -57.82 0.01 34 -0.05 53.32 -0.01 -0.05 -47.48 0.0135 -0.03 102.03 -0.01 -0.03 -95.02 0.01 36 -0.03 90.52 -0.01 -0.02 -84.68 0.0137 -0.12 49.96 -0.03 -0.12 -42.94 0.03 38 -0.12 38.45 -0.03 -0.12 -32.60 0.0339 -0.10 87.16 -0.03 -0.10 -80.14 0.03 40 -0.09 75.65 -0.02 -0.10 -69.80 0.0241 -0.05 80.26 -0.01 -0.05 -73.24 0.01 42 -0.05 68.75 -0.01 -0.05 -62.90 0.0143 -0.03 117.45 -0.01 -0.03 -110.44 0.01 44 -0.03 105.95 -0.01 -0.03 -100.10 0.0145 -0.12 34.53 -0.03 -0.11 -27.52 0.03 46 -0.11 23.02 -0.03 -0.11 -17.18 0.0347 -0.09 71.73 -0.02 -0.09 -64.72 0.02 48 -0.09 60.22 -0.02 -0.09 -54.38 0.0249 0.19 93.10 0.05 0.19 -86.09 -0.05 50 0.19 79.08 0.05 0.19 -73.23 -0.0551 -0.21 66.07 -0.05 -0.21 -59.06 0.05 52 -0.20 53.57 -0.05 -0.20 -47.72 0.0553 0.19 102.55 0.05 0.19 -95.53 -0.05 54 0.19 86.95 0.05 0.19 -81.10 -0.0555 -0.21 56.63 -0.05 -0.20 -49.62 0.05 56 -0.20 45.70 -0.05 -0.20 -39.85 0.05考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= 0.00, N= 131.30, M= 0.00, N= -124.28摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.069抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.03抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 65.83平面内稳定计算最大应力比= 0.212平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 22.83平面外稳定计算最大应力比= 0.074门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.069 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 10.17 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 124. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 51. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 487.15--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 8.60, Ly= 8.60; 长细比：λx=120.9,λy= 55.4 构件长度= 8.60; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 280, B2= 280, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.07 49.39 -0.02 -0.07 -40.95 0.02 2 -0.07 37.33 -0.02 -0.07 -30.30 0.023 -0.06 83.79 -0.01 -0.06 -75.36 0.014 -0.05 71.73 -0.01 -0.05 -64.70 0.015 0.04 86.61 0.01 0.04 -78.17 -0.016 0.04 74.55 0.01 0.04 -67.52 -0.017 0.02 91.38 0.01 0.03 -81.89 -0.01 8 -0.05 106.82 -0.01 -0.05 -98.38 0.019 -0.04 94.76 -0.01 -0.05 -87.73 0.01 10 -0.04 105.53 -0.01 -0.04 -96.04 0.0111 -0.04 128.83 -0.01 -0.04 -120.40 0.01 12 -0.04 116.77 -0.01 -0.04 -109.74 0.0113 -0.03 120.94 -0.01 -0.03 -111.45 0.01 14 0.03 64.59 0.01 0.03 -56.15 -0.0115 0.03 52.53 0.01 0.03 -45.50 -0.01 16 0.02 75.97 0.00 0.02 -66.48 0.0017 0.00 72.82 0.00 0.00 -64.39 0.00 18 0.00 60.76 0.00 0.00 -53.73 0.0019 0.01 93.46 0.00 0.01 -85.03 0.00 20 0.01 81.40 0.00 0.02 -74.38 0.0021 -0.09 93.03 -0.02 -0.09 -84.60 0.02 22 -0.08 80.97 -0.02 -0.09 -73.94 0.0223 -0.08 113.67 -0.02 -0.08 -105.24 0.02 24 -0.07 101.61 -0.02 -0.08 -94.59 0.0225 -0.08 115.05 -0.02 -0.08 -106.61 0.02 26 -0.08 102.99 -0.02 -0.08 -95.96 0.0227 -0.07 135.69 -0.02 -0.07 -127.26 0.02 28 -0.07 123.63 -0.02 -0.07 -116.60 0.0229 -0.01 50.80 0.00 -0.01 -42.37 0.00 30 -0.01 38.74 0.00 -0.01 -31.72 0.0031 0.00 71.45 0.00 0.00 -63.01 0.00 32 0.00 59.39 0.00 0.01 -52.36 0.0033 -0.04 59.36 -0.01 -0.04 -50.92 0.01 34 -0.04 47.30-0.01 -0.04 -40.27 0.0135 -0.02 93.76 -0.01 -0.02 -85.33 0.01 36 -0.02 81.70 -0.01 -0.02 -74.67 0.0137 -0.10 73.51 -0.02 -0.10 -65.07 0.02 38 -0.10 61.45 -0.02 -0.10 -54.42 0.0239 -0.08 107.91 -0.02 -0.09 -99.48 0.02 40 -0.08 95.85 -0.02 -0.09 -88.82 0.0241 -0.10 88.92 -0.02 -0.10 -80.48 0.02 42 -0.10 76.86 -0.02 -0.10 -69.83 0.0243 -0.08 123.32 -0.02 -0.08 -114.89 0.02 44 -0.08 111.26 -0.02 -0.08 -104.23 0.0245 -0.05 43.95 -0.01 -0.04 -35.51 0.01 46 -0.04 31.89 -0.01 -0.04 -24.86 0.0147 -0.03 78.35 -0.01 -0.03 -69.92 0.01 48 -0.03 66.29 -0.01 -0.03 -59.26 0.0149 0.16 71.37 0.04 0.16 -62.94 -0.04 50 0.16 58.29 0.04 0.16 -51.26 -0.0451 -0.17 94.22 -0.04 -0.18 -85.79 0.04 52 -0.17 79.70 -0.04 -0.17 -72.67 0.0453 -0.17 103.66 -0.04 -0.17 -95.22 0.04 54 -0.17 87.57 -0.04 -0.17 -80.54 0.0455 0.16 61.94 0.04 0.16 -53.50 -0.04 56 0.16 50.43 0.04 0.16 -43.40 -0.04考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= -0.07, N= 135.69, M= -0.07, N= -127.26摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.065抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.02抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 59.25平面内稳定计算最大应力比= 0.191平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 22.34平面外稳定计算最大应力比= 0.072门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.065 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 11.42 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 121. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 55. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 585.72--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 9.40, Ly= 9.40; 长细比：λx=132.1,λy= 60.5 构件长度= 9.40; 计算长度系数: Ux= 1.00 Uy= 1.00截面参数: B1= 280, B2= 280, H= 350, Tw= 6, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 -0.07 37.61 -0.01 -0.07 -28.39 0.012 -0.06 26.59 -0.01 -0.07 -18.91 0.013 -0.05 79.68 -0.01 -0.05 -70.46 0.014 -0.05 68.66 -0.01 -0.05 -60.98 0.015 0.03 98.98 0.01 0.04 -89.96 -0.01 6 0.03 87.97 0.01 0.04 -80.48 -0.017 0.02 97.38 0.00 0.02 -87.14 0.00 8 -0.05 81.19 -0.01 -0.06 -71.77 0.019 -0.04 70.17 -0.01 -0.05 -62.29 0.01 10 -0.04 84.92 -0.01 -0.04 -74.41 0.0111 0.03 124.32 0.01 0.02 -115.10 -0.01 12 0.03 113.31 0.01 0.03 -105.62 -0.0113 0.01 115.12 0.00 0.01 -104.75 0.00 14 -0.04 55.85 -0.01 -0.04 -46.63 0.0115 -0.04 44.83 -0.01 -0.04 -37.15 0.01 16 -0.03 67.18 -0.01 -0.03 -56.81 0.0117 0.00 81.89 0.00 0.00 -72.86 0.00 18 0.00 70.87 0.00 0.01 -63.38 0.0019 0.01 107.13 0.00 0.01 -98.11 0.00 20 0.01 96.11 0.00 0.02 -88.63 0.0021 -0.08 64.09 -0.02 -0.09 -54.68 0.02 22 -0.08 53.08 -0.02 -0.09 -45.20 0.0223 -0.07 89.33 -0.02 -0.08 -79.92 0.02 24 -0.07 78.32 -0.02 -0.08 -70.44 0.0225 -0.01 107.23 0.00 -0.01 -98.01 0.00 26 -0.01 96.21 0.00 -0.01 -88.53 0.0027 0.00 132.47 0.00 0.00 -123.25 0.00 28 0.00 121.45 0.00 0.00 -113.77 0.0029 -0.07 38.75 -0.02 -0.08 -29.53 0.02 30 -0.07 27.74 -0.02 -0.07 -20.05 0.0231 -0.06 63.99 -0.01 -0.06 -54.78 0.01 32 -0.06 52.98 -0.01 -0.06 -45.30 0.0133 -0.04 60.63 -0.01 -0.03 -51.54 0.01 34 -0.03 49.61 -0.01 -0.03 -42.06 0.0135 -0.02 102.70 0.00 -0.02 -93.62 0.00 36 -0.02 91.68 0.00 -0.01 -84.14 0.0037 -0.09 48.17 -0.02 -0.10 -38.81 0.02 38 -0.09 37.15 -0.02 -0.10 -29.33 0.0239 -0.07 90.24 -0.02 -0.08 -80.89 0.02 40 -0.07 79.22 -0.02 -0.08 -71.41 0.0241 -0.04 78.37 -0.01 -0.04 -69.15 0.01 42 -0.04 67.35 -0.01 -0.04 -59.67 0.0143 -0.03 120.44 -0.01 -0.03 -111.22 0.01 44 -0.02 109.42 -0.01 -0.02 -101.74 0.0145 -0.09 30.43 -0.02 -0.09 -21.21 0.02 46 -0.08 19.42 -0.02 -0.09 -11.73 0.0247 -0.07 72.50 -0.01 -0.07 -63.28 0.01 48 -0.07 61.49 -0.01 -0.07 -53.80 0.0149 0.14 98.19 0.03 0.15 -89.05 -0.03 50 0.14 84.82 0.03 0.15 -77.21 -0.0351 -0.16 54.57 -0.04 -0.17 -45.26 0.04 52 -0.15 42.47 -0.03 -0.17 -34.72 0.0353 0.14 109.05 0.03 0.15 -99.83 -0.03 54 0.14 93.87 0.03 0.14 -86.19 -0.0355 -0.16 43.71 -0.03 -0.17 -34.49 0.03 56 -0.15 33.42 -0.03 -0.16 -25.74 0.03考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 27, M= 0.00, N= 132.47, M= 0.00, N= -123.25摇摆柱,考虑非理想铰接,设计内力增大系数：1.000考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.064抗剪强度计算控制组合号: 39, V= 0.02抗剪强度计算应力比= 0.049平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 66.13平面内稳定计算最大应力比= 0.213平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 22.93平面外稳定计算最大应力比= 0.074门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.064 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.049 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 54.33 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 11.42 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 132. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 61. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 640.20--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 27; 布置角度=180; 计算长度：Lx= 14.82, Ly= 10.20; 长细比：λx= 95.9,λy=125.3 构件长度= 10.20; 计算长度系数: Ux= 1.45 Uy= 1.00变截面H 形截面H: B1= 320, B2= 320, H1= 350, H2= 950 T1= 8 T2= 14 T3= 14 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 0.00 134.54 -29.09 67.72 -118.47 -42.36 2 0.00 111.91 -29.81 60.29 -98.52 -41.643 0.00 127.27 -22.06 11.81 -111.20 -24.384 0.00 104.64 -22.79 4.38 -91.25 -23.655 0.00 191.93 8.88 90.62 -175.86 -8.88 6 0.00 169.30 8.16 83.18 -155.91 -8.167 0.00 192.05 8.08 82.40 -173.97 -8.08 8 0.00 157.47 1.74 17.79 -141.40 -1.749 0.00 134.84 1.01 10.35 -121.45 -1.01 10 0.00 167.93 3.08 31.42 -149.85 -3.0811 0.00 219.12 4.18 42.61 -203.05 -4.18 12 0.00 196.49 3.45 35.18 -183.10 -3.4513 0.00 211.08 4.78 48.79 -193.01 -4.78 14 0.00 130.28 6.45 65.79 -114.21 -6.4515 0.00 107.65 5.72 58.36 -94.26 -5.72 16 0.00 148.90 6.37 65.02 -130.82 -6.3717 0.00 191.19 -11.19 104.48 -175.12 -31.68 18 0.00 168.56 -11.92 97.04 -155.17 -30.9519 0.00 186.82 -6.98 70.93 -170.76 -20.89 20 0.00 164.20-7.71 63.50 -150.81 -20.1621 0.00 156.73 -18.33 31.65 -140.67 -24.54 22 0.00 134.11 -19.06 24.21 -120.72 -23.8123 0.00 152.37 -14.12 -1.90 -136.30 -13.75 24 0.00 129.74 -14.85 -9.34 -116.35 -13.0225 0.00 218.38 -15.90 56.47 -202.31 -26.97 26 0.00 195.75 -16.63 49.04 -182.36 -26.2427 0.00 214.01 -11.68 22.93 -197.95 -16.18 28 0.00 191.39 -12.41 15.49 -178.00 -15.4529 0.00 129.54 -13.63 79.65 -113.48 -29.24 30 0.00 106.92 -14.35 72.21 -93.53 -28.5131 0.00 125.18 -9.41 46.11 -109.11 -18.45 32 0.00 102.55 -10.14 38.67 -89.16 -17.7233 0.00 173.85 -25.93 99.92 -157.78 -45.52 34 0.00 151.22 -26.66 92.48 -137.83 -44.7935 0.00 166.58 -18.91 44.01 -150.51 -27.54 36 0.00 143.95 -19.64 36.57 -130.56 -26.8137 0.00 149.73 -30.93 48.94 -133.66 -40.52 38 0.00 127.10 -31.66 41.50 -113.71 -39.7939 0.00 142.46 -23.90 -6.97 -126.39 -22.54 40 0.00 119.83 -24.63 -14.41 -106.44 -21.8141 0.00 192.88 -29.22 66.32 -176.82 -42.23 42 0.00 170.26 -29.95 58.88 -156.87 -41.5043 0.00 185.61 -22.20 10.40 -169.54 -24.24 44 0.00 162.98 -22.93 2.97 -149.59 -23.5145 0.00 130.70 -27.63 82.54 -114.63 -43.82 46 0.00 108.07 -28.36 75.10 -94.68 -43.0947 0.00 123.43 -20.61 26.63 -107.36 -25.83 48 0.00 100.80 -21.34 19.19 -87.41 -25.1049 0.00 145.46 14.51 147.96 -129.39 -14.51 50 0.00 118.82 13.45 137.24 -105.43 -13.4551 0.00 159.44 -4.95 -50.50 -143.38 4.95 52 0.00 135.27 -5.49 -56.02 -121.88 5.4953 0.00 185.86 -3.91 -39.86 -169.80 3.91 54 0.00 157.28 -4.62 -47.16 -143.89 4.6255 0.00 119.04 13.46 137.32 -102.97 -13.46 56 0.00 96.81 12.59 128.37 -83.42 -12.59考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 49, M= 0.00, N= 145.46, M= 147.96, N= -129.39考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.082抗剪强度计算控制组合号: 38, V= -31.66抗剪强度计算应力比= 0.068平面内稳定计算最大应力对应组合号: 17, M= 0.00, N= 191.19, M= 104.48, N= -175.12平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 57.01平面内稳定计算最大应力比= 0.184平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 95.34平面外稳定计算最大应力比= 0.308门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比[B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.082 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.068 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 77.75 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 11.14 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 96. < [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 125. < [λ]= 180构件重量(Kg)= 1115.86--------------------------------------------------------------------------------钢柱 6截面类型= 27; 布置角度=180; 计算长度：Lx= 15.65, Ly= 6.20; 长细比：λx=102.5,λy= 83.5 构件长度= 6.20; 计算长度系数: Ux= 2.52 Uy= 1.00变截面H 形截面H: B1= 300, B2= 300, H1= 350, H2= 950 T1= 8 T2= 12 T3= 12 轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱上端柱下端柱上端组合号M N V M N V 组合号M N V M N V1 0.00 48.59 -1.28 -84.70 -40.03 26.042 0.00 33.56 -0.55 -80.18 -26.43 25.313 0.00 89.73 5.05 -86.81 -81.17 33.054 0.00 74.70 5.77 -82.30 -67.57 32.325 0.00 110.59 -1.72 -10.68 -102.04 1.726 0.00 95.57 -1.00 -6.17 -88.44 1.007 0.00 115.73 -3.06 -18.98 -106.11 3.06 8 0.00 137.15 -8.89 -55.14 -128.59 8.899 0.00 122.12 -8.17 -50.63 -114.99 8.17 10 0.00 134.32 -8.08 -50.10 -124.69 8.0811 0.00 163.24 -3.22 -19.93 -154.68 3.22 12 0.00 148.2113 0.00 152.58 -4.11 -25.46 -142.96 4.11 14 0.00 84.50 -7.40 -45.89 -75.94 7.4015 0.00 69.47 -6.67 -41.38 -62.34 6.67 16 0.00 97.47 -7.04 -43.62 -87.84 7.0417 0.00 85.65 0.13 -45.26 -77.10 14.73 18 0.00 70.63 0.86 -40.75 -63.50 14.0019 0.00 110.34 3.92 -46.53 -101.78 18.93 20 0.00 95.31 4.65 -42.02 -88.18 18.2121 0.00 112.20 -7.04 -89.71 -103.65 21.90 22 0.00 97.18 -6.31 -85.20 -90.05 21.1723 0.00 136.89 -3.25 -90.98 -128.33 26.10 24 0.00 121.86 -2.52 -86.47 -114.73 25.3825 0.00 138.30 -1.36 -54.51 -129.74 16.22 26 0.00 123.27 -0.64 -50.00 -116.14 15.4927 0.00 162.98 2.43 -55.78 -154.43 20.43 28 0.00 147.96 3.16 -51.27 -140.83 19.7029 0.00 59.56 -5.55 -80.46 -51.00 20.41 30 0.00 44.53 -4.82 -75.95 -37.40 19.6831 0.00 84.24 -1.75 -81.73 -75.68 24.61 32 0.00 69.21 -1.03 -77.22 -62.08 23.8833 0.00 62.89 0.57 -73.23 -54.34 24.19 34 0.00 47.87 1.30 -68.72 -40.74 23.4635 0.00 104.03 6.90 -75.34 -95.48 31.20 36 0.00 89.01 7.62 -70.83 -81.88 30.4737 0.00 81.48 -4.45 -104.34 -72.92 29.21 38 0.00 66.45 -3.72 -99.83 -59.32 28.4839 0.00 122.62 1.88 -106.46 -114.06 36.22 40 0.00 107.59 2.61 -101.95 -100.46 35.4941 0.00 99.75 -0.47 -79.70 -91.19 25.24 42 0.00 84.72 0.25 -75.19 -77.59 24.5143 0.00 140.89 5.85 -81.82 -132.33 32.24 44 0.00 125.86 6.58 -77.30 -118.73 31.5245 0.00 44.63 -3.40 -97.87 -36.07 28.17 46 0.00 29.60 -2.68 -93.36 -22.47 27.4447 0.00 85.77 2.92 -99.98 -77.21 35.17 48 0.00 70.74 3.65 -95.47 -63.61 34.4549 0.00 126.38 20.70 128.34 -117.82 -20.70 50 0.00 109.89 21.24 131.68 -102.76 -21.2451 0.00 82.83 -30.24 -187.49 -74.28 30.24 52 0.00 64.45 -29.19 -180.97 -57.32 29.1953 0.00 148.94 20.06 124.38 -140.38 -20.06 54 0.00 128.69 20.71 128.38 -121.56 -20.7155 0.00 60.27 -29.60 -183.52 -51.71 29.60 56 0.00 45.65。
挠度计算
5 持久状况正常使用极限状态下挠度验算按《公预规》规定：020()[1()]cr cr s s r B B B M M M M B =+-0cr tk M f W γ=002/S W γ=2.65tk f MPa = ，43.4510c E MPa =⨯式中：0S ：全截面（不考虑开裂）换算截面重心轴以上部分对重心轴的面积矩；x ：换算截面中心轴距T 梁顶面的距离。
x 按下式计算：2211011()()()022b x b b x t nA h x -----= 代入后：22111600(1600180)(110) 6.6675680(1057)022x x x ⨯----⨯⨯-=解方程得：230.4x mm =530230.41101600110(230.455)(230.4110)180 3.2175102S mm -=⨯⨯-+-⨯⨯=⨯以求得全截面对中心轴的惯性矩：10405.310I mm =⨯全截面抗裂边缘弹性抵抗矩： 107000 5.310 6.4118101057230.4I W h x ⨯===⨯-- 107002/2 3.217510/(6.411810) 1.004S W γ==⨯⨯⨯=780 1.004 2.65 6.411810 1.705910cr tk M f W γ==⨯⨯⨯=⨯cr I 为开裂截面的惯性矩，按下式计算：23301111()()()33cr I nA h x b x b b x t =-+--- 代入后：233116.6675680(1057230.4)1600230.4(1600180)(230.4110)33cr I =⨯⨯-+⨯⨯-⨯-⨯- 1043.51710mm =⨯410153.4510 3.17510 1.08910cr cr C B E I ==⨯⨯⨯=⨯4101500.950.95 3.4510 5.310 1.73710c c B E I =⨯=⨯⨯⨯⨯=⨯896.9S M kN m =⋅1515881528815101.73710 1.11.705910 1.705910 1.73710()[1()]8.969108.96910 1.08910N mm B ⋅⨯==⨯⨯⨯⨯+-⨯⨯⨯⨯ 根据计算结果，截面自重弯矩为508.11kN m ⋅，公路—Ⅱ级可变荷载k q =7.875Kn/m, k P =166.5kN,跨中横向分布系数η=0.502；永久作用：26201555508.11101550011.564848 1.110G s M l f mm B ⨯⨯⨯===⨯⨯ 本例中没可变荷载，经过上述计算得知：符合规范的要求。
梁板钢筋的下料计算
梁板钢筋的下料长度=梁板的轴线尺寸-保护层（一般25）+上弯勾尺寸180度弯勾=6.25d90度弯勾＝3.5d45度弯勾＝4.9d再咸去度量差：３０度时取0.3d＼45度0.5d＼６０度1d＼９０度２d＼135度３d如果是一般的施工图纸按上面的方法就可以算出来如板的分布筋\负盘\梁的纵向受力筋\架力筋.如果是平法施工图那就要参考03G101-1B了箍筋的长度：外包长度+弯勾长度-6d弯勾长度6加100\8加120\10加140箍筋个数=梁构件长度-(２５保护层)*2／箍筋间距+1矩形箍筋下料长度计算公式箍筋下料长度=箍筋周长+箍筋调整值（表1）式中箍筋周长=2（外包宽度+外包长度）；外包宽度=b-2c+2d；外包长度=h-2c+2d；b×h=构件横截面宽×高；c——纵向钢筋的保护层厚度；d——箍筋直径。
箍筋调整值见表1。
2．计算实例错误计算方法1：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）+50（调整值）=1350（mm）（非抗震箍）错误计算方法2：箍筋下料长度=2（250-2×25）+2（500-2×25）=1300（mm）梁柱箍筋的下料，在施工现场，如果给钢筋工一个总长＝2b+2h-8c+26.5d 的公式，钢筋工不是太欢迎；如果将梁的已知保护层直接代入公式，使表达方式简单一些，钢筋工就容易记住。
譬如，当次梁的4面保护层均为25mm时，箍筋直径为圆8，我们有：箍筋总长＝2b+2h+12mm；箍筋直径为圆10，我们有：箍筋总长＝2b+2h+65mm；箍筋直径为圆12，我们有：箍筋总长＝2b+2h+118mm；箍筋直径为圆14，我们有：箍筋总长＝2b+2h+171mm。
譬如，当主梁支座顶面保护层为55mm，其余3面保护层为25mm时，箍筋直径为圆8，我们有：箍筋总长＝2b+2h－48mm；箍筋直径为圆10，我们有：箍筋总长＝2b+2h+5mm；箍筋直径为圆12，我们有：箍筋总长＝2b+2h+58mm；箍筋直径为圆14，我们有：箍筋总长＝2b+2h+111mm。
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单跨梁设计验算
一、梁的静力计算概况
1、单跨梁形式：简支梁
2、荷载受力形式：图1-2
3、计算模型基本参数：长 L =3 M a=1.3 M b=1.7 M
4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =26+0=26 KN
设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =26*1.2+0*1.4=31.2 KN
二、选择受荷截面
1、截面类型：工字钢：I36b
2、截面特性： Ix= 16530cm4 Wx= 919cm3 Sx= 541.2cm3 G= 65.6kg/m
翼缘厚度 tf= 15.8mm 腹板厚度 tw= 12mm
三、相关参数
1、材质：Q235
2、x轴塑性发展系数γx：1.05
3、梁的挠度控制［v］：L/250
四、内力计算结果
1、支座反力 RA = Pd * b / L =13.52 KN
2、支座反力 RB = Pd * a / L =17.68 KN
3、最大弯矩 Mmax = Pd * a * b / L =22.98 KN.M
五、强度及刚度验算结果
1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝23.82 N/mm2
2、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝3.69 N/mm2
3、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝4.82 N/mm2
4、最大挠度 fmax =Pk * b / (9 * L) * Sqr((a * a + 2 * a * b) ^ 3 / 3) * 1 / ( E * I )=.42 mm
5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 7151.4
弯曲正应力σmax= 23.82 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 215 N/mm2 ok!
支座最大剪应力τmax= 4.82 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok!
跨中挠度相对值 v=L/ 7151.4 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok!
验算通过！。