多翼离心风机气动噪声的降噪_张胜利
关于离心风机降噪隔声罩
关于离心风机降噪隔声罩
关于离心风机降噪
许多的工厂都有使用离心风机，离心风机主要用于排气，送气，保证罐体的恒压等作用；离心风机的噪声的组成主要由：1、电机的电磁磁缩现象产生的，电磁噪声，各零件的不平衡力摩擦产生的机械噪声，散热扇的扇叶与空气相互作用产生的空气动力性噪声；2、动力传动结构产生的机械噪声；3、离心风机产生的机械噪声，离心风机的扇叶与流动气体产生的空气动力性噪声；4、进风管道、排风管道与管道管壁相互作用产生的空气动力性噪声。
经过勘查，得知离心风机的噪声最大的是空气动力性噪声，空气动力性噪声属于中频宽带噪声，此噪声的特性是，传播距离远，衰减空间小；中频宽带噪声特性，治理难度大，简单的围挡不能彻底治理，必须从隔声，吸声，阻尼，减振相结合出发；构建好的隔声结构不但要满足降噪要求，而且要满足设备的通风散热，设备的运行，设备的日常维护维修等。
所以在对设备进行降噪处理时，一定要咨询，专业的噪声治理公司，噪声治理公司会结合现场环境，给出一个合理的治理方案，避免了花了钱，却无法达到治理效果；噪音治理是一个系统性的工程，每一个环节都必须按照原设计进行，某一个环节除了问题，都不会达到预期的效果。
在进行设计的时候，隔声材料的选用必须要合理，不然也是无法达到降噪效果。
面向降噪的汽车空调用多翼离心风机性能研究及改进
面向降噪的汽车空调用多翼离心风机性能研究及改进
黄友艳;秦国良
【期刊名称】《风机技术》
【年(卷),期】2012(000)005
【摘要】为获得流动性能和噪声性能的优化,对多翼离心风机叶片、进口集流器和蜗舌进行了改进,并采用CFD数值模拟软件FLUENT对这些机型进行了模拟计算,通过对其流场进行对比分析得到了两台流动和噪声性能均比原风机显著提高的机型.【总页数】5页(P14-18)
【作者】黄友艳;秦国良
【作者单位】西安交通大学;西安交通大学
【正文语种】中文
【中图分类】TH432
【相关文献】
1.消音器和膨胀阀在汽车空调降噪中的应用研究 [J], 张建国
2.面向生产过程质量控制的汽车空调热交换器散热性能检测装置研究及应用 [J], 唐任仲;唐文东;金伶
3.计算机工程与应用面向汽车空调控制的改进模型 [J], 韩雅慧;林世平
4.多翼离心风机气动噪声计算与降噪设计研究 [J], 黄进安;向阳;姜超君
5.螺杆空压机用多翼离心风机气动性能改进 [J], 刘凯;牛瑞;郭志刚;王宏宇;祝启鹏因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
内凹式蜗舌对多翼离心风机气动性能和噪声的影响
内凹式蜗舌对多翼离心风机气动性能和噪声的影响刘小民;魏铭;杨罗娜;乔亚光【摘要】Two types of volute tongue are designed for a multi-blade centrifugal fan used in range hoods.One is an inner concave arc volute tongue and the other is an inner concave grooved volute tongue.The effects of the inner concave volute tongues on both the aerodynamic performance and the noise of the multi-blade centrifugal fan are studied by using the measurement and numerical simulation pared with the traditional tongue,the impact of the air flow discharged by the impeller on the surface of the volute tongue is weakened and the inverse pressure gradient of the flow field near the volute tongue is reduced when the inner concave arc and the inner concave grooved volute tongues are used.Under the condition that the total pressure and operating efficiency of the multi-blade centrifugal fan keep constant,the aerodynamic noise is reduced.Experimental results show that the sound pressure level of the multi-blade centrifugal fans with the inner concave arc volute tongue and the inner concave grooved volute tongue goes down by 1.4 dB and 1.7 dB,respectively.At the same time,the effective flow area at the fan outlet increases because the flow separation occurred near the volute tongue is suppressed.The vortex intensity and the corresponding influence area are reduced.These results show that the flow rate of the multi-blade centrifugal fan with the concave volute tongues effectively increases.%针对吸油烟机用多翼离心风机设计了内凹弧形、内凹槽形2种内凹式蜗舌,采用实验测量和数值模拟方法研究了内凹式蜗舌对多翼离心风机气动性能和噪声的影响.与传统的原型蜗舌相比,采用内凹式蜗舌在风机出口压力和运行效率基本保持不变的情况下,叶轮出口气流对蜗舌的冲击强度减小,蜗舌处流场的逆压梯度降低,使得风机气动噪声下降.实验结果表明:与原风机相比,带有内凹弧形蜗舌和内凹槽形蜗舌的多翼离心风机的噪声分别下降了1.4 dB和1.7 dB;同时,由于内凹式蜗舌能够抑制流动分离,使风机出口处的有效流通面积增大,蜗舌附近区域的旋涡强度及其影响区域减小,从而增加了多翼离心风机的流量.【期刊名称】《西安交通大学学报》【年(卷),期】2017(051)012【总页数】8页(P128-135)【关键词】多翼离心风机;蜗舌;气动性能;噪声;数值模拟【作者】刘小民;魏铭;杨罗娜;乔亚光【作者单位】西安交通大学能源与动力工程学院,710049,西安;西安交通大学能源与动力工程学院,710049,西安;西安交通大学能源与动力工程学院,710049,西安;西安交通大学能源与动力工程学院,710049,西安【正文语种】中文【中图分类】TB17多翼离心风机具有流量大、压力高、结构紧凑、噪声低等优点,广泛应用于吸油烟机、空调等与日常生活密切相关的领域[1]。
离心式压缩机噪声源定位分析及降噪方法
离心式压缩机噪声源定位分析及降噪方法摘要：离心式压缩机广泛应用于工业生产中，其结构相对复杂。
在设备运行和气体输送过程中，会产生强烈的噪声，给设备本身和工人的身心健康带来严重的危害。
离心式压缩机的噪声问题亟待解决。
噪声测试和分析是离心压缩机降噪的前端条件。
关键问题是准确定位和分析离心式压缩机产生的噪声。
关键词：压缩机噪声；频谱分析；声源定位；声强测量；噪声治理；某制氧厂两端、四级、四次冷却离心式空气增压压缩机噪声问题，对离心式压缩机噪声进行了测试分析与治理研究。
采用近场测量，配合声压、声阵列成像及声强测量方法，确定了压缩机的噪声声压级、声强级大小、频谱特性及其主要噪声辐射部位。
同时，根据设备噪声以中高频为主的特性，设计了带有消声器的复合隔声罩，对设备噪声进行治理。
一、分析离心式压缩机噪声源离心式压缩机产生的噪声属于生产性噪声，它主要包括空气动力噪声、机械性噪声和电磁性噪声三部分。
对于离心式压缩机整个系统，气动噪声及机械噪声为主要的噪声源。
离心式压缩机主体部位工作时，在进气管口处空气快速流动，导致产生压力波动，辐射较高的气动噪声；在离心式压缩机内部，由于转子不平衡产生激振力，引起机体振动产生噪声；由于运输气体过程中的压力波动，产生气流脉动，遇到异径管时产生激振力，引起管道振动产生噪声；由于高压气体排出时压力落差过大，产生阻流冲击波，引起机体振动产生噪声；在排气管口处，空气压力增至0.5 MPa，空气从阀门间歇性排出，冲击阀门，气流产生扰动，辐射较大的气流噪声。
二、噪声源测试定位分析1.频谱分析。
利用Norsonic150声振测试分析仪对离心式压缩机各测点分别进行C计权频率实时滤波分析，各个测点测试时间为1 min，各测点的噪声1/3倍频程图如图1(a)，离心式压缩机测点2的频谱图如图1(b)：图1(a)1/3倍频程图显示离心式压缩机噪声呈宽频带特性，图1 1/3倍频程图及频谱图低频噪声中主要以25 Hz、50 Hz、100Hz、250 Hz为中心频率，高频噪声中主要以1.25kHz、2.5 kHz为中心频率，其中以2.5 kHz为中心频率的噪声声压级最高。
工厂风机通风降噪噪声治理方法
工厂风机通风降噪噪声治理方法工厂风机通风降噪噪声治理方法随着工业化的发展，工厂的生产规模越来越大，风机的使用也越来越广泛。
然而，风机在运行过程中会产生噪声，给工人的身心健康带来影响，同时也会影响周围居民的生活质量。
因此，如何降低工厂风机的噪声成为了一个重要的问题。
本文将介绍几种工厂风机通风降噪噪声治理方法。
1. 降低风机转速风机的转速越高，噪声也就越大。
因此，降低风机的转速是降低噪声的有效方法之一。
可以通过调整电机的转速或更换低噪声的电机来实现。
2. 安装隔音罩隔音罩是一种有效的降噪措施，可以将风机的噪声隔离在罩内，减少噪声的传播。
隔音罩的材料应该选择密度较大的材料，如钢板、玻璃钢等，同时还要考虑隔音罩的通风性能，以保证风机的正常运行。
3. 安装吸声材料吸声材料可以吸收噪声，减少噪声的反射和传播。
常用的吸声材料有泡沫塑料、玻璃纤维、矿棉板等。
可以将吸声材料安装在风机周围的墙壁、天花板等位置，以减少噪声的传播。
4. 调整风机叶片角度风机叶片的角度对噪声的大小有很大的影响。
当叶片的角度过大或过小时，会产生较大的噪声。
因此，调整叶片的角度可以有效地降低噪声。
调整叶片角度的方法有两种：一种是调整叶片的角度，另一种是更换叶片。
5. 安装减震器风机在运行过程中会产生振动，进而产生噪声。
因此，安装减震器可以有效地减少振动和噪声。
减震器的选择应该根据风机的重量和振动情况来确定。
综上所述，降低工厂风机噪声的方法有很多种，可以根据实际情况选择合适的方法。
在实际操作中，应该综合考虑各种因素，如成本、效果、安全等，以达到最佳的降噪效果。
叶片进口安装角对多翼离心风机噪声的影响
进 口安装 角 ，在叶片通过频率 （ＢＰＦ＝１ ０９５ Ｘ ４１／
６０—７５０Ｈｚ）处均 出现明显 的峰值 ，这与图５所示
Hale Waihona Puke 的时域 结果 中 良好 的周期性是相对应 的。随着
图 ８ 蜗舌 处 压 力 脉 动 在 ＢＰＦ处 的 峰值 随
８３－７８．２
ｓＳ：＝—一 —
×１ｌ ００％３／Ｏ ：５）． ７８％
８３
由此 可见 ，数值 计 算结 果相 对 于试验 结果 来 说是可靠 的，说明我们可以利用建立 的数值模型
图４ 风机轴 向截面示意 图
来 进一 步 研 究 不 同 的进 口安装 角 对 风 机性 能 的
影 响规律 。
图３为该风机 的全压 、静压 以及全压效率随
压力 脉 动 的峰值 。
将 叶轮旋转一圈所获得的压力 脉动 时域结
果进行快 速傅里叶变换 （ＦＦＴ）即可 得到不 同进
口安 装 角压 力 脉 动 的频域 结 果 。 图 ７给 出 了 ｂ截
面 上 蜗 舌处 的压 力 脉 动 频 域 结果 随 叶 片进 口安
装 角 的 变化 情 况 ，从 图 中可 以看 出 ，对 于不 同 的
２０１６年 第２期 ＼ ｇ
片进 口安装角 的减 小 ，压力脉 动的幅值逐渐 降 从而使得 进 口冲击损失 减小 ，改善 了叶轮 内气 低 ，当进 口安 装 角 减 小 到 ３０。时 获 得 最 小 压力 脉 体 的流动 ，因而叶轮 出 口以及蜗舌附近气 体 的 动幅值 ，但 随着进 口安装角的进一步减小 ，压力 流动也随之改善 。如 图６所示 为原 风机 与进 口 脉动幅值又有了上升的趋势 。这是 因为蜗舌处 安 装 角 为 ３５ｏ时 ｂ截 面 叶轮 出 口及 蜗 舌绝 对 速 度 的周 期 性 压 力 脉 动是 由 叶轮 出 口气 流 周期 性 地 流 线 的对 比 ，从 图 中可 以 看 出 当叶 片 进 口安 装 打 在 蜗 舌 上 形 成 的 ，随 着 叶 片 进 ｌ口安 装 角 的减 角为 ３５ｏ时 ，叶轮 出 口及 蜗舌 附近 流动 状况 更 小 ，叶 轮进 口处 气 流 与 叶 片 的 冲角 也 有 所 减 小 ， 好 ，因此其蜗舌压力脉动值也更低。
叶片进口安装角对多翼离心风机噪声的影响
叶片进口安装角对多翼离心风机噪声的影响艾文森;陈雪江【摘要】应用数值模拟的方法,分别对多翼离心风机进行了稳态、非稳态及声学计算,并进一步研究了叶片进口安装角对多翼离心风机性能和噪声的影响,获得了风机在设计流量下的性能、蜗舌处压力脉动及风机进口噪声随叶片进口安装角的变化规律.最后,在对数值结果分析的基础上,获得了提高风机性能及降低风机噪声的最佳叶片进口安装角.【期刊名称】《风机技术》【年(卷),期】2016(058)002【总页数】5页(P37-41)【关键词】叶片进口安装角;多翼离心风机;压力脉动;噪声【作者】艾文森;陈雪江【作者单位】西安交通大学能源与动力工程学院;西安交通大学能源与动力工程学院【正文语种】中文【中图分类】TH432;TK05多翼式离心风机具有整体尺寸小、流量大、成本低等优点，因此广泛应用于空调系统。
随着社会生活水平的提高，人们对空调品质的要求也越来越高，多翼离心风机作为空调系统中的主要噪声源而受到广泛关注。
目前，许多学者采用数值计算分析或试验分析的方法对多翼风机的降噪进行了大量研究，大部分降噪的方法都是基于改变蜗舌形状来降低压力脉动[1-10]。
Sandra Velarde-Suarez等研究了蜗舌形状及位置对噪声的影响，发现增大叶轮与蜗舌的间距能减小蜗舌处的压力脉动并且降低噪声[2-3]。
蔡涛等通过数值模拟和实验的方法,对某多翼离心风机叶片进口安装角和蜗壳结构进行改进，改进后风机在气动性能和噪声性能上有较大改善[4]。
李栋等发现离心风机采用阶梯蜗舌能够减弱气流对蜗舌的冲击，从而降低风机噪声[5]。
吴大转等研究了不等距布置叶片对微型风机气动噪声的影响，提出了5种叶片分布方式并进行了性能和气动噪声性能分析[6]。
王军等提出了一种基于非定常流场的多翼离心风机气动噪声分析方法，认为多翼离心风机气动噪声的峰值主要集中在基频及谐波附近[7]。
叶舟等研究了蜗舌部分及出口流场结构的演变规律，认为改善蜗舌及出口几何结构,可以有效提高风机的压头及运行效率[8]。
减少气流喷射噪音的方法
减少气流喷射噪音的方法
减少气流喷射噪音的方法有很多，以下是一些常用的方法：
1.增加消声器：在气流喷射的出口处增加消声器，可以有效降低噪音。
消声
器的工作原理是通过改变声波的传播路径，使声波在传播过程中被吸收或散射，从而减小声能。
2.加装整流罩：在气流喷射的出口处加装整流罩，可以减少气流对周围环境
的干扰，从而减少噪音。
整流罩的设计应尽量减少气流的扰动和碰撞，以提高降噪效果。
3.改变叶片角度：通过改变风扇或鼓风机叶片的角度，可以调整气流的方向
和速度，从而减少噪音。
合理设计叶片角度和布局，可以有效降低噪音。
4.隔声处理：对产生噪音的设备进行隔声处理，如加装隔音罩或隔音室，可
以有效隔绝噪音。
隔声材料的选择应根据具体情况而定，一般选用吸音材料或隔音板等。
5.减震处理：对产生噪音的设备进行减震处理，如增加减震垫或减震器等，
可以减少设备运转时的振动和碰撞，从而减少噪音。
6.优化气流设计：对气流管道进行优化设计，减小气流的扰动和碰撞，从而
减少噪音。
合理选择管道材料和布局，可以提高降噪效果。
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2011年6月噪声与振动控制第3期文章编号：1006-1355(2011)03-0166-05多翼离心风机气动噪声的降噪
张胜利1,2，席德科1,2，李华星1,2，陆森林1,2，张仲寅1,2（1.西北工业大学航空学院，西安710072；2.陕西省风机泵工程研究中心，西安710072）摘要：针对多翼离心风机气动噪声的主要噪声源提出降噪方案。首先，对于多翼离心风机涡流噪声的降噪，主要通过优化叶轮、蜗壳的结构几何参数和在叶轮出口加装旋转扩压器等方式进行。其次，对于多翼离心风机旋转噪声的降噪，主要通过改变蜗舌形式进行。最后对优化进出口安装角的叶轮和在叶轮出口加装旋转扩压器这两种降噪措施进行试验验证。结果表明，改进后的风机与原型相比达到显著的降噪效果。关键词：声学；多翼离心风机；气动噪声；降噪；实验研究；叶轮中国分类号：TH432文献标识码：ADOI编码：10.3969/j.issn.1006-1355-2011.03.039
NoiseReductionandTestResearchofAerodynamicNoiseforMulti-bladeCentrifugalFan
ZHANGSheng-li1,2,XIDe-ke1,2,LIHua-xing1,2,
LUSen-lin1,2,ZHANGZhong-yin1,2
(1.AeronauticsSchoolNorthwestPolytechnicalUnivercity，Xi’an710072，China;2.ShaanxiProvinceFan&PumpEngineeringResearchCenter，Xi’an710072，China)Abstract:Inthispaper,someschemesofreducingtheaerodynamicnoiseareproposedformulti-bladecentrifugalfans.Firstly,thevortexnoisecanbereducedmainlythroughtheoptimizationofthegeometricparametersoftheimpellerandvoluteandinstallingarotationdiffuserintheoutletoftheimpeller.Secondly,thediscretenoisecanbereducedmainlybychangingtheformofvolutetongue.Finally,theexperimentalverificationiscarriedoutforthetwoimprovedfans,oneisdesignedwithoptimizationofinletandoutletbladeangles,andtheotherisinstalledarotationdiffuserintheoutlet.Thetestsshowthatthenoiseoftheimprovedfansisreducedobviouslyincomparisonwiththeprototype.Keywords:acoustics;multi-bladecentrifugalfan;aerodynamicnoise;noisereduction;testresearch;impelle
多翼离心风机（如图1）在工作时产生的噪声是环境噪声污染的主要来源之一，如厨房的吸油烟机的噪声可高达55～60dB[1]。如何有效地降低其噪声，是一个有待解决的研究课题。2多翼离心风机气动噪声的降噪途
径研究2.1环形叶栅参数对多翼离心风机气动与声学特性的影响2.1.1进出口安装角的影响[8-11]
叶轮进口冲角是引起叶道流动分离的主要原因，
收稿日期：2010-07-15；修改日期：2010-09-20作者简介：张胜利(1974-)，男，博士，流体力学（空气动力学）专业。主要从事空气动力学、流体机械、飞行器设计、人机与环境、风工程与新能源等领域的研究与应用开发工作。E-mail:nwpudrc@sina.com
图1多翼离心风机结构Fig.1Structureofmulti-bladecentrifugalfan
而进口安装角的选取直接影响叶栅进口气流冲角的大小，因此进口安装角的选取非常重要。在其他几何参数不变的情况下，进口安装角分别取40o、50o、60o、70o，出口安装角分别取10o、20o、30o、40o，两者交叉搭配共15种组合进行分析研究，多翼离心风机气动噪声的降噪找出最佳组合。流场模拟得到气动性能参数，采用宽频噪声源模型中的Proudman公式估算得到各个流动区域产生的声功率及声功率级。选取性能较好的三种风机，分别导出x=0截面的速度分布云图和声功率级分布云图，结果分析如下(1)对于采用小张开度蜗壳设计的多翼离心风机，叶轮采用速度基本不变叶道设计的风机效率最高，噪声最低，风量和风压也最高。速度基本不变叶道风机出口安装角较大（在30o～40o之间），叶轮出口气流的周向速度较小，明显减轻了叶轮出口高速区气流对蜗舌的冲击作用，气流能较顺畅地被引导到蜗壳出口，而不会产生倒流。另外，速度基本不变叶道风机蜗壳内气流速度分布非常均匀，叶轮出口高速区的范围也明显缩小，这样便可以使蜗壳内气流的脉动大大减轻，从而使气动噪声得到明显降低。采用速度基本不变叶道风机在蜗壳出口靠近蜗舌处的高噪声区基本消失，高噪声区向下转移到叶轮区域靠近蜗壳出口的高速区内，把蜗舌处的高频旋转噪声转变为高速区的低频涡流噪声。(2)先减速后加速叶道风机的噪声跟原型机差不多，但气动性能有了明显的提高。对于采用小张开度蜗壳的多翼离心风机，叶片的进口安装角在50o～60o为宜，出口安装角在20o～30o为宜。(3)原型机去掉机壳后，叶轮区域气动噪声产生的声功率小，原因是带机壳原型机进风口气流受机壳的影响沿圆周方向分布很不均匀，气流紊流度较大。说明了进风口气流的均匀程度和紊流度对叶轮区域的涡流噪声有很大的影响。2.1.2叶片型线的影响[20-32]性能较好的轴流风机叶型的最大弯度位置一般在0.4～0.45的地方。现把上节性能较好的叶片进口安装角60o、出口安装角30o风机的叶片型线改为图2不同最大弯度位置叶型中弧线Fig.2Thearcofbladeprofileofthelocationofmaximumcurvature双圆弧，在保证叶轮进出口安装角及其他几何参数不变的情况下，调整叶型的最大弯度位置（见图2），研究其对风机性能的影响。从数值模拟结果得出，最大弯度位置位于0.5倍弦长的单圆弧叶片型线风机的综合性能最好，最大弯度位置位于0.55倍弦长的双圆弧叶片型线风机虽然气动噪声最低，但风压下降了9.5%，而噪声仅降低0.9dB。再者，单圆弧叶片容易加工。所以，多翼离心风机的叶片型线最好采用单圆弧。2.1.3叶片翼型的影响[12,31]
本节在保持原型机环形叶栅中弧线不变的情况下，采用在中弧线上叠加标准厚度（常规对称翼型厚度）的方法（见图3所示），研究不同翼型对多翼离心风机气动噪声的影响。并以NACA系列对称翼型为研究对象，改变翼型的最大相对厚度，研究翼型最大相对厚度对多翼离心风机气动噪声的影响。
图3叶片中弧线叠加Fig.3Superimposedbladearc
在研究不同翼型的影响时，机翼翼型的最大相对厚度定为12%，叶片数降为40。在研究翼型最大相对厚度的影响时，翼型的最大相对厚度为18%时叶片数为36，其余为40。通过数值模拟，得到不同翼型风机的气动性能参数和各流动区域产生的声功率对比。可以看出，各种机翼翼型风机产生的声功率级相差不大，比原型机降低大约1dB左右。C-4翼型风机的风量、风压和效率都最优，风量比原型机提高17.7%，风压提高5.6%。为了研究翼型最大相对厚度对多翼离心风机性能的影响，以NACA系列对称翼型为研究对象，将其标准厚度叠加到原型机叶型中弧线上。通过数值模拟，得到风机的气动性能参数和各流动区域产生的声功率。可以看出，翼型最大相对厚度在10%～15%之间时，风机的整体性能最好。最大相对厚度在18%时，噪声虽然略低于最大相对厚度在12%时的风机，但压力下降很大，得不偿失。因此，翼型的最大相对厚度应在10%～15%之间选择为宜。
2.2蜗壳型线对多翼离心风机气动与声学特性的影响[11]，[14-22]叶轮出口气流的不均匀性和气体黏性的影响使蜗壳内的流动更加复杂，如图4所示。
1672011年6月噪声与振动控制第3期图4叶轮出口处的气流Fig.4Theflowofimpelleroutlet
计算风机的叶轮采用性能较好的其进出口安装角为60o、30o的叶轮。通过数值模拟，得到风机的气动性能参数和各流动区域产生的声功率。可以看出，等边基和等速度蜗壳风机噪声最低，但风压较低；对数螺旋线风机风量和风压都较大，但噪声较大；而不等边基蜗壳风机的气动性能最好，虽然噪声比等边基和等速度蜗壳风机高0.7dB，但风量和风压比它们高大约10%。故不等边基蜗壳风机的总体性能最好。2.3采用旋转扩压器[25]
以原型机为研究对象，在叶轮出口增加旋转扩压器，各种扩压器的径向扩张宽度都为14mm，前后盘采用不同的扩张角。数值模拟结果分析(1)带旋转扩压器的风机无论是气动性能还是声学性能都明显好于原型机。随着扩张角的增大，气动性能大幅提高，但噪声也有所增加。对于要求低噪声的风机，建议选取30o为宜。(2)增加旋转扩压器后，叶轮出口气流的流速较原型机有所降低，气流分布更加均匀，而且脱流区经过扩压器扩压后气流的紊流度有所降低。蜗壳出口处的回流及蜗舌处的漩涡也得到消除。(3)增加旋转扩压器后，蜗舌处的旋转噪声和叶轮前盘处的涡流噪声得到明显的改善。2.4蜗舌形式对多翼离心风机气动与声学特性的影响[25，28，32]以原型机为研究对象，通过改变蜗舌尖部的圆弧半径r改变蜗舌形式，研究不同蜗舌形式对风机气动性能和声学特性的影响，找出总体性能较好的形式。数值模拟结果分析(1)随着舌尖圆弧半径r的增大，风机的风量、压力和效率都大幅下降；但噪声却变化不大，噪声最低的平舌比深舌也仅降低1dB左右，风量却减小了19%，风压降低了16%，得不偿失。(2)蜗壳出口存在回流和漩涡，并且随着舌尖圆弧半径r的增大，蜗壳出口的涡流区增大，造成蜗壳
出口区域的涡流噪声增大。r=17时风机噪声最大，就是这个原因引起的。由此可见，采用短蜗舌或者平舌设计虽然降低了蜗舌处旋转噪声，但也会加剧蜗壳出口产生回流和漩涡，加大涡流噪声，同时风机的气动性能也会大大下降。所以选择蜗舌形式时要综合权衡考虑。2.5采用倾斜蜗舌[25，29，30]