汽车吊车计算书 - 修订稿
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到 300 吨吊车吊装时的实质工况，吊车吊装过程中，吊装空心板
梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（以下列图所示），故进行支腿承载力计算时，依据1-1 吊车受力平面图进行计算，依据
图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t ，力臂 L1=，吊重（空心梁 +钢丝绳）G2=、力臂 L2=，吊车配重 G3=100t 、力臂 L3=，依据受力状态图可列方程为：G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重： 2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为： 904/ （2*3）=151Kpa，依据设计资料，在站台面以下 2m处地质为硬质黏土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故知足地基承载力要求。
2）汽车吊采用：
依据供给汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机
抬吊折减系数；吊装表示图以下所示：
吊装空心板梁时：采用两台75t 汽车吊，工作半径 7m，臂长 18m时对应起吊能力为： 32t ；故一台吊车吊装能力： 32*=>（+）/2= ，知足吊装要求。
吊装 300t 汽车吊时：采用一台 100t 、一台 200t 汽车吊，此中 100t 汽车吊工作半径 6m，臂长时对应起吊能力为： 47t ；200t 汽车吊工作半径 12m，臂长对应起吊能力为：，故 100t 吊车吊装能力： 47*=>，知足吊装要求。
汽车式起重机稳定性验算计算书
30
G3重心至回转中心的距离l3(m)
3
吊装荷载自重标准值Q1(包括构件自重
和索具自重)(kN)
40
吊钩自重标准值Q2(kN)
5
起重臂臂自重标准值Q3(kN)
10
旋转中心至支腿倾翻支点的距离a1(m)
2.5
旋转中心至起重臂下铰点的距离a2(m)
1.4
旋转中心至起重臂重心的距离a3(m)
汽车式起重机稳定性验算计算书
计算依据： 1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012 2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德
一、计算参数
起重机是否安装支腿作业
起重机机身可转动部分的自重标准值
是
G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)
25
G1重心至旋转中心的距离l1(m)
1
起重机底盘部分的自重标准值G2(kN)
2.9
支腿倾翻支点至起重臂重心的距离
x(m)
0.4
额定起重量时幅度R(m)
7
起重机稳定性安全系数允许值[K]
二、计算示意图
1.333
示意图
三、汽车式起重机稳定性验算
稳定性安全系数： K=Mr/Mov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×( 3+2.5)]/[(40+5)(7-2.5)+10×0.4]=1.404
K=1.404≥[K]=1.333 满足要求！
300吨汽车吊支腿受力计算书
300吨汽车吊支腿受力
计算书
-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径
12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。
(推荐)汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。
二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力:P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图（注：专业文档是经验性极强的领域，无法思考和涵盖全面，素材和资料部分来自网络，供参考。
液压汽车起重机工况核算计算书
起重臂铰链中心至地面距离hb(m)
3
起重机外轮廓线至起重机回转中心距离b2(m)
2.8
起重臂铰链中心至起重机回转中心距离b3(m)
2
吊钩底面至吊装构件顶部距离h2(m)
1
吊装构件顶部至地面距离h3(m)
5
吊装构件中心至起重机外轮廓线最小距离b1(m)
2
吊装构件直径S(m)
6.2
吊装构件与起重臂的间隙f(m)
0.4
幅度R(m)
6
二、计算示意图
参数示意图
起重臂坐标示意图
三、起重机核算
建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，
A点坐标：
xA=R+b3=6+2=8m
yA=0m
B点坐标：
xB=S/2=6.2/2=3.1m
yB=h3-hb=5-3=2m
C点坐标：
xC=0m
yC=h1+h2+h3-hb=2.5+1+5-3=5.5m
直线AC的倾角：
α1=arctg(yC/xA)= arctg(5.5/8)=34.509°
经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：
α2=arctg(yB/(xA-xB))+arcsin((f+d/2)/ (yB2+(xA-xB)2)0.5)=arctg(2/(8-3.1))+arcsin((0.4+1.2/2)/(22+(8-3.1)2)0.5)=33.095°
起重臂仰角：α=α1=34.509°
最小臂长：L= xA/cos重机工况核算计算书
汽车吊支腿负荷计算
三一220t汽车吊支腿压力计算书之蔡仲巾千创作
时间：二O二一年七月二十九日
一、工程概况
年夜新年夜厦改扩建项目1#6015装配时需三一220t全路面汽车吊在空中上进行作业,220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m,吊臂重量8.36t.
二.吊装计算参数
1).220t汽车吊整机自重72t;
2).220t汽车吊平衡重75t;
3).6015塔吊吊臂自重8.36t;
三、作业工况
分析现场情况,最晦气吊装工况：
1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；
四、支腿压力计算
1.支腿反力计算公式:N
G——汽车吊整车自重（含配重）；
Q——汽车吊起重载荷（吊重）；
N——汽车吊支腿反力；
n——汽车吊支腿数；
Mx、My——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y轴的力
矩值；
Xi、Yi——支腿至通过回转中心的X、Y轴的距离；
2.220t汽车吊整机自重:G=72+75=147t;
3.工况a—吊装6015吊臂时的支腿最年夜压力:
考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)
2).吊装对X,Y轴的力矩
4、220t汽车吊支腿压力分散处置
1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:
P=
2).在4个支腿下垫2m*2m钢板进行分散处置时支腿压应力:
P=
吊车支腿压力示意图
时间：二O二一年七月二十九日。
120吨汽车吊加固方案计算书
计算说明一．作用和荷载作用在平台上的荷载和作用主要有以下几种： ① 汽车吊千斤顶支承反力73.6t （标准值）。
设计值为73.6*1.4=103.04t 。
② 平台自重2.0KN/m 2,设计值为1.2*2.0KN/m 2==2.4 KN/m 2=。
③ 施工荷载3.0KN/m 2,设计值为1.4*3.0KN/m 2==4.2 KN/m 2=。
④ 地震作用。
由于是临时架设设施，因此可以不考虑地震作用。
二．构件截面尺寸平台的主梁采用H400X200X12X20（Q235） 截面特性225120mm A =，4987.2mm E I x =，3618.7mm E w x =，4813.2mm E I y =，3606.1mm E w y =平台的柱采用钢管530/10（Q235）截面特性216328mm A =，4853.5mm E I x =，mm i x 9.183=符号说明：A －截面面积，x I －x 轴的惯性矩，y I －y 轴的惯性矩， x w －x 轴的抵抗矩，y w －y 轴的抵抗矩，x i －x 轴的回转半径三．截面校合平台主梁跨中最大弯矩m kN pl ql M ⋅=+=⨯+⨯=+=7955.7723.22431030838.194822最大剪力kN p ql V 10601030238.192=+⨯=+=强度计算：Mpa Mpa w M xx x2151121018.71079566<=⨯⨯==γσ满足要求。
Mpa Mpa th V 125116760121060000<=⨯==τ满足要求。
稳定性按下式计算：Mpa Mpa w M xB x215128876.0/112<===ϕσ满足要求局部稳定性 翼缘200/20=10〈15满足要求。
腹板760/12=63〈80满足要求。
位移=+=EIpl EI ql w 243845340.6<4.88[l/400]mm 满足要求平台柱计算按下式进行强度：Mpa Mpa A N 2157.661632810)4.591030(3<=⨯+==σ满足要求 稳定性：Mpa Mpa AN2156.80828.0/7.66<===ϕσ满足要求 局部稳定性 D/t 〈100满足要求符号说明：M －弯矩，q －均布荷载，l －梁的计算长度，p －集中荷载，V －剪力，σ－正应力，x M －x 轴的弯矩，x γ－x 轴的截面塑性发展系数，τ－剪应力，t －腹板的厚度，h －腹板的高度，B ϕ－梁的整体稳定系数，w －挠度，N －轴心压力，ϕ－轴心压杆稳定系数，D －钢管外部直径，t －钢管壁厚四．连接梁柱连接采用铰接。
吨汽车吊支腿受力计算书
吨汽车吊支腿受力计算书 Last updated on the afternoon of January 3, 2021
300吨汽车吊支腿下地基承载力计算
考虑到300吨吊车吊装时的实际工况，吊车吊装过程中，吊装空心板梁、配重与吊车两个支脚成一条直线时为吊车最不利受力状态（如下图所示），故进行支腿承载力计算时，根据1-1吊车受力平面图进行计算，根据图示可知，空心板梁重吊车自重G1=69t，力臂L1=，吊重（空心梁+钢丝绳）G2=、力臂L2=，吊车配重G3=100t、力臂L3=，根据受力状态图可列方程为：
G1×+G3×=G2××
将数据代入以上公式，可得：R1=604KN
混凝土支点自重：2m*3m*2m*25KN/m=300KN，则支点处受力和为：604+300=904KN，故支点处应力为：904/（2*3）=151Kpa，根据设计资料，在站台面以下2m处地质为硬质粘土，σ0=250Kpa＞151Kpa，故满足地基承载力要求。
2）汽车吊选用：
根据提供汽车吊工况参数表以及梁体、吊车自重可查表选择，取双机抬吊折减系数；吊装示意图如下所示：
吊装空心板梁时：选用两台75t汽车吊，工作半径7m，臂长18m时对应起吊能力为：32t；故一台吊车吊装能力：32*=>（+）/2=，满足吊装要求。
吊装300t汽车吊时：选用一台100t、一台200t汽车吊，其中100t汽车吊工作半径6m，臂长时对应起吊能力为：47t；200t汽车吊工作半径
12m，臂长对应起吊能力为：，故100t吊车吊装能力：47*=>，满足吊装要求。
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庆鼎精密电子(淮安）有限公司吊装计算书现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图起重臂坐标示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2.67=11.67my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsin((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189°起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=11.03×2=22.06t核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：32.468起重机额定起重能力(t)：[QK]=27.872QK=22.06≤[QK]=27.872满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862 K=1.862≥[K]=1.85满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=120.00kN；A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=357.96mm2；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.30mm；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。
经计算得σ=120000.00/357.96+1.30×20000.00/343.00=411.03N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:F s = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: F s──冲击荷载；Q──静荷载，取 Q=99.59kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=357.69mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=300.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=9612.00mm。
经计算得F s =99590.00×(1+(1+2×20000.00×357.69×300.00/99590.00/9612.00)1/2)=332807.73N≈333kNGJ吊车自F轴向A轴吊装，80吨汽车吊性能表如下所示：可以计算出50吨汽车吊在主臂32.46m，作业起重臂仰角：α=α2=67°半径为9m时候可以吊装16.55T吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图起重臂坐标示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2=11my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3=21.8mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+3.5+24.8-3=27.3m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(27.3/11)=68.054°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.8/(11-1))+arcsin((1+1.2/2)/(21.82+(11-1)2)0.5)=69.183°起重臂仰角：α=α2=69.183°最小臂长：L= x A/cosα=30.953 m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=6.24×2=12.48t核算结果：起重机型号：NK-800设计幅度(m)：9设计臂长(m)：30.95起重机额定起重能力(t)：[QK]=16.559QK=12.48≤[QK]=16.559满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[28 0×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(6.24+8.5)(9-2.5)+10×0.4]=11.848 K=11.848≥[K]=2满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
钢丝绳的复合应力计算:钢丝绳在承受拉伸和弯曲时的复合应力按下式计算:σ = F/A+d0E0/D其中: σ──钢丝绳承受拉伸和弯曲的复合应力；F──钢丝绳承受的综合计算荷载,取 F=120.00kN；A──钢丝绳钢丝截面面积总和,取 A=357.96mm2；d0──单根钢丝的直径(mm)，取 d0=1.30mm；D──滑轮或卷筒槽底的直径,取 D=343.00mm；E0──钢丝绳的弹性模量，取 E0=20000.00N/mm2。
经计算得σ=120000.00/357.96+1.30×20000.00/343.00=411.03N/mm2。
钢丝绳的冲击荷载计算:钢丝绳的冲击荷载可按下式计算:F s = Q(1+(1+2EAh/QL)1/2)其中: F s──冲击荷载；Q──静荷载，取 Q=99.59kN；E──钢丝绳的弹性模量，取 E=20000.00N/mm2；A──钢丝绳截面面积，取 A=357.69mm2；h──钢丝绳落下高度,取 h=300.00mm；L──钢丝绳的悬挂长度，取 L=9612.00mm。
经计算得F s =99590.00×(1+(1+2×20000.00×357.69×300.00/99590.00/9612.00)1/2)=332807.73N≈333kN。