配筋设计计算表
桥梁配筋计算
1、基本资料梁宽b(mm)200梁高h(mm)400混凝土等级C25钢筋级别II结构安全级别III砼强度设计值f c (Mpa)12.5钢筋强度设计值f y (Mpa)310混凝土重度γ（kN/m3)25结构重要性系数γo0.9设计状况系数ψ1荷载分项系数（永久）γG 1.05荷载分项系数（可变）γQ 1.2荷载分项系数（可控可变）γQ 1.1 2、荷载计算梁自重标准值g k=bhγ（kN/m)2梁自重设计值g=γG g k（kN/m) 2.1集中荷载G k 标准值G k （kN）5集中荷载G 设计值G=γG G k （kN） 5.25可控可变荷载标准值Q k（kN)40可控可变荷载设计值Q= γQ Q k（kN)44人群荷载标准值q k（kN/m) 1.2人群荷载设计值q=γQ q k（kN/m) 1.44 3、内力计算支承长度a （m)0.4净跨l n（m) 3.6计算跨度l0=l n+a （m)4计算跨度l0=1.05l n （m) 3.78 l0取小值（m) 3.78简支梁跨中弯矩设计值 M（kN·m)47.58 4、配筋计算环境类别2保护层厚度c (mm)35估计筋直径d (mm)20钢筋排数单钢筋合力点到边缘距离a (mm)45截面有效高度h0=h-a (mm)355承载极限时的结构系数γd 1.2相对界限受压高度ξb0.544相对受压高度ξ=1-(1-2γM/(f c bh02))0.50.202ξ或ξb采用小值0.202受拉钢筋截面面积A s (mm2)576.921配筋率ρ=A s/(bh0) (%)0.81梁最小配筋率ρmin0.15配筋率满足要求满足矩形截面常用配筋率0.6%~0.15%截面合适5、选用配筋直径d 1 (mm)16直径为d1的钢筋根数3A s1 (mm2)603直径d 2 (mm)0直径为d2的钢筋根数0A s2 (mm2)0A s=A s1+A s2 (mm2)603满足要求排成一排所需梁宽(mm)178可以。
混凝土管体结构尺寸与配筋设计
×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司顶进施工用钢筋混凝土排水管截面配筋设计图纸目录表DⅡ－01 Ⅱ级D600-3000钢筋混凝土排水管（适应于顶管）表DⅡ－03 Ⅱ级D600-1500钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅡ－04 Ⅱ级D1600-3000钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅢ－01 Ⅲ级D600-1200钢筋混凝土排水管（适应于顶管）表DⅢ－03 Ⅲ级D600-1500钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅢ－04 Ⅲ级D1600-3000钢筋混凝土排水管配筋（适应于顶管）表DⅢ－05 Ⅲ级D2600-3000钢筋混凝土排水管配筋A（适应于顶管）×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司×××××××××××有限公司。
配筋设计计算表
C25砼弯曲抗压强度 N/mm2 fcm 设计值 mm b 计算宽度 截面抵抗矩系数α s 相对受压区高度ξ 砼相对界限受压区高 度 内力臂系数γ s M/(fcmbh 0) 1-（1-2α s）1/2 ξ
b 2
0.135 0.146 0.544 0.927 310.0 1682 0.63 2.37 1676 -0.37 300 30 35 35
第一种情 况： 侧墙双筋
5 6 第一种情 况： 侧墙双筋 配筋计算 五 受拉钢筋 As、受压 / 钢筋As 均 未知 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1 2 3 4 5 6 7 8
有效高度ho
mm
h-a
265 11.0 1000.0 0.396
1/2
C20砼弯曲抗压强度 N/mm2 fcm 设计值 mm b 计算宽度 截面抵抗矩系数α s 相对受压区高度ξ 砼受压区计算高度x 内力臂系数γ s mm M/(fcmbh20) 1-（1-2α s） ξ bho
一 受力模型
1 2
1 2 3 4 5 6 1
按挡土墙计算,受力模型为悬臂板,沿池长取L＝1m作为计算单元，侧墙底板厚度相同。 m 侧墙高度H 3.1 3.10 h 水深 水的容重 水面至计算图形形心 点的距离Z 计算宽度 计算图形面积A 总静水压力P 可变荷载分项系数 侧墙底部产生的弯矩 设计值M 厚度 砼保护层最小厚度 纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a 有效高度ho C20砼弯曲抗压强度 设计值 计算宽度 截面抵抗矩系数α s 相对受压区高度ξ 内力臂系数γ s
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
N/mm2 fcm mm b M/(fcmbh20)
柱的配筋计算
2.框架柱的配筋计算。
在该框架结构设计中，偏心受压柱正截面承载力计算时使用对称配筋的方式，钢筋采用HRB335级，f y= f＇y =300N/2mm,采用C30混凝土，轴心抗拉强度设计值fc=14.3N/2mm.箍筋一律采用HPB235级钢筋，mm,轴心抗压强度f t=1.43 N/，2偏心受压的框架柱正截面承载力抗震调整系数γRE取成0.80。
按规范规定当e0/h0>0.55时，计算时应考虑裂缝验算，对于本设计的框架结构，经过计算可知无须做裂缝验算，可以将验算过程忽略。
（1）首先进行框架柱柱子轴压比的验算，为方便起见将其制作成表格如下：各框架柱轴压比的验算表（2）接下来验算框架柱的剪跨比λ，为简便起见将其整理成表格形式如下：（附加说明，在工程上应尽可能避免短柱的出现，即，保证λ>2.0）框架柱剪跨比验算表(3)框架柱的正截面配筋设计将计算过程及结果整理成下面的表格。
（附加说明：经过计算知本设计的各层框架柱的受压情况都是大偏心受压。
框架柱在大偏心受压情况下的计算过程：10c Nf b h ξα=()()2100'''00.5c s s y s N e f b h h A A f h a αξξ--==-如果经过计算得到'02xh aξ=<，须取'2xa=，然后再按下面的公式设计和计算框架柱的纵向受力钢筋：''''0()s s y N eA A f h a ==- 。
）首层1柱的正截面配筋设计、计算表(附注：上表中一般层框架柱的计算长度L=1.25H，底层柱的计算长度1.0H。
e0：截面重心偏心矩，ea：附加偏心距，初始偏心矩：ei=e0+ea。
曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.0，长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.0。
η=1+212)/(/14001ξξ⨯⨯⨯hlheiξb:界限受压区高度，ξ：实际受压区高度，当ξ≤ξb为大偏心受压构件，否则为小偏心受压构件。
箱涵结构和配筋计算
1、孔径及净空净跨径L 0 = 1.9m 净高h 0 =2m孔数m=12、设计安全等级二级结构重要性系数r 0 = 1.03、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅱ级4、填土情况涵顶填土高度H =7.3m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =300kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB400主钢筋直径25mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =330MPa涵身混凝土强度等级C 25涵身混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.23MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 20混凝土重力密度γ3 =23.5kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.5m钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算侧墙厚度t =0.6m C 2 =0.6m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 2.5m L = 3L 0+4t =8.1m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.5m h = h 0+2δ =3m 基础襟边 c =0m 基础高度 d =0m 基础宽度 B =8.1m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =151.20kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) =46.23kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =65.23kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽>1.3/2m >1.8/2m故横向分布宽度a = 1.8+1.3 =3.100m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°= 4.315 m >1.4/2m故b = 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a³b) =32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =10.75kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比4.51 m0.6/2+Htan30°=K = (I1/I2)³(h P/L P) =0.58u=2K+1= 2.162、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE = M aF =-1/u²pL P2/12M BA = M BE = M DC = M DF =-(3K+1)/u²pL P2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1 = N a2 = Na1' = Na2'=0侧墙内法向力N a3 = N a4 =(M BA-M aA+pL p2/2)/LpNa5=-(N a3+N a4)恒载p = p恒 =151.20kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-36.50kN²mM BA = M BE = M DC = M DF =-99.87kN²mN a3 = N a4 =163.65kNNa5=-327.30kN车辆荷载p = q车 =32.26kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-7.79kN²m图 L-02M BA = M BE = M DC = M DF =-21.31kN²mN a3 = N a4 =34.91kNNa5=-69.83kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bC = M bE = M bF =-K²ph P2/6uM BA = M BE = M DC = M DF =K²ph P2/12uM BD = M DB =0N b1 = N b2 = Nb1' = Nb2'=ph P/2N b3 = N b4 =(M BA-M bA)/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 =46.23kN/m2M bA = M bC = M bE = M bF =-12.92kN²mM BA = M BE = M DC = M DF = 6.46kN²m图 L-03N b1 = N b2 = N b1' = N b2'=57.79kNN b3 = N b4 =-7.75kNN b5=15.50kN(3)c种荷载作用下 (图L-04)Φ=20u(K+6)/K=490.51M cA = M cE =-(8K+59)²ph P2/6ΦM cC = M cF =-(12K+61)²ph P2/6ΦM BA = M BE =(7K+31)²ph P2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)²ph P2/6ΦM BD = M DB =0N c1 = N c1'=ph P/6+(M cC-M cA)/h PN c2 = N c2'=ph P/3-(M cC-M cA)/h PN c3 = N c4 =(M BA-M cA)/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =19.00kN/m2M cA = M cE =-2.57kN²mM cC = M cF =-2.74kN²mM BA = M BE = 1.41kN²m图 L-04M DC = M DF = 1.24kN²mN c1 = N c1'=7.85kNN c2 = N c2'=15.90kNN c3 = N c4 = 1.59kNN c5 =-3.19kN(4)d种荷载作用下 (图L-05)Φ1=20(K+2)(6K2+6K+1)=334.28Φ2=u/K= 3.73Φ3=120K3+278K2+335K+63=373.22Φ4=120K3+529K2+382K+63=484.48Φ5=360K3+742K2+285K+27=510.20Φ6=120K3+611K2+558K+87=637.80M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)²ph P2/4M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)²ph P2/4M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)²ph P2/24M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)²ph P2/24M BA =-(-2/Φ2+Φ4/Φ1)²ph P2/24M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)²ph P2/24M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)²ph P2/24M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)²ph P2/24M BD =-Φ4²ph P2/12Φ1M DB =Φ6²ph P2/12Φ1N d1 =(M dC+ph P2/2-M dA)/h P图 L-05N d2 =ph p-N d1N d1' =(M dF-M dE)/h PN d2' =ph p-N d1'N d3 =(M BA+M BD-M dA)/L PN d4 =(M BE+M BD-M dE)/L PN d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e车 =10.75kN/m2M dA =9.74kN²mM dE =-27.77kN²mM dC =-5.78kN²mM dF = 2.77kN²mM BA =-5.56kN²mM BE = 2.56kN²mM DC = 6.09kN²mM DF =-4.59kN²mM BD =-8.12kN²mM DB =10.69kN²mN d1 =-19.65kNN d2 =46.53kNN d1' =0.09kNN d2' =26.80kNN d3 =-9.37kNN d4 =8.88kNN d5 =0.48kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合3、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1 (图L-06)x =L P/2P = 1.2p恒+1.4q车 =226.60kNN x = N1 =64.39kNM x = M A+N3x-Px2/2 =39.63kN²mV x = Px-N3 =59.73kN顶板1'x =L P/2P = 1.2p恒+1.4q车 =226.60kNN x = N1' =92.01kNM x = M E+N4x-Px2/2 =19.05kN²mV x = Px-N4 =34.17kN(2)底板2 (图L-07)ω1 =1.2p恒+1.4(q车+3e车H P2/4L P2)=237.89kN/m2ω2 =1.2p恒+1.4q车=226.60kN/m2x =L P/2N x = N2 =168.32kNM x =M C+N3x-ω2²x2/2-5x3(ω1-ω2)/12L P=13.98kN²mV x =ω2x+3x2(ω1-ω2)/2L P-N3=70.31kN底板2'ω1 =1.2p恒+1.4q车=226.60kN/m2ω2 =1.2p恒+1.4(q车-3e车H P2/4L P2)=215.31kN/m2x =L P/2图 L-07图 L-06N x = N2' =140.69kNM x =M F+N4x-ω2²x2/2-x3(ω1-ω2)/6L P=68.92kN²mV x =ω2x+x2(ω1-ω2)/2L P-N4=27.12kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e车=79.78kN/m2ω2 =1.4e P2+1.4e车106.38kN/m2x =h P/2N x = N3 =223.52kNM x =M A+N1x-ω1²x2/2-x3(ω2-ω1)/6h P=-48.05kN²mV x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2h P-N1=43.65kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 =64.73kN/m2ω2 = 1.4e P2 =91.33kN/m2x =h P/2N x = N4=249.08kNM x =M E+N1'x-ω1²x2/2-x3(ω2-ω1)/6h P=-54.28kN²mV x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2h P-N1'=-2.79kN(5)中间墙 (图L-10)x =h P/2N x = N5=-472.60kNM x =M BD+(N1+N1')x=184.14kN²m 图 L-08图 L-09V x =-(N1+N1')图 L-10=-156.40kN(5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
配筋设计计算表
mm b
7 截面抵抗矩系数αs 8 相对受压区高度ξ
M/(fcmbh20) 1-（1-2αs）1/2
9 内力臂系数γs
（1+（1-2αs）1/2）/2
10 钢筋抗拉强度设计值 N/mm2 fy
11 钢筋截面积As
mm2 M/(fyγsh0)
12 配筋率ρ
% As/（bh0）
13 界限配筋率ρb
% ξb*(fcm/fy)
2 侧压力系数K0
1-sinφ/
荷载设计 二值
3 墙后土体容重
KN/m3 γ
（KN/ m）
4
填土表面至计算点的 距离
mZ
0.58 18.00 3.10
这里取饱和重度γsat=20KN/m3,偏安全。 取Z＝H
三 弯矩
四
侧墙配筋 计算
5 静止土压力压力P0
Kpa K0γZ
6 总静止土压力压力P KN 1/2*K0γH2
754 -58.04
应满足M≤Mu
如ξ＞ξb，说明已知As/不够，应加大As/；或按As/为未 知的第一种情况计算。
要求x≥2a / Ⅰ级钢筋ξb=0.614,Ⅱ级钢筋ξb=0.544
若2a/≤x≤ξbh0 若x＜2a/ 常用配筋范围：板ρ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ＝0.9～1.8％。 φ12@150 ≤±5％ 若ξ＞ξb,令ξ＝ξb，αs＝αsmax 若ξ≤ξb,且x＞2a /，αs＝ξ（1-0.5ξ） 若x＜2a/
3
纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a
% ξb*(fcm/fy) mm2 % mm h mm c
mm c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm
(整理)柱的配筋计算
2.框架柱的配筋计算。
在该框架结构设计中，偏心受压柱正截面承载力计算时使用对称配筋的方式，钢筋采用HRB335级， = f ＇y =300N/2mm ,采用C30混凝土，轴心抗拉强度设计值fc=14.3N/2mm ,轴心抗压强度 =1.43 N/，2mm .箍筋一律采用HPB235级钢筋，偏心受压的框架柱正截面承载力抗震调整系数 取成0.80。
按规范规定当e0/h0>0.55时，计算时应考虑裂缝验算，对于本设计的框架结构，经过计算可知无须做裂缝验算，可以将验算过程忽略。
（1） 首先进行框架柱柱子轴压比的验算，为方便起见将其制作成表格如下： 各框架柱轴压比的验算表（2） 接下来验算框架柱的剪跨比λ，为简便起见将其整理成表格形式如下：（附加说明，在工程上应尽可能避免短柱的出现，即，保证λ 2.0）框架柱剪跨比验算表(3)框架柱的正截面配筋设计将计算过程及结果整理成下面的表格。
（附加说明：经过计算知本设计的各层框架柱的受压情况都是大偏心受压。
框架柱在大偏心受压情况下的计算过程：10c Nf bh ξα=()()2100'''00.5c s s ysNe f bh h A A fhaαξξ--==-如果经过计算得到'02x h a ξ=<，须取'2x a =，然后再按下面的公式设计和计算框架柱的纵向受力钢筋：''''0()s s y Ne A A f h a ==- 。
） 首层1柱的正截面配筋设计、计算表(附注：上表中一般层框架柱的计算长度L=1.25H，底层柱的计算长度1.0H。
e0：截面重心偏心矩，ea：附加偏心距，初始偏心矩：ei=e0+ea。
曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.0，长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.0。
η=1+212)/(/14001ξξ⨯⨯⨯hlhei:界限受压区高度，：实际受压区高度，当为大偏心受压构件，否则为小偏心受压构件。
涵洞内力配筋计算
11 15 14
0.5＜H≤ 内层 φ10
20
1250
12
1200
120
4 4＜H≤6
外层 内层 外层
φ10 φ12 φ12
20 20 20
1390 1252 1390
11 9 8
0.5＜H≤ 内层 φ10
20
1550
15
1500
150
4 4＜H≤6
外层 内层 外层
φ10 φ12 φ12
20 20 20
62.4
φ8 φ8
7.7 9.1
89.1
φ8 φ8
11.1 14.3
91.5
φ8 φ8
12.5 16.7
98.6
φ8 φ8
9.1 12.5
125.9
φ8 φ8
0.031
4
0.9
5.1
9.9
5
1.1
4.8
0.055 11.3
5
1.1
7.1
16.3
6
1.3
8.1
0.086 15.8
6
1.3
12
22.9
7
管径 管壁厚 外径
体积 圆管自重KN
竖向土压力(0.5～4M)
m
m
m
m3
标准值 设计值 标准值 设计值
1.8 0.18
1.5 0.15
1.2 0.12
1
0.1
0.8 0.08
0.6 0.06
0.5 0.055
0.5 0.05
0.4 0.045
0.4 0.04
0.3 0.04
0.3 0.035
0.3 0.03
配筋计算表
箍筋截面面积
Asv=50.3mm
箍筋沿梁轴向的间距
s=100mm
判断计算情况
情况1
Vs=0.07fcbh0+1.25fyvAsvh0/s或
Vs=0.2fcbh0/（λ+1.5）
Vs=227.45kN
+1.25fyvAsvh0/s
判断截面是否满足要求
箍筋不满足抗剪要求
抗剪弯起钢筋的计算
弯起钢筋与纵向轴线的夹角αs αs=60° 同一弯起平面内弯钢筋的截面积 494mm
截面单筋截面配筋计算表 钢筋级别 环境类别 临界相对受压区高度 钢筋强度fy 最小配筋率 αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2 As=fcξbh0/fy
梁正截面单筋截面配筋计算表 计算截面高度 最小配筋率
Ⅱ 3 ξ=0.544 fy=310N/m2 0.0015 0.01855684 0.01873229 As=5198/m2
T形截面
肋形梁(板)
独立梁
倒L形截面 肋形梁(板)
按计算跨度L0考虑 按梁(肋)净距sn考虑
L0/
L0/3
L0/6
b+s
b+s/2
当h'f/h0>0.1
b+12h'f
按翼缘高度h'f考虑 当0.1>h'f/h0≥0.5
b+12h'f
b+6h'f
b+5h'f
当h'f/h0<0.5
b+12h'f
b
b+5h'f
αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2 As=fcξbh0/fy
土木工程毕业设计 板配筋计算
3.1标准层楼板计算
3.1.1 荷载收集：
25mm水泥砂浆和30mm大理石砖面： 1.3
100mm厚混凝土楼板： 0.1m×25 = 2.5
20mm厚混合砂浆顶棚抹灰： 0.02m×17 = 0.34
恒荷载标准值： =4.14
恒荷载设计值： g=1.2×4.14 =4.97
活荷载设计值： q=1.4×2.0 =2.8
2.85
1.12
80
70
156.4
46.2
8＠200
8＠200
251
251
B4
L01方向
L02方向
3.98
1.59
80
70
87.2
26.2
8＠200
8＠200
251
251
B5
L01方向
L02方向
1.89
0.57
80
70
79.9
16.7
8＠200
8＠200
251
251
B6
L01方向
L02方向
1.75
0.18
= =2×0.2×2.4× =0.96×
由公式 得：
解得： ＝4.49kN·m/m
故得： = =0.20×4.49=0.896kN·m/m
=0
=0
=2×0.28=0.55kN·m/m
=0
3.1.2.8区格板B8
计算跨度： =1.4-0.3/2-0.2/2=1.15m， =2.4-0.3/2-0.2/2=2.15m
= =2×5.7× ＝13.8×
=0
= =2×0.7×4.8× ＝6.7×
=0
由公式 得：
解得： ＝5.1kN·m/m
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（fcmξ bbh0+fy/As/）/fy As/（bh0） ξb*(fcm/fy)
h c c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm h-a
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。 对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
/
3.1 25.00
/
对于饱和软粘土，在不排水剪切时，其内摩擦角φ ≈ 0，取K0＝1，这样偏安全。
荷载设计 值 二 （KN/ m）
1-sinφ KN/m3 γ m Kpa KN Z K0γZ
0.58 18.00 3.10 32.23 49.96 1.20 61.94 300 30 35 265 11.0 1000.0
b
0.032 0.032 0.984 210.0 756 0.17 3.22
Ⅰ级钢筋α smax=0.426,Ⅱ级钢筋α smax=0.396 Ⅰ级钢筋ξ b=0.614,Ⅱ级钢筋ξ b=0.544
% %
As/（bh0） ξb*(fcm/fy)
常用配筋范围：板ρ ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ ＝0.9～1.8％。
/
(fyAs-fy/As/)/(fcmbh0) KN.m α KN.m α KN.m
2 / smaxfcmbh 0+fyAs/（h0-a ) 2 / smaxfcmbh 0+fyAs/（h0-a ) fyAs（h0-a/))
消力池高侧墙配筋计算表(内侧)
编 号
荷载
序号
工程名称
单位
计算公式
计算结果
备注
一 受力模型
1 2
1
按挡土墙计算,受力模型为悬臂板,沿池长取L＝1m作为计算单元，侧墙底板厚度相同。 侧墙高度H 土的有效内摩擦角 侧压力系数K0 墙后土体容重 填土表面至计算点的 距离 静止土压力压力P0 总静止土压力压力P 永久荷载分项系数 m φ/ 1-sinφ/ KN/m3 γ m Kpa KN Z K0γZ 1/2*K0γH γG
侧墙底部产生的弯矩 设计值M 厚度 砼保护层最小厚度 纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a 有效高度ho
KN.m γGP0*（1/3H） mm mm mm mm h c c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm h-a
128.12 300 30 35 265 13.5 1000.0 对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
3 KN/m γw
荷载设计 值 二 （KN/ m）
12.00 1.55 1000 3.10 48.05 1.40 69.51 500 50 55 445 11.0 1000.0
1/2
m mm m KN
2
h－H/2 b Hb γw（h－H/2）A γq
取Z＝H
三
弯矩
2 1 2 3 4 5
KN.m γqP*（1/3H） mm mm mm mm h c c+d/2(单排)梁d=20mm,板d=10mm h-a
Ⅰ级钢筋ξ b=0.614,Ⅱ级钢筋ξ b=0.544
ξ bho （1+（1-2α s） fy、fy As/ （fcmξ bh0+fy As ）/fy M/(fy（h0-a/)) As/（bh0） ξb*(fcm/fy)
/ / / 1/2
）/2
0.994 310.0 1676 1782 1797 0.68 1.93 754 -58.04 若2a ≤x≤ξ bh0 若x＜2a/ 常用配筋范围：板ρ ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ ＝0.9～1.8％。 φ 12@150 ≤±5％ 若ξ ＞ξ b,令ξ ＝ξ b，α s＝α smax 若ξ ≤ξ b,且x＞2a /，α s＝ξ （1-0.5ξ ） 若x＜2a/ 应满足M≤Mu
Ⅰ级钢筋α smax=0.426 Ⅰ级钢筋相对界限受压区高度ξ b=0.614 要求x≥2a
/
（1+（1-2α s）1/2）/2
0.544 144.14 0.728 310.0
钢筋抗拉（压）强度 N/mm2 fy、fy/ 设计值 受压钢筋截面积As 受拉钢筋截面积As 配筋率ρ 界限配筋率ρ b 实配面积 差率 厚度 砼保护层最小厚度 纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a 纵向受压钢筋至截面 受压边缘的距离a / 有效高度ho C20砼弯曲抗压强度 设计值 计算宽度 截面抵抗矩系数α s
Ⅰ级钢筋α smax=0.426,Ⅱ级钢筋α smax=0.396
侧墙单筋 四 配筋计 （验）算
8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 2 3 4
Ⅰ级钢筋ξ b=0.614,Ⅱ级钢筋ξ b=0.544
（1+（1-2α s）1/2）/2
钢筋抗拉强度设计值 N/mm2 fy 钢筋截面积As 配筋率ρ 界限配筋率ρ b 实配面积 差率 厚度 砼保护层最小厚度 纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a 纵向受压钢筋至截面 受压边缘的距离a / mm2 % % mm2 % mm mm mm mm M/(fyγ sh0) As/（bh0） ξb*(fcm/fy)
/
mm2 mm2 % % mm2 % mm mm mm mm mm
（M-α
2 / smaxfcmbh 0）/(fy（h0-a ))
-2493 2621 0.99 2.18 754 -71.24 300 30 35 35 265 11.0 1000.0
负值说明设计弯矩M小于截面最大受弯承载力Mumax,不需 要采用双筋截面。 常用配筋范围：板ρ ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ ＝0.9～1.8％。 φ 12@150 ≤±5％
1-（1-2α s） 2a
/
1/2
0.011 70 3 0.544 144
如ξ ＞ξ b，说明已知As 不够，应加大As ；或按As 为 未知的第一种情况计算。
/
/
/
ξ ho ξ
b
要求x≥2a
/
六
13 14 15 16 17 18 19 20 21 1 2 截面复核 3 4 5
砼相对界限受压区高 度 砼界限受压区计算高 mm 度xb 内力臂系数γ s 钢筋抗拉（压）强度 2 N/mm 设计值 受压钢筋截面积 受拉钢筋截面积As 受拉钢筋截面积As 配筋率ρ 界限配筋率ρ b 实配面积 差率 相对受压区高度ξ 截面极限弯矩值Mu 截面极限弯矩值Mu 截面极限弯矩值Mu mm2 mm2 mm2 % % mm2 %
2
4.0 0.38 0.63 16.00 4.00 40.04 80.07 1.20 饱和重度γ 取Z＝H
sat=20KN/m 3
对于饱和软粘土，在不排水剪切时，其内摩擦角φ ≈ 0，取K0＝1，这样偏安全。
荷载设计 值 二 （KN/ m）
2 3 4 5 6 1
三
弯矩
三
弯矩
2 1 2 3 4 5 6 7
第一种情 况： 侧墙双筋
5 6 第一种情 况： 侧墙双筋 配筋计算 五 受拉钢筋 As、受压 / 钢筋As 均 未知 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1 2 3 4 5 6 7 8
有效高度ho
mm
h-a
265 11.0 1000.0 0.396
1/2
C20砼弯曲抗压强度 N/mm2 fcm 设计值 mm b 计算宽度 截面抵抗矩系数α s 相对受压区高度ξ 砼受压区计算高度x 内力臂系数γ s mm M/(fcmbh20) 1-（1-2α s） ξ bho
C25砼弯曲抗压强度 N/mm2 fcm 设计值 mm b 计算宽度 截面抵抗矩系数α s 相对受压区高度ξ 砼相对界限受压区高 度 内力臂系数γ s M/(fcmbh 0) 1-（1-2α s）1/2 ξ
b 2
0.135 0.146 0.544 0.927 310.0 1682 0.63 2.37 1676 -0.37 300 30 35 35
一 受力模型
1 2
1 2 3 4 5 6 1
按挡土墙计算,受力模型为悬臂板,沿池长取L＝1m作为计算单元，侧墙底板厚度相同。 m 侧墙高度H 3.1 3.10 h 水深 水的容重 水面至计算图形形心 点的距离Z 计算宽度 计算图形面积A 总静水压力P 可变荷载分项系数 侧墙底部产生的弯矩 设计值M 厚度 砼保护层最小厚度 纵向受拉钢筋至截面 受拉边缘的距离a 有效高度ho C20砼弯曲抗压强度 设计值 计算宽度 截面抵抗矩系数α s 相对受压区高度ξ 内力臂系数γ s
C20砼弯曲抗压强度 N/mm2 fcm 设计值 计算宽度 截面抵抗矩系数α s mm b M/(fcmbh 0)
0.080
Ⅰ级钢筋α smax=0.426
侧墙配筋 四 计算
四
侧墙配筋 计算
8 9 10 11 12 13 14 15
相对受压区高度ξ 内力臂系数γ s
2
1-（1-2α s）
1/2 1/2
b
mm2 % % mm2 %
M/(fyγ sh0) As/（bh0） ξb*(fcm/fy)
常用配筋范围：板ρ ＝0.4～0.8％，矩形梁ρ ＝0.6～ 1.5％，T形梁ρ ＝0.9～1.8％。
φ 12@150
≤±5％
消力池高侧墙配筋计算表(外侧)
编 号 荷载 序号 工程名称 单位 计算公式 计算结果 备注
对一、二类环境条件，当钢筋单排时，梁a=35～45mm. 板a=25～30mm。
N/mm2 fcm mm b M/(fcmbh20)
侧墙单筋 四 配筋计 （验）算