荷载及配筋计算表
荷载及配筋计算表
465 415 465
9.6 11.9 14.3
梁自重 Q(包底) 2.63
分项系 乘1.2重 乘1.2梁重 数 Q(不包底) Q(包底) 1.2 2.99 3.15
活载q 2 2 2 2 2 2
分项系数 乘1.2系数
恒载+活载 6.088 6.688 6.988 7.288 7.588 7.888
梁自重G
3 梁宽(B) 梁高(H) 砼容重KN/M
梁自重①
梁 线 荷 载 计 算 表 梁侧抹 梁底抹 梁自重 灰重 灰重 Q(不包底) 0.228 0.0912 2.49
g梁(恒)
0.24
0.4
25
2.4
板 线 荷 载 计 算 表 板荷载计算表
板自重G(恒) 板自重G(恒) 板自重G(恒) 板自重G(恒) 板自重G(恒) 板自重G(恒) 板自重G(恒) 20厚水泥砂 浆面层重 分项系数 (恒)
单筋矩形梁配筋表 弯矩KN.M 强度等级 126 75 42 C20 C25 C30 梁高H 500 450 500 梁宽B 250 250 250
梁有效高度 fc值
α值 1-2*α的平方根值 0.2428 0.7172132 0.14638 0.8409771 0.05433 0.9441044
分项系数
乘1.2系数 12.02 12.08
1.2 1.2
γ值 1.164678 1.08638 14.4 309.7
1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4
2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8
3.15 12.02 12.08
墙线荷载 KN/M 5.12 7.86 8.75 15.20 18.34
墙重 乘1.2系数 1.82 2.96 4.1 5.24 7.71 6.14 9.43 10.50 18.24 22.01
2.4板配筋计算
2.4 板配筋计算2.4.1 楼板厚度的确定房间楼板短跨方向最大为6000mm ，梁、板用C25混凝土，柱用C30混凝土 ，1111h ~~6000120~150********L mm ⎛⎫⎛⎫==⨯= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，则取板厚t=120mm 。
2.4.2 荷载计算恒荷载标准值：客房、过道、其余的房间：25mm 水磨石面层 20.02525=0.625kN/m ⨯ 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯ 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ⨯ 恒荷载标准值： 合计：24.6kN/m 卫生间、厨房:20mm 防滑地砖 20.0222=0.44kN/m ⨯ 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯恒荷载标准值： 合计：24.04N/m k 活荷载标准值：根据规范卫生间取2k q 2.5/kN m =,其它的地方取2k q 2.0/kN m =，由于4.6 2.3 2.82k k g q ==< 则是活载起控制作用。
2.4.3 内力计算按弹性方法进行内力计算，双向板恒活载设计值计算计算结果见表1；板弯矩计算计算结果见表2 ，板配筋计算计算结果见表3，板跨中配筋计算见表4。
板支座配筋计算见表5.现浇板的配筋(板上、下钢筋，板厚尺寸)尽量用二级钢包括直径φ10（目前供货较少）的二级钢，直径≥12的受力钢筋，除吊钩外，不得采用一级钢。
钢筋宜大直径大间距，但间距不大于200，间距尽量用200。
(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。
跨度小于2米的板上部钢筋不必断开。
板上下钢筋间距宜相等，直径可不同，但钢筋直径类型也不宜过多。
顶层及考虑抗裂时板上筋可不断，或50%连通，较大处附加钢筋，拉通筋均应按受拉搭接钢筋。
排洪卧管内力及配筋计算表
合计点C D=1600排洪卧管内力计算表3（内有水，外无灰工况）δ=rB/2
138.2857344 398.04774
点号 弯矩内力系数 轴力内力系数 荷载(kN/m2) 管内半径(m) 弯矩M(kN·m) 轴力N(kN) 0.011 -1.104 250 0.8 1.76 -220.8 A(内水压作用 B(内水压作用 -0.007 -1 250 0.8 -1.12 -200 C(内水压作用 -0.025 -0.986 250 0.8 -4 -197.2 A(自重作用) 0.18 -0.079 25 0.8 2.304 -1.264 B(自重作用) -0.354 0.982 25 0.8 -4.5312 15.712 C(自重作用) 0.236 0.079 25 0.8 3.0208 1.264 合计点A 4.064 -222.064 合计点B -5.6512 -184.288 合计点C -0.9792 -195.936 D=2000排洪卧管内力计算表（灰渣场内无积水） δ=rB/2
D=2000排洪卧管内力计算表（管内有水，外无土灰） δ=rB/2 点号 弯矩内力系数 轴力内力系数 荷载(kN/m2) 管内半径(m) 弯矩M(kN·m) 轴力N(kN) A(内水压作用 0.011 -1.104 200 1 2.2 -220.8 B(内水压作用 -0.007 -1 200 1 -1.4 -200 C(内水压作用 -0.025 -0.986 200 1 -5 -197.2 A(自重作用) 0.18 -0.079 25 1 4.5 -1.975 B(自重作用) -0.354 0.982 25 1 -8.85 24.55
II型D=2500排洪卧管内力计算表
点号 弯矩内力系数 轴力内力系数 荷载(kN/m2) 管内半径(m) 弯矩M(kN·m) 轴力N(kN) A(管顶作用) 0.281 0.027 311.85 1.25 136.9216406 10.524938 B(管顶作用) -0.355 1.333 311.85 1.25 -172.979297 519.62006 C(管顶作用) 0.343 -0.027 311.85 1.25 167.1321094 -10.52494 A(拱形作用) 0.01 -0.011 13 1.25 0.25390625 -0.223438 B(拱形作用) -0.053 0.382 13 1.25 -1.34570313 7.759375 C(拱形作用) 0.04 0.011 13 1.25 1.015625 0.2234375 A(侧向均载) -0.309 1.329 121.62 1.25 -58.7196563 202.04123 B(侧向均载) 0.352 0 121.62 1.25 66.891 0 C(侧向均载) -0.319 1.337 121.62 1.25 -60.6199688 203.25743 A(侧三角载) -0.135 0.397 21.22 1.25 -4.47609375 10.530425 B(侧三角载) 0.18 0 21.22 1.25 5.968125 0 C(侧三角载) -0.172 0.936 21.22 1.25 -5.702875 24.8274 A(自重作用) 0.125 -0.06 25 1.25 6.103515625 -2.34375
楼板配筋计算
LB-1矩形板计算、构件编号LB-1二、示意图三、依据规范建筑结构荷载规范》GB50009-2001 混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1. 几何参数计算跨度:Lx = 6000 mm; Ly = 5000 mm板厚:h = 150 mm2. 材料信息混凝土等级:C30fc= 14.3N/mm2ft= 1.43N/mm2ftk= 2.01N/mm2Ec= 3.00 X 104N/mm2钢筋种类:HRB335fy = 300 N/mm2Es = 2.0 X 105 N/mm2最小配筋率:纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as =20mm保护层厚度:c =15mm3. 荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数:1.200可变荷载分项系数:1.400准永久值系数:1.000永久荷载标准值:q gk =6.000kN/m2可变荷载标准值:q qk = 2.000kN/m24. 计算方法:5. 边界条件（上端/下端/左端/右端）:简支/简支/简支/简支6. 设计参数结构重要性系数:1.00泊松比:0.200五、计算参数: 1.计算板的跨度:Lo = 5000 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算所以按双向板计算）:1.X 向底板钢筋1）确定X 向板底弯矩Mx =表中系数(丫G*gk+ Y Q* qk)*Lo20.0343+ 0.0524* 0.200)*( 1.200* 6.000+1.400*2.000)*5211.205 kN*m 2）确定计算系数a s = Y o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)1.00* 11.205 X 106/( 1.00*14.3*1000*130*130)0.046 3）计算相对受压区高度E =-Sqrt(1-2* a s) =-Sqrt(1-2* 0.046) =0.047 4）计算受拉钢筋面积= 294mm2 5）验算最小配筋率p 二 As/(b*h) = 294/(1000*150)= 0.196% p <p min = 0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h =0.200%*1000*150 = 300 mm2采取方案d10@200实配面积392 mm2 2.Y向底板钢筋1）确定丫向板底弯矩My =表中系数(丫G* gk+ 丫Q* qk)*Lo20.0524+ 0.0343*0.200)*( 1.200* 6.000+ 1.400* 2.000)*5214.825 kN*m 2）确定计算系数a s = Y o*Mx/( a 1*fc*b*ho*ho)1.00* 14.825 X 106/( 1.00* 14.3*1000*130*130)0.061 3）计算相对受压区高度E =-Sqrt(1-2* a s) =-Sqrt(1-2* 0.061) = 0.063 4）计算受拉钢筋面积= 393mm2 5）验算最小配筋率p 二 As/(b*h) = 393/(1000*150)= 0.262%pAp min = 0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@200实配面积392 mm2七、跨中挠度计算：Mk 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1. 计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk0.0524+ 0.0343* 0.200)*( 6.000+ 2.000)*52 =11.860 kN*mMq = Mgk+ q*Mqk0.0524+ 0.0343* 0.200)*( 6.000+ 1.000* 2.000)*52 =11.860 kN*m2. 计算受弯构件的短期刚度Bs 1）计算按荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk = Mk/( 0.87*ho*As）（混凝土规范式8.1.3－3)11.860 X 106/( 0.87*130*392) = 267.508 N/mm 2）计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm2P te = As/Ate混凝土规范式8.1.2－4) 3）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数1.1-0.65*ftk/( P te*混凝土规范式8.1.2－2)1.1- 0.65*2.01/( 0.523%* 267.508) = 0.166因为9不能小于最小值0.2,所以取9 = 0.2 4）计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值5）计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值矩形截面，丫f=06）计算纵向受拉钢筋配筋率Pp 二 As/(b*ho)= 392心000*130)= 0.302% 7）计算受弯构件的短期刚度BsBs = Es*As*ho2/[0.2+6* a E* p /(1 +3.5 Y f混凝土规范式8.2.3--1)2.0 X 105*392*1302/[ 1.15* 0.200+ 0.2+6* 6.667*0.302%/(1+ 3.5* 0.0)]2.406 X 103 kN*m23. 计算受弯构件的长期刚度B1）确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0 p '=0寸，0 =2.0（混凝土规范第8.2.5 条)2）计算受弯构件的长期刚度BB = Mk/(Mq*(-⑪+Mk)*Bs (混凝土规范式8.2.2)11.860/( 11.860*( 2.0-1)+ 11.860)* 2.406 X 1031.203 X 103 kN*m24. 计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B 10323.507mm5. 验算挠度挠度限值fmax= 23.507mm W fo= 25.000mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算: 1.跨中X方向裂缝1）计算荷载效应Mx =表中系数(q gk+q qk)*Lo20.0343+ 0.0524* 0.200)*( 6.000+ 2.000)*528.964 kN*m 2）带肋钢筋,所以取值vi= 1.0 3）计算按荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/( 0.87*ho*As）（混凝土规范式8.1.3-3)=8.964 X 106/(0.87*130*392)=202.187N/mm 4）计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate= 0.5*b*h= 0.5*1000*150=75000 mm2p te二As/Ate混凝土规范式8.1.2－4)因为p te= 0.0052 < 0.01,所以让p te= 0.015）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数91.1-0.65*ftk/( p te*混凝土规范式8.1.2－2)=1.1- 0.65* 2.010/( 0.0100* 202.187)=0.454 6）计算单位面积钢筋根数n=5 7）计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq=(刀ni*di2)/( 刀n i*vi*di =5*10*10/(5* 1.0*10)=10 8）计算最大裂缝宽度3 max二a cr* ® * o sk/Es*( 1.9c+ 0.08*Deq/ p te混凝土规范式8.1.2— 1)=0.1137mm <0.30,满足规范要求2.跨中丫方向裂缝1 ）计算荷载效应My =表中系数(q gk+q qk)*Lo20.0524+ 0.0343* 0.200)*( 6.000+ 2.000)*5211.860 kN*m 2）带肋钢筋,所以取值vi= 1.0 3）计算按荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力sk=Mk/( 0.87*ho*As）（混凝土规范式8.1.3 —3)=11.860 X 106/( 0.87*130*392)=267.508N/mm 4）计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate= 0.5*b*h= 0.5*1000*150=75000 mm2 P te=As/Ate混凝土规范式8.1.2—4)因为P te= 0.0052 < 0.01,所以让P te= 0.015）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数91.1-0.65*ftk/( p te*混凝土规范式8.1.2－2)=1.1- 0.65* 2.010/( 0.0100* 267.508)=0.612 6）计算单位面积钢筋根数n =5 7）计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq deq=(刀ni*di2)/( 刀ni*vi*di) =5*10*10/(5* 1.0*10)=10 8）计算最大裂缝宽度3 max二a cr* ® * osk/Es*( 1.9c+ 0.08*Deq/ p te混凝土规范式8.1.2— 1)=0.2027mm <0.30,满足规范要求。
荷载及配筋计算表
单筋矩形梁配筋表 弯矩KN.M 强度等级 126 75 42 C20 C25 C30 梁高H 500 450 500 梁宽B 250 250 250
梁有效高度 fc值
α 值 1-2*α 的平方根值 0.2428 0.7172132 0.14638 0.8409771 0.05433 0.9441044
1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2
3.288 3.888 4.188 4.488 4.788 5.088
梁上墙上开洞口线荷载 墙种类 60 120 180 240 370
L中线
4.2 4.2 5.1 4 4.2
H层高
3.6 3.6 3 3.3 3.6
上层梁高h 洞口高H 0.4 0.5 0.4 0.4 0.5 1.5 1.5 1.8 0 1.8
465 415 465
9.6 11.9 14.3
算 表 梁自重 Q(包底) 2.63 分项系 乘1.2重 乘1.2梁重 数 Q(不包底) Q(包底) 1.2 2.99 3.15
算 表 活载q 2 2 2 2 2 2
分项系数(活) 乘1.2系数
恒载+活载 6.088 6.688 6.988 7.288 7.588 7.888
1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4
2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8
3.15 12.02 12.08
墙线荷载 KN/M 5.12 7.86 8.75 15.20 18.34
墙重 乘1.2系数 1.82 2.96 4.1 5.24 7.71 6.14 9.43 10.50 18.24 22.01
梁自重G
3 梁宽(B) 梁高(H) 砼容重KN/M
梁自重①
荷载及配筋计算表
T形截面
肋形梁(板)
独立梁
倒L形截面 肋形梁(板)
按计算跨度L0考虑 按梁(肋)净距sn考虑
L0/3
L0/3
L0/6
b+s
b+s/2
当h'f/h0>0.1
b+12h'f
按翼缘高度h'f考虑 当0.1>h'f/h0≥0.5
b+12h'f
b+6h'f
b+5h'f
当h'f/h0<0.5
b+12h'f
b
b+5h'f
1.5591mm2/mm (φ10)78.500mm2
箍筋间距
50.34979607 抗扭纵筋的计算
Ast=ζAst1fyvUcor/fys
3231.572376
构造要求抗扭纵筋间距不应大于300mm或梁宽b
扭筋分层：
4
上层
807.8930939
中层 下层
807.8930939 2313.35823
b=1000mm
大偏心受压构件(墩墙)
截面高度
h=2500mm
轴向力至截面重心的距离e0 e0=1667mm
纵向受拉钢筋至受拉边距离 a=60mm
计算截面高度
h0=2440mm
ρmin=(ρ0minγdNe0/fybh02)1/2 0.11403%
T 形及倒L形截面受弯构件翼缘计算宽度b'f
考虑情况
fyv=210N/m2
箍筋截面面积
Asv=50.3mm
箍筋沿梁轴向的间距
s=150mm
截面受扭塑性抵抗矩
新规范桥梁构件计算表格
截面半径r (mm):
980截面换算高度h (mm):1960截面纵向配筋半径r s (mm):
890g=r s /r=
0.9082截面有效高度h 0(mm):
1870
构件计算长度l 0(mm):
20000荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ1: 1.000ξ1计算值是否大于1YES 荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ2:
1.000ξ2计算值是否大于1
YES 偏心距增大系数η:
1.144偏心距增大后数值ηe 0(mm):
1103
构件混凝土强度等级f cu,k (Mpa):30混凝土轴心抗压设计强度f cd (Mpa):
13.8混凝土材料极限压应变εcu :0.0033普通钢筋弹性模量E S (MPa): 2.00E+05受拉钢筋设计强度f s d (MPa):280受压钢筋设计强度f's d (MPa):
280结构重要性系数γ0
1.00承载极限状态设计轴向压力N d (kN):8739γ0N d (kN):8739承载极限状态设计偏心弯矩M d (kN.m):8427γ0M d (kN.m):
8427
轴向力对截面重心轴的偏心距e 0(mm)：
964
圆形截面偏心受压钢筋混凝土构件配筋计算(JTG D62-2004)(5.3.9条)
几何信息
材料信息
设计荷载
2071.00
2258.68不同钢筋直径对应配筋根数
2545.44
2836.23
3227.74。
荷载计算书
板式楼梯计算书
一、构件编号:LT-1
二、示意图：
三、基本资料：
1.依据规范：
《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）
《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）
2.几何参数：
楼梯净跨: L1= 2430 mm楼梯高度: H = 1950 mm
梯板厚: t = 100 mm踏步数: n = 10(阶)
1:8泡沫砼找坡2%(最薄20厚)0.08*6=0.48KN/m2
15厚板底抹灰0.015*17=0.255KN/m2
小计:3KN/m2
(2)屋面活载
不上人屋面0.5KN/m2
3.梁荷载
填充墙体：
外墙采用240厚自隔热混凝土小型砌块，取墙重4.2KN/m2（两面抹灰）
户内分隔墙采用120厚页岩多孔砖，取墙重2.7KN/m2（两面抹灰）
最大弯矩截面距左支座的距离: Lmax= 1.34 m
最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.34 m
Mmax= Rl*Lmax－Pn*x2/2
= 18.92*1.34－14.17*1.342/2
= 12.63 kN·m
相对受压区高度：ζ= 0.255538配筋率：ρ= 0.008447
纵筋(1号)计算面积：As= 582.84 mm2
活荷控制：Pn(L) = γG*Pk＋γQ*B*q = 1.20*8.80＋1.40*1*3.50 = 15.46 kN/m
荷载设计值：Pn= max{ Pn(G) , Pn(L) } = 15.46 kN/m
3. 正截面受弯承载力计算：
左端支座反力: Rl= 20.64 kN
右端支座反力: Rr= 20.64 kN
水池侧壁及底板配筋计算表程序(带公式)
P(KN)
0
距悬臂端距离a(mm)
固定端支座反力RB=P (KN)
0
距悬臂端距离 x (mm) 0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
500
920 0.00
距固定端距离b(mm)
1380 0.00
1840 0.00
4100
2300 0.00
三、一段均部荷载q
q (KN/m)
0
距悬臂端距离d(mm)
一、截面信息 板长l(mm)
4600
二、一个集中力P
P(KN)
0
距悬臂端距离a(mm)
固定端支座反力RB=P (KN)
0
距悬臂端距离 x (mm) 0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
500
920 0.00
距固定端距离b(mm)
1380 0.00
1840 0.00
4100
2300 0.00
二、一个集中力P
均部中点距悬臂端距离a(mm)
300
固定端支座反力RB=qc (KN)
0
距左端距离 x (mm)
0
460
弯距Mx(KN·m)
0.00
0.00
100
均部范围c(mm)
均部中点距固定端距离b(mm)
920 0.00
1380 0.00
1840 0.00
400 4300
2300 0.00
三、一段均部荷载q
q (KN/m)
2760 35.04
2760 0.00 35.04
3220 0.00
3220 0.00
3220 0.00
楼板配筋计算表格知识讲解
混凝土强度等级
注：板边长度取值方向参照《建筑结构静力计算手册》相应计算模式
360 2.0E+05
2.1 0.7 C30
二、计算数据
混凝土轴心抗压设计值 fc (N/mm2) 系数 α1
混凝土抗拉标准值 ftk (N/mm2) 板计算长度 l =MIN(lx,ly) (mm)
钢筋间距 s (mm) 钢筋实际配筋面积 AS (mm2)
是否满足
25 100 4908.7 满足
五、裂缝验算
标准弯矩 MS (KN·m)
298.77
ρte=AS/0.5bh
σsk=MS/ηh0AS (N/mm2)
152.09
ρte实际取值(ρte≥0.01)
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk
钢筋直径 d (mm)
钢筋间距 s (mm) 钢筋实际配筋面积 AS (mm2)
是否满足
16 125 1608.5 满足
五、裂缝验算
标准弯矩 MS (KN·m)
119.59
ρte=AS/0.5bh
σsk=MS/ηh0AS (N/mm2)
185.77
ρte实际取值(ρte≥0.01)
ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk
0.0064 0.0100 22.9 0.397
20 0.17 满足
四、截面配筋
设计弯距 M (KN·m) 截面抵抗矩系数 αS=M/α1fcbh02
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 钢筋面积 AS=M/γSfyh0 (mm2)
371.00 0.1226 0.9344 2397.7
钢筋直径 d (mm)
0.662
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受压区钢筋面积
As'=
γdM-fcαsbbh02/f'y(h0-a')
受拉区钢筋面积
As=fcξbbh0+f'yAs'/fy
αsb=0.3960 0
1505.465136
抗剪箍筋：
抗剪扭钢筋计算
βt1=1.5/(1+0.5VWt/Tbh0) 1
1
βt2=1.5/(1+0.17(λ+1.5）
1
VWt/Tbh0) 2
1.如肋形梁在梁跨内设有间距小于纵肋间距的横梁时，可不遵守项次3
2.对于加腋(托承)的T梁和L梁，当受压区加腋的高度≥h'f且加腋的宽度bh≤3hh时,其翼缘计算宽度可按项次3的规定 分别增加2bh和bh
3.独立梁受压区的翼缘板面在荷载作用下如可能产生沿纵肋方向的裂缝，计算的宽度取用肋宽b
弯矩
M=160.00kN·m
砼强度等级
C25
砼抗压强度
fc=12.50N/m2
环境类别
2
保护层最小厚度
c=35mm
纵向受拉钢筋至受拉边距离
a=45mm
截面宽度
b=200mm
截面高度
h=430mm
计算截面高度
h0=385mm
钢筋级别
Ⅱ
临界相对受压区高度
ξb=0.544
钢筋强度
fy=f'y=310N/m2
受压区钢筋面积(已知) As'
500
αs=γdM-f'yAs'(h0-a')/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2
0.375914994 0.501833349
对于截面尺寸较大(厚度 弯矩设计值 轴力设计值 环境类别 保护层最小厚度
截面宽度 截面高度
纵向受拉钢筋至受拉边距离 计算截面高度
项次
T 形及倒L形
Asv/s=γdV-0.07(1.5-
β
t)fcbh0/1.25fyvh0
抗扭箍筋：
0.649mm2/mm
Ast1/s=γdTw-0.35βt ftWtw/1.2(ζ)0.5fyvAcor
1.451mm2/mm
箍筋肢数
6
单位长度上单支箍筋总截面面积：
Asv1/s=Asv/ns+Ast1/s 选用箍筋直径对应的面积：
8mm
箍筋截面面积
Asv=50.3mm
箍筋沿梁轴向的间距
s=100mm
判断计算情况
情况1
Vs=0.07fcbh0+1.25fyvAsvh0/s或
Vs=0.2fcbh0/（λ+1.5）
Vs=227.45kN
+1.25fyvAsvh0/s
判断截面是否满足要求
箍筋不满足抗剪要求
抗剪弯起钢筋的计算
弯起钢筋与纵向轴线的夹角αs αs=60° 同一弯起平面内弯钢筋的截面积 494mm
钢筋砼受弯构件斜截面承载力计算
剪力设计值 集中力P
集中荷载距支座的距离 砼强度等级 砼抗压强度 环境类别 保护层最小厚度 保护层厚度 纵向受力钢筋级别 纵向受力钢筋强度 截面宽度 截面高度 计算截面高度 剪跨比λ 箍筋钢筋级别 箍筋钢筋强度fyv 选用箍筋直径
V=300.00kN P=0.00kN
x=200mm C30 fc=15.00N/m2 1 c=25mm a=35mm Ⅱ 310N/m2 b=200mm h=700mm h0=665mm λ=1.40 Ⅰ fyv=210N/m2
b=450mm
截面高度
h=1000mm
计算截面高度
h0=980mm
截面核心部分的短边
bcor=410mm
截面核心部分的长边
hcor=960mm
截面核心部分的周长
Ucor=2740mm
截面核心部分的面积
Acor=393600mm
最小配筋率
0.002
最小配配箍率
0.0008
抗扭纵筋最小配筋率
0.002
箍筋强度
弯矩设计值 砼强度等级 砼抗压强度 保护层最小厚度
截面宽度 截面高度
纵向受拉钢筋至受拉边距离 计算截面高度
正截面单筋截面配筋计算表
M=2784.97kN·m C30
钢筋级别 环境类别
fc=15.00N/m2
临界相对受压区高度
c=30mm
钢筋强度fy
b=1000mm
最小配筋率
h=3500mm a=35mm h0=3465mm
截面单筋截面配筋计算表 钢筋级别 环境类别 临界相对受压区高度 钢筋强度fy 最小配筋率 αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2 As=fcξbh0/fy
梁正截面单筋截面配筋计算表 计算截面高度 最小配筋率
பைடு நூலகம்
Ⅱ 3 ξ=0.544 fy=310N/m2 0.0015 0.01855684 0.01873229 As=5198/m2
αs=γdM/fcbh02
0.022527516
ξ=1-(1-2αs)1/2
0.022787143
αsb=ξb(1-0.5ξb)
αsb=0.3960
受压区钢筋面积
As'=
γdM-fcαsbbh02/f'y(h0-a')
受拉区钢筋面积 As=fcξbbh0+f'yAs'/fy
0 3165.391392
fyv=210N/m2
箍筋截面面积
Asv=50.3mm
箍筋沿梁轴向的间距
s=150mm
截面受扭塑性抵抗矩
Wt=86062500.00mm3
V /bh0+T/Wt=(若<0.25fc，则满足) 2.59N/m2
验算截面尺寸
截面满足
验算是否配置抗剪扭钢筋
V /bh0+T/Wt
满足要求
验算是否按弯、剪、扭计算
1.5591mm2/mm (φ10)78.500mm2
箍筋间距
50.34979607 抗扭纵筋的计算
Ast=ζAst1fyvUcor/fys
3231.572376
构造要求抗扭纵筋间距不应大于300mm或梁宽b
扭筋分层：
4
上层
807.8930939
中层 下层
807.8930939 2313.35823
对于截面尺寸较大(厚度大于2m)的底板和墩墙受拉钢筋的最小配筋率
弯矩设计值
M=1000.00kN·m
钢筋级别
Ⅱ
轴力设计值
N=600.00kN
钢筋强度fy
fy=310N/m2
环境类别
3
受弯构件(底板)
保护层最小厚度
c=50mm
ρmin=(ρ0minγdM/fybh02)1/2 0.09876%
截面宽度
h0=540mm 0.002
钢筋级别 钢筋强度fy
T形梁翼缘宽度的判断 αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2
1 Ⅱ fy=310N/m2 参见右表 0.086611797 0.09072754
条件判断 As=fcξbh0/fy或As=(fcξ
第一种情况 As=948N/m2
正截面配筋计算表2(已知受压钢筋求受拉钢筋)
弯矩
M=2784.97kN·m
砼强度等级
C25
砼抗压强度
fc=12.50N/m2
环境类别
3
保护层最小厚度
c=45mm
纵向受拉钢筋至受拉边距离
a=a'=55mm
截面宽度
b=1000mm
截面高度
h=3500mm
计算截面高度
h0=3445mm
钢筋级别
Ⅱ
临界相对受压区高度
ξb=0.544
钢筋强度
fy=f'y=310N/m2
T形截面
肋形梁(板)
独立梁
倒L形截面 肋形梁(板)
按计算跨度L0考虑 按梁(肋)净距sn考虑
L0/3
L0/3
L0/6
b+s
b+s/2
当h'f/h0>0.1
b+12h'f
按翼缘高度h'f考虑 当0.1>h'f/h0≥0.5
b+12h'f
b+6h'f
b+5h'f
当h'f/h0<0.5
b+12h'f
b
b+5h'f
b=1000mm
大偏心受压构件(墩墙)
截面高度
h=2500mm
轴向力至截面重心的距离e0 e0=1667mm
纵向受拉钢筋至受拉边距离 a=60mm
计算截面高度
h0=2440mm
ρmin=(ρ0minγdNe0/fybh02)1/2 0.11403%
T 形及倒L形截面受弯构件翼缘计算宽度b'f
考虑情况
C30
最小配筋率
环
境
类
fc=15.00N/m2
别
c=25mm
钢筋级别
a=60mm
钢筋强度fy
2
T形梁翼缘宽度的判断
bf'=400mm hf'=150mm
αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2
b=200mm h=450mm
条件判断 As=fcξbh0/fy或As=(fcξ
正截面配筋计算表1(求受拉及受压钢筋)
αs=γdM/fcbh02 ξ=1-(1-2αs)1/2 As=fcξbh0/fy
弯矩设计值 砼强度等级