浅谈桥梁支座预偏量的设置
预偏量设置
一、主塔总预偏量的计算是一个迭代的过程，主塔预偏量分为无应力预偏量和自重预偏量。
无应力预偏量用于建立无应力有限元模型，自重预偏量用于施工时确定索鞍的初始位置,即索自重作用已经发生的预偏量。
无应力预偏量求出后，将很容易求得自重预偏量。
两个预偏量的初始值的计算有以下几种方法1）一步成桥当估算：用无应力长度建立主缆模型（即主缆不能有预内力或不能另外再输入与模型中节点坐标不一致的单元无应力长度），将主塔塔顶节点加上纵桥向（应该是指横桥向和竖桥向）平移和XZ平面内转动约束，并解除主塔和主缆之间的顺桥向平移约束，计算塔顶索点在全部恒载或再加上1/2活载作用下的主缆顶点顺桥向位移，即是无应力预偏量初始值。
若增加一个空缆加自重的阶段，再扣除由于主缆施加自重产生的向内滑移量，即是自重预偏量。
Da2L2,T2, a2L1,T1, a12）倒拆分析法估算：约束塔顶顺桥向水平位移和XZ平面内转动，并解除塔顶主缆的顺桥向约束，用有初拉力的主缆建立模型（即可以输入各索单元的无应力长度）。
用最后倒拆到空缆加自重时缆顶的总X向位移量D1（如-0.5），减去成桥阶段缆顶的X向位移量D2(如0.05)，即是预偏量初估值(-0.55),即挂缆时主缆需向外预偏0.55。
或上面的D1改为最终钝化自重荷载后的位移D1’(如-0.53），将得到无应力预偏量0.58。
3）手算法：用无应力长度建立主缆模型（即主缆不能有预内力或不能另外再输入与模型中节点坐标不一致的单元无应力长度），将主塔塔顶节点加上纵桥向平移和XZ平面内转动约束，主塔和主缆之间用刚性连接，先用程序计算在恒载或再加上0.5倍活载作用下边跨和中跨主缆顶部的内力(边跨将只有自重内力),求出一个缆索顶部向内的平移量,使边跨和中跨缆索水平力相等。
如上图所示平移量D即无应力预偏量由下式求出：其中A1和A2为边缆和中缆的截面积。
T1+D*COSa1/L1*E1*A1=T2-D*COSa2/L2*E2*A2注意，上式中L2为中跨索长的一半，式中L1和L2或用伸长后的索长，E1和E2或用等效弹模进行计算，估算结果将更准确。
支座纵向预偏移量计算
汇报人：XX
CONTENTS
PART ONE
添加 标题
支座纵向预偏移量的定义：在桥梁设计中，为了 抵消由于温度变化、混凝土收缩和徐变等因素引 起的梁体位移，在支座上设置的一个预先设定好 的位移量。
添加 标题
支座纵向预偏移量的作用：确保梁体在各种工况 下的稳定性，防止梁体与支座发生剪切破坏或过 度摩擦，提高桥梁的使用寿命和安全性。
PART THREE
桥梁跨度 支座类型 施工方法 温度变化
固定支座
滑动支座
摆动支座
固定端支座
温度变化对支座 纵向预偏移量的 影响
温度变化对支座 材料的影响
温度变化对支座 结构的影响
温度变化对支座 预偏移量的计算 方法
施工测量误差 施工安装误差 施工工艺误差 施工条件误差
PART FOUR
参数选择：根据实 际情况选择合适的 参数值，如支座刚 度、预偏移量等
计算过程：按照计 算公式逐步进行计 算，注意计算精度 和误差控制
结果分析：对计算结 果进行分析，判断是 否满足设计要求，如 不满足则调整参数重 新计算
确定梁的跨度和 支座位置
计算支座反力
根据支座反力和 梁的跨度计算梁 的挠度
根据梁的挠度和预 偏移量要求确定支 座的纵向预偏移量
汇报人：XX
调整前应检查 支座和梁体是 否正常，如有 异常应先进行
处理。
调整时应根据 计算结果逐步 进行，并观察 梁体变化情况， 避免出现过大
的应力。
调整后应进行 全面检查，确 保支座和梁体
的稳定性。
调整过程中应 注意安全，避 免发生意外事
故。
浅谈桥梁支座预偏量的设置 鲁高富
浅谈桥梁支座预偏量的设置鲁高富发表时间：2020-04-14T14:04:56.017Z 来源：《建筑模拟》2020年第2期作者：鲁高富李子娟[导读] 在我国的市政工程、公路与铁路等交通建设中，用到的桥梁多为悬臂现浇连续梁。
在此文中，简单介绍了悬臂现浇连续梁桥支座预偏量的计算方式和基本概念，结合了武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥工程，进一步介绍了梁桥支座预偏量计算方法。
云南交投公路建设第五工程有限公司云南昆明 650221摘要：在我国的市政工程、公路与铁路等交通建设中，用到的桥梁多为悬臂现浇连续梁。
在此文中，简单介绍了悬臂现浇连续梁桥支座预偏量的计算方式和基本概念，结合了武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥工程，进一步介绍了梁桥支座预偏量计算方法。
关键词：悬臂现浇；连续梁桥；支座预偏量；确定；1 概述根据云南武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥的连续梁工程实例，本文介绍了悬臂现浇连续梁活动支座预偏量的计算方式以及调整和安装方法。
本次工程的特大桥是十四区管道，连续梁的尺寸为40m＋64m＋40m，建造方式为悬臂现浇法。
使用型号为LXQZ的铁路桥梁大吨位球型钢支座作为连续梁支座，在每一个孔梁中分别有多向活动支座、固定支座和纵向活动支座以及横向活动支座四个支座。
2 支座纵向预偏量的概念所谓的支座纵向预偏量指的是，支座上板在纵向上偏离中心线的距离，产生这一偏离的原因主要有混凝土的收缩徐变和连续梁的梁体混凝土热胀冷缩。
在进行支座的安装时，需要预先保留一点的偏离量，确保支座正常使用，但是只用支座盖板进行偏离量预留，整个支座不用全部运动。
3 各支座处的纵向预偏量计算公式△＝－（△1+△2）（1）其中，－表示和设置的偏移量相反方向时添加的；△1表示桥梁的收缩徐变量，在设计的图纸中会有说明，可直接使用。
△2＝α·△t·L （2）其中，α表示钢筋混凝结构的线性膨胀系数，为1.0×10–5；△t表示合龙月平均气温以及年平均温差；L表示固定支座和计算点之间的距离。
支座预偏量(优选.)
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连续梁支座预偏量计算
支座预偏量是支座上钢板纵向偏离理论中心线的位置。
设Δ1为梁体的弹性变形及收缩徐变引起的支点处的偏移量，设Δ2为各支点由于温度引起的偏移量。
各支座处的纵向偏移量根据支座安装时温度和灌注混凝土时温差引起，由Δ=-（Δ1+Δ2）求得，施工合拢时选用一天温度最低时进行。
支座安装后即按规定锚固支座螺栓，灌注固定。
温差引起梁体自由伸长量为：
ΔL=α*Δt*L
式中：
α为主梁混凝土线膨胀系数，α=1×10-5/℃
Δt为合拢时温差
L为温度不动点到计算点的梁体长度
Δ2(温度引起的支座纵向偏移量)计算如下：
设计图纸给出支座纵向预偏量(理论值)，按温度18℃考虑。
初步计划40m+64m+40m连续梁合拢时间为5月1日，往年最低温度为16℃，由于该温差引起的偏移量为：
1#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*80.05=-1.6mm
2#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*48=-1.0mm
4#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*32.05=-0.6mm
支座预偏量
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支座纵向预偏移量计算
沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥支座纵向预偏量沪昆客专杭长湖南段东京殿大桥、清潭河大桥均为预应力混凝土连续梁，跨径组合分别为：48+80+48m 、40+64+40m ，均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
支座布置示意如图1所示：纵向活动纵向活动纵向活动纵向固定支座4支座3支座2支座1图1 支座布置示意图（以箭头方向为正）悬臂浇筑施工合拢完成的梁体在温度、混凝土收缩徐变等因素影响下会产生变形，导致连续梁活动支座的纵向位移量较大。
若不根据桥梁合拢时间计算出相应的偏移量，则全桥合拢后活动支座的上支座板会发生较大的错动，使支座受力不均匀，桥墩处于偏心受压状态，对支座及桥墩受力不利。
支座纵向预偏量系指支座上板纵向偏离支座理论中心线的位置，主要分为两部分：预应力张拉的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1，由于体系实际合拢温度与设计合拢温度的差值引起的位移量△2。
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。
△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。
△2=α×△t ×L其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/℃)； △t —实际合拢温度与设计合拢温度的温差； L —计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；沪昆客专东京殿大桥、清潭河大桥位于湖南省境内湘东地区，属于亚热带季风湿润气候，气温最高为8月份，最低气温时间为1月份，年平均气温为18℃左右。
现假定设计合拢温度为18℃，实际合拢温度取25℃。
则各活动支座的位移量如表1、表2所示：表1 东京殿大桥（48+80+48m）表2 清潭河大桥（40+64+40m）从表1、表2可见，支座1、支座3、支座4的（△1+△2）均以支座2为中心向外侧预偏。
支座预偏量的计算与设置(优选.)
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连续梁支座预偏量的计算与设置1. 工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm 。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图： 图一：连续梁支座布置图2. 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1 . △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
支座预偏量的计算与设置
连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。
根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。
因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。
2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。
△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。
2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。
△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。
3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。
根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。
60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。
多跨连续刚构桥支座预偏量的计算分析
多跨连续刚构桥支座预偏量的计算分析摘要：连续刚构桥的混凝土主梁在收缩徐变和温差作用下，梁体会产生回缩或伸长，使得边跨支座中心线偏离设计位置。
本文以某在建的预应力混凝土连续刚构桥为工程依托，采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，计算分析该桥梁在施工和成桥两阶段的支座位移量和预偏量。
关键词：连续刚构边跨支座预偏量引言：支座预偏量是预防在桥梁的施工和运营阶段，支座中心偏离理论位置而造成偏心受力所设置的偏距。
连续刚构桥由于墩高、多跨等结构特点，常以高强度混凝土作为结构主梁，且施工周期漫长，使得桥梁在内外温差和收缩徐变作用下产生纵桥向变形，造成支座偏离乃至脱空现象。
因此，在桥梁墩顶设置合理的支座预偏量，有助于保障结构的安全运营。
1工程概况该在建桥梁的跨径布置为（96+5×180+96）m，桥面净宽为15.25m，沿纵桥向分别设置 1.95%和 2.85%的纵坡。
该桥的上部结构采用三向预应力砼连续刚构，下部结构采用双肢实体墩及空心薄壁墩，具体形式根据墩高优化选择。
该桥的主梁为单箱单室箱梁，顶板宽16.25m，底板宽8.5m，两侧的侧悬臂长度均为3.875m。
箱梁的梁高从根部的11.5m沿1.5次抛物线渐变至跨中梁高的4.0m，箱梁的底板厚度也以相同趋势从根部的1.7m厚渐变至跨中及边跨支点截面的0.35m厚。
主梁的零号块腹板厚度为1.2m，其余箱梁节段的腹板厚度从根部截面的0.9m线性变化至跨中或边跨支点截面的0.5m。
箱梁采用挂篮悬臂对称浇筑施工，梁段浇筑长度分为3.0m、4.0m、4.5m三种级别。
桥面铺装选择在防水层上铺设10cm 沥青混凝土。
该桥的立面布置参见下图 1所示。
图 1 某在建桥梁立面布置图2有限元模型该桥采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，主梁和桥墩部分均采用梁单元模拟，上部结构与下部结构的边界条件参见下表 1.表 1 边界条件设置表上部结构下部结构边界条件箱梁主桥桥墩（5#~10#）弹性连接-刚性箱梁主桥过渡墩（4#、11#）弹性连接/桥墩-承台一般支撑-固结/双肢薄壁墩-横梁弹性连接-刚性全桥共划分为678个节点，662个单元，箱梁与桥墩的单元长度与施工节段长度保持一致，以契合现场实际施工状况，具体详见下图 2所示。
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浅谈桥梁支座预偏量的设置
摘要：中长联多跨预应力混凝土连续箱梁桥施工，己合拢的梁体在温度、混凝
土收缩徐变等因素影响下，会产生纵向变形，从而导致桥墩活动支座的位移量、
梁端伸缩量较大。
因此，需在桥墩支座上座板与支座理论中心线间预设纵向偏移量，以抵消合拢后梁体产生的纵向位移，从而避免支座出现偏心受力，甚至破坏
支座。
关键词：弹性形变、收缩徐变、体系温差、支座、预偏量
本文以已完工的东风大道（G318）快速化改造二期主线高架桥项目为例，高
架桥全长约7.124公里，起点桩号K6+500与一期高架桥顺接，采用城市快速路标准建设，设计速度80km/h，双向八车道。
全桥共50联，其中混凝土梁45联，
共计173孔；钢箱梁5联，共计17孔。
33m等宽段混凝土梁有156孔（其中含
18孔不等跨连续梁和138孔等跨连续梁），变宽段混凝土梁有17孔。
在138孔
等宽段混凝土梁中，跨径为35m共123孔，跨径为34m跨共10孔，跨径为32m
跨共5孔。
按墩高分：a、高墩区：纵坡为2.5%，共34孔。
b、普通区：纵坡
0.5%-1.7%，共101孔。
c、落地段：纵坡3.9%，共3孔。
预应力混凝土现浇箱梁
除第27—30联箱梁采用移动模架施工外，其余现浇混凝土箱梁采用大钢管立柱
固定支架施工。
1.支座基本情况
桥梁支座采用JLQZ球形支座，按支座活动类型分为单向活动抗拉球形支座（DX）、固定抗拉球形支座（GD）和双向活动抗拉球形支座（SX）。
按支座竖向压力分为4000、6000、8000、10000、12500、15000、17500、20000、22500、25000、35000和37500型一共12种。
其中4000-25000型（DX和SX）主位移量
为±100mm，35000-37500型（DX和SX）主位移量为±150mm。
对球形支座进行检查，认真核对检查所需安装支座的型号、类别、安装就位
方向，无误后方可安装。
清理支座垫石表面和预留锚拴孔，在支座锚栓孔旁开一
条小槽口，便于灌浆时软管伸入锚栓孔内。
放出垫石纵横向中心线并标记好，支
座中心线与垫石中心线对准重合，轴线偏位控制在3mm以内。
将水和支座灌浆
料均匀地倒入搅拌机中，水胶比为0.14，搅拌3-5分钟，静置4分钟后灌浆。
将
浆液导流管导管一端与漏斗连接，另一端的塑料软管通过槽口塞入支座底板四个
锚栓孔内部。
浆液注入支座锚栓孔，直至支座锚栓孔旁槽口处往外溢浆为止。
浇
注完毕将支座底板螺栓孔旁槽口处溢出的浆液进行封堵抹平，清理现场，严禁碰
撞支座，以免发生偏位。
在支座安装时暂不对支座预偏量进行调整，待支座安装
完成后即梁体底模铺设前对活动支座的预偏量进行逐一调整。
因此安装就位前不
得松动支座锁定装置。
2.支座偏移值影响因素
支座锚栓孔的位置、大小、孔深及所涉及的预埋钢板、套筒、螺栓、螺帽等
配套产品均按设计及生产厂家要求施工，支座设置预偏时不考虑支座安装的因素。
混凝土连续箱梁考虑的因素：梁体的弹性变形、混凝土收缩徐变、体系温差；钢箱梁支座设置预偏值只受体系温差的影响。
2.1梁体的弹性变形：箱梁在外界荷载和自身荷载作用下会产生挠曲变形，
以及在施加预应力后箱梁会产生弹性压缩变形。
该桥主梁采用C50混凝土，设计
弹性模量为195000MPa。
在实际施工过程中，由于受现场水泥、骨料及水灰比等因素的影响，混凝土弹性模量与设计值有一定差异，故需在浇筑混凝土时从现场取样进行实验室试验，混凝土龄期28d时实测弹性模量比设计值要大，因此，弹性模量对支座偏移量的影响也不可忽视。
弹性模量变化会引起刚度变化，进而影响后期收缩、徐变引起的支座偏移量值，而温度变化引起的支座预偏值则不受弹性模量变化的影响。
2.2混凝土收缩徐变：砼箱梁施工完成后，由于混凝土自身特点，在非荷载因素会引起混凝土自身的缩小（收缩）；以及在荷载作用下混凝土随时间不断增加的变形（徐变）。
在支座预偏时计算考虑该变形。
TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（简称《铁路桥规》）[2]中的混凝土收缩应变和徐变系数计算公式与JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（简称《公路桥规》）[3]中的混凝土收缩应变和徐变系数计算公式基本相同，本文建模以《公路桥规》为准。
混凝土收缩徐变在混凝土箱梁浇筑完成后两年以内就完成了80%，在10年以内基本已经完成，所以混凝土的收缩徐变对支座预偏值的影响建模取10年龄期的混凝土。
2.3体系温差：施工时箱梁合拢温度和常年平均温度存在一定的温差，箱梁受温差作用会产生变形。
本项目段位于武汉市经济技术开发区，武汉市气候属亚热带湿润季风气候，雨量充沛、日照充足，四季分明。
武汉市夏季最高气温在37-39℃，局部最高温度达40℃以上，冬季的平均气温在一般在1-3度，寒潮或雨雪时常常在0度以下，极限低温-10℃，所以武汉平均温度取值为15℃。
体系温差即为箱梁合拢时环境温度与当地平均温度之间的温差。
钢箱梁在最高温情况下温度可达到60℃（钢箱梁平均温度为25℃），最低温和混凝土箱梁一样。
关于温度变化引起的预偏量计算公式如下：
4.支座预偏的设置
4.1以第15联4号支座为例：在冬天最低温浇筑，混凝土箱梁合拢时温度在-10℃，与平均温度差值为35℃，弹性变形及收缩徐变为-51.7mm，升温膨胀为35mm，则预偏值△=-（-51.7+35）=16.7mm。
相对于支座活动范围±100mm来说，16.7mm的预偏不用设置。
4.2以第44联6号支座为例：在冬天最低温浇筑，混凝土箱梁合拢时温度在-10℃，与平均温度差值为35℃，弹性变形及收缩徐变为-44mm，升温膨胀为36.5mm，则预偏值△=-（-44+36.5）=7.5mm。
相对于支座活动范围±100mm来说，7.5mm的预偏不用设置。
4.3以第6联6号支座为例：在夏天最高温钢箱梁合拢，钢箱梁温度达到60℃，与钢箱梁平均温度差值为-35℃，则预偏值△=-[-35*（65+58+50）*0.000012]=72.7mm。
相对于支座活动范围±100mm来说，72.7mm需要设置预偏。
如果此处不设置支座预偏，支座长时间在受到偏载的情况下很容易损坏支座。
5.结语
桥梁工程中支座起着承上启下的作用，支座损坏后无法修复只能更换处理，现阶段很多桥梁支座尺寸重量较大，更换相当困难。
因此，在安装支座一定要精细，需要设置预偏的严格在规定的流程中设置，确保桥梁的正常通车。
参考文献
[1]肖星星，年温差对多跨长联桥的影响分析，合肥工业大学学报：自然科技版，2008（4）；
[2]TB10002.3-2005《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》；
[3]JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。