安全阀计算实例
安全阀泄放能力的计算
安全阀泄放能力的计算安全阀是一种用于保护压力容器或管道系统的安全设备。
它能够在系统压力超过预设值时自动打开，将多余的压力泄放出来，防止系统爆炸或发生其他安全事故。
安全阀泄放能力的计算是确保安全阀正确选择和安装的重要步骤。
下面将从安全阀的泄放能力计算方法、计算参数和实例三个方面进行详细阐述。
一、安全阀泄放能力的计算方法：1.试验法：安全阀的泄放能力是通过试验来确定的。
这种方法更加准确，但需要有相应的试验设备和实验条件。
在试验中，通过调整安全阀的弹簧力或其他调节装置，使其泄放压力符合要求，并在试验设备上收集泄放压力与流量的数据，从而计算出安全阀的泄放能力。
2.参考法：安全阀的泄放能力也可以通过参考同类型安全阀的试验数据来确定。
这种方法适用于没有试验设备或条件的情况下。
根据生产厂家提供的试验数据，查找与要求压力和流量最接近的安全阀型号和规格，以确定其泄放能力。
二、安全阀泄放能力计算的参数：1.泄放压力（Pd）：泄放压力是安全阀开始泄放的压力值，一般为系统工作压力的10%～20%。
在计算中，需要根据压力容器或管道系统的工作压力和安全要求来确定泄放压力。
2.泄放流量（Qd）：泄放流量是安全阀泄放压力下的流量值，通常以立方米/小时（m³/h）或公斤/小时（kg/h）为单位。
在计算中，需要根据容器或系统的最大允许放空容量和泄放速度来确定泄放流量。
3.其他参数：除了泄放压力和泄放流量，还需要考虑安全阀的额定工作压力（Ps）、安全阀的出口直径（d）、背压系数（Kr）等参数。
根据这些参数，结合适当的计算公式，可以得出安全阀的泄放能力。
三、安全阀泄放能力计算实例：下面通过一个实例来演示安全阀泄放能力的计算过程。
假设一些容器的工作压力为2 MPa，最大允许放空容量为100 m³/h，并已确定采用直径为50 mm的安全阀。
根据经验，泄放压力一般为工作压力的10%～20%，这里取15%。
Pd=0.15×2MPa=0.3MPa根据泄放流量和直径参数，可以使用以下公式计算安全阀的泄放能力：Qd=Kr×A×C×√(Pd/ΔP)其中，Kr为背压系数，取值通常为0.93～1；A为安全阀出口面积，即π(d/2)²；C为流量系数，通常为1.2；ΔP为安全阀起始泄放压力和最终泄放压力之差。
安全阀的计算范文
安全阀的计算范文安全阀是一种用于压力设备中的安全保护装置，其主要功能是在设备发生过压时，通过释放多余压力来保护设备的安全运行。
安全阀的计算是保证其能够准确工作的关键，下文将从安全阀的类型、计算公式等方面详细阐述。
首先，安全阀的类型主要有弹簧式安全阀和重锤式安全阀两种。
弹簧式安全阀是通过一定的弹簧对阀芯施加力以保证设备的正常工作压力，而重锤式安全阀则是利用重锤的重力来控制阀芯的开闭。
根据不同类型的安全阀，其计算公式也不尽相同。
在这里，我们以弹簧式安全阀为例进行计算。
首先需要确定以下几个参数：1. 设备的最大工作压力（Pmax）：这是设备能够承受的最大压力，通常由设备的设计要求决定。
2.设备的额定工作压力（Pr）：这是设备正常工作时所需的工作压力，通常也由设备的设计要求决定。
3.安全阀的启闭力（F）：这是设备工作压力对安全阀阀芯所施加的力，通常需要通过计算或实验来确定。
4.安全阀的额定流量（Qr）：这是在正常工作压力下，安全阀所需释放的介质流量，通常由设备的设计要求决定。
根据以上参数，可以使用如下公式计算出安全阀的额定流量：Qr=K*(Pr-Pb)其中，K是安全阀的流量系数，它是一个与安全阀类型有关的常数，需要参考安全阀的使用说明书来确定；Pb是安全阀的启闭压力，即当安全阀关闭时，在安全阀上方的压力。
而安全阀的启闭压力则可以通过以下公式计算得出：Pb = Pmax - (Pmax - Pr) / C其中，C是安全阀的启闭压力系数，需要根据弹簧式安全阀的设计参数来确定。
通过以上公式的计算，可以得到安全阀的额定流量和启闭压力，从而确保安全阀能够在设备发生过压时准确地释放多余的压力，保护设备的安全运行。
需要注意的是，在进行安全阀的计算时，还需要考虑诸如安全阀的可靠性、安全阀的选择、安全阀的安装位置等因素。
这些因素也是保证安全阀能够有效工作的重要因素，需要综合考虑进行选择和计算。
总结起来，安全阀的计算是保证设备安全运行的重要环节。
安全阀计算
安全阀设计计算
一、气体密度ρ KG/M3 ρ =KX121.9XMP/T 1.16130687 二、安全泄放量 （压缩气体、水蒸汽） KG/M3 0.2
HB100-2008
T=273+t 393 适用于≤1.5MPa p工作压力 1.25 M:分子量 18 t 120 p设计压力 0.1
P=表压+0.1(Mpa)
C:气体特性系数,可查表 0 d0:阀座喉径 65 满足计算要求
K:排放系数 0.65
Pd:排放压力 1Biblioteka 54375Ps 1.3125
Z:压缩系数 1
Pd:排放压力=1.03PS+0.1 1.451875 空气 356
C 水蒸汽 350
Z:压缩系数取1 计算的喉径尺寸升高两级即为所选取的安全阀的公称尺寸:DN 计算: 审核: 日期: 满足计算要求,安全阀为全启式,型号:A48H-16C(A28H-16C)
K=1.04,修正系数
WSO=2.83X10-3Xρ XVXd2 V空气:10~15;水蒸汽:20~30米秒 d:进气口内径mm 25 149
1824.088798 三、安全阀排放能力 1、压缩气体 KG/M3 WS=7.6X10-2CKPdA(M/ZT)1/2 0 A:排放面积=1/4d02X3.14 3316.625 计算的喉径尺寸升高两级即为所选取的安全阀的公称尺寸:DN 2、饱和水蒸汽 KG/M3 16432.2963 WS=5.25KAPd
安全阀计算示例(VDF)
F142b 缓冲罐（V3412）顶部安全阀计算示例
操作参数如下：
泄放压力：
1.18f P Mpa =（绝压）
泄放温度：338.15f T K =
罐内介质为气相的F142b ，其物性参数为： 323.087/kg m ρ=
进料管径：50d mm =
流速：15/u m s =
100.5/M kg kmol =
临界温度：409.15T K =
临界压力： 4.15P Mpa =（绝压）
选用全启式安全阀，00.65C =
气相特性指数：315X =
绝热指数： 1.02k =
对比温度=介质的泄放温度/介质的临界温度 对比压力=介质的泄放压力/介质的临界压力 对比温度=338.15/409.15=0.83
对比压力=1.18/4.15=0.284
根据算出的对比温度和对比压力查气体压缩系数图得出Z=0.85
根据以上数据计算容器的安全泄放量s W 32322.8310 2.831023.0871*******.1/s W ud kg h ρ--=⨯=⨯⨯⨯⨯= 最小泄放面积：
22450.10.85338.1513.1613.16225.70.65315 1.18100.5f s
f
ZT W A mm CXP M ⨯===⨯⨯ 0225.716.690.7850.785A d mm === 因此选择DN25mm 的安全阀。
安全阀管径选择计算
火力发电厂标准1.排放热源为过热蒸汽，安全阀的通流量为：G=0.0024μ1nF(p0/v0)0.52.排放热源为饱和蒸汽，安全阀的通流量为：G=0.0024μ1nF(p0/v0)0.53.设计压力为1MPa与以下的蒸汽管道或压力容器,可以按下式计算安全阀的通过能力或在给定通流量下确定安全阀的个数:G=0.00508μ2nF[(p0- p2) /v0]0.5以上三式中G-安全阀的通流量,t/h;p0-蒸汽在安全阀前的滞止绝对压力,MPa;v0-蒸汽在安全阀前的滞止绝对比容,m3/kg;p2-蒸汽在安全阀后的绝对压力,MPa;确定p2时,应考虑阀后管道与附件的阻力；n-并联装置的安全阀数量,个;μ1，μ2－安全阀的流量系数，应有试验确定或按厂家资料取值。
可取μ1＝0.9；μ2＝0.6；B-考虑蒸汽可压缩的修正系数，与绝热指数k，压力比p2/ p0，阻力等因数有关。
对于水，取B=1;对于蒸汽，可按C.8.1查取；F-每个安全阀通流面的最小断面积，其值应按厂家资料确定，对于全启式安全阀：F=πd2/4；对于微启式安全阀：F=πdh；其中d－安全阀最小通流截面直径mm；h＝安全阀的阀杆升程mm。
动力管道设计手册安全阀的选择1.由工作压力决定安全阀的公称压力；2.由工作温度决定安全阀的温度适用范围；3.由开口压力选择安全阀弹簧；4.最后根据安全阀的排放量，计算安全喉部面积和直径，选取安全阀的公称通径与型号、个数；5.由介质种类决定安全阀的材质与结构。
微启式安全阀排放量小，出口通径等于一般等于进口通径，常用于液体介质。
全启式安全阀排放量大，DN≥40时，出口通径比进口通径大一级，多用于气体介质。
安全阀反力计算1.按照API RP 520 PartⅡ（《安全阀的尺寸、选择和安装》PartⅡ安装）F=W×{kT/[(k+1)M]}0.5÷27.8+(A0+p2)F-排放点的反力，N;W-气体流量，kg/h;k –绝热指数，K＝C P、C V;C P-比定压热容;C V-比定容热容;M-流体的气体分子量;T-绝对温度（摄氏温度+273），°K;A0-排放点的出口面积，cm2;P2-排放点的静压力，kgf/ cm2;单原子k＝1.67；双原子k＝1.4；多原子k＝1.3；。
安全阀计算实例
一．安全阀计算实例我们在压力容器设计和定期检验中均要求对安全阀的安全排放能力进行选型或校验计算。
基于以往资料不齐全,往往以大代小,造成不必要的浪费。
现拟以GB15 0附录B-B5.1 b)为依据，用不同介质、压力、温度对安全阀的安全排放量进行选型计算。
例1：有一空气储罐,DN1000㎜，容积V=5m3最高工作压力为0.8MPa，工作温度为30℃进口管为φ57X3.5,确定安全阀尺寸.解1)确定气体的状态条件设Po—安全阀出口侧压力（绝压）0.103MPa（近似为0.1MPa）则Pd—安全阀泄放压力（绝压）为Pd=1.1Pw+0.1+10%P=1.068MPa（GB150附录B4.2.1）当安全阀出口侧为大气时: Po/Pd=0.103/1.068=0.0936而（2/(k+1)）k/(k-1) =（2/(1.4+1)）1.4/(1.4-1)=0.53∴ Po/Pd＜（2/(k+1)）k/(k-1)是属于临界状态条件, 安全阀排放面积A按（B5）计算A≥mm（B5）式中: C气体特性系数,查表B1或C=520√k（2/(k+1)(k+1)/(k-1)）K—安全阀额定泄放系数,K=0.9倍的泄放系数(泄放系数由制造厂提供,一般为0.75);或按《容规》附件五第二节有关规定中选取.2)容器安全泄放量的计算:盛装压缩气体或水蒸汽的容器安全泄放量,按下列规定来确定a.对压缩机贮罐或水蒸汽的容器,分别取压缩机和水蒸汽发生器的最大产气量;b.气体储罐等的安全泄放量按(B1)式计算Ws=2.83×10-3ρυd2 ㎏/h (B1)式中ρ为排放压力下的气体密度.ρ=M（分子量）×Pw’(排放绝对压力)×273/(22.4×(273+t))空气M=28.95排放绝对压力Pw’=10.68㎏/㎝2代入上式得ρ=28.95×10.68×273/22.4×303=12.44㎏/m3υ—容器在工作压力下的进口管的气体流速m/s;查表2得υ=10～15m/s 一些常用气体流速范围表2取υ=10m/s.将上述ρ、ν、d代入得Ws=2.83×10-3×12.44×15×502 =1320.2㎏/h则A==205.4mm2若采用带板手全启式安全阀A=0.785d02=205.4mm2 d0=(205.4/0.785)1/2=16.2㎜根据统计概算,全启式安全阀的喉径d0与公称直径DN之比约为0.625,而微启式安全阀的喉径d0与公称直径DN之比约为0.8.∴选用公称直径DN32的全启式带板手安全阀.安全阀公称直径与喉径关系表3例2.将例题1的介质改为蒸汽。
压力容器安全阀选择计算
管侧安全阀计算
安全阀排放液体时的计算
压力容器安全泄放量的计算
W=β*Q/(ρ*Cp)
式中:Q—最大传热量kJ/h150981600
G—液体流量kg/h1032000
T1—液体进口温度℃80
T2—液体出口温度℃115ρ—液体密度kg/m3958.4
β—液体膨胀系数1/C0.000522
Cp—定压比热kJ/(kg.C) 4.18
W—容器安全泄放量m3/h19.673安全阀排放能力的计算
Ws=5.1*Co*Kp*Kw*Kv*A/(ρ/(Pd-Po))1/2
式中:Po—安全阀出口侧压力(绝压)Mpa0.1
Pd—安全阀排放压力(绝压)
pd=1.1ps+0.1Mpa 2.025
Ps—安全阀整定压力Mpa 1.75
Co—流量系数0.65
安装位置:容器取0.65;管道取0.62
Kp—超压系数(查图16.0.9)0.63
Kw—背压修正系数1
弹簧式安全阀Kw=1.0; 波纹管背压平衡式安全阀查图16.0.10
Kv—黏度修正系数(查图16.0.11)3
雷诺数 Re=v*di/ν95968.75
v—流速m/s 1.85
di—管内径m0.0166
ν—运动黏度m2/s0.00000032
A—安全阀喉部面积mm2201
Ws—安全阀最大排量m3/h56所需安全阀数量个1安全阀最大排量>容器的安全泄放量
安全阀型号: A47H-16 DN40。
除氧器安全阀选择及排汽反力计算
除氧器安全阀选择及排汽反力计算
除氧器安全阀选择及排汽反力计算
一、安全阀最大排汽量计算
G=0.00525*C0*A*P
P=1.1*p+101.325
式中:C0—流量系数0.6
A—安全阀喉部截面
积mm27854
P—安全阀入口蒸汽
压力KPa 1311.325
p—安全阀整定压力KPa 1100
G—安全阀最大排气
量kg/h 32442 二、安全阀排汽反力计算
1 安全阀排汽反力
F=1.02*G/1000*(i0-1914298)^0.5
i0—安全阀入口蒸汽
焓J/kg 2746016
式中:F—安全阀排汽反力N 30178
2 安全阀排汽反力矩
M=4*F*di/1000
式中:di—安全阀出口直径mm 175
M—安全阀排汽反力矩N-m 21125
安全阀型号:
A48Y-16C DN150
安全阀尺寸表
型号适用的公称压力PN1.6~PN4.0(Mpa)公称直径dn 32 40 50 80 100 150 200
出口直径di (mm) 40 50 65 100
125 175 225
全阀座喉径do (mm) 20 25 32 50 65 100 125
启喉部截面积 A (mm2) 314 491 804 1963 3318 7854 12270 式开启高度h (mm) ≥5 ≥6.25 ≥8 ≥12.5 ≥16.25 ≥25 ≥31.25。
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安全阀计算实例安全阀计算实例安全阀系压力容器在运行中实现超压泄放的安全附件之一，也是在线压力容器定期检验中必检项目。
它包括防超压和防真空两大系列，即一为排泄容器内部超压介质防止容器失效，另一方面则为吸入外部介质以防止容器刚度失效。
凡符合《容规》适用范围的压力容器按设计图样的要求装设安全阀。
一．安全阀的选用方法a）根据计算确定安全阀.公称直径.必须使安全阀的排放能力≥压力容器的安全泄放量b）根据压力容器的设计压力和设计温度确定安全阀的压力等级;c）对于开启压力大于3MPa蒸汽用的安全阀或介质温度超过320℃的气体用的安全阀,应选用带散热器(翅片)的形式;d）对于易燃、毒性为极度或高度危害介质必须采用封闭式安全阀,如需采用带有提升机构的,则应采用封闭式带板手安全阀;e）当安全阀有可能承受背压是变动的且变动量超过10%开启压力时,应选用带波纹管的安全阀;f）对空气、60℃以上热水或蒸汽等非危害介质,则应采用带板手安全阀g）液化槽(罐)车,应采用内置式安全阀.h）根据介质特性选合适的安全阀材料:如含氨介质不能选用铜或含铜的安全阀;乙炔不能选用含铜70%或紫铜制的安全阀.i）对于泄放量大的工况,应选用全启式;对于工作压力稳定, 泄放量小的工况,宜选用微启式;对于高压、泄放量大的工况, 宜选用非直接起动式,如脉冲式安全阀.对于容器长度超过6m的应设置两个或两个以上安全阀.j）工作压力Pw低的固定式容器,可采用静重式（高压锅）或杠杆重锤式安全阀.移动式设备应采用弹簧式安全阀.k）对于介质较稠且易堵塞的, 宜选用安全阀与爆破片的串联组合式的泄放装置.l）根据安全阀公称压力大小来选择的弹簧工作压力等级. 安全阀公称压力与弹簧工作压力关系,见表1m）安全阀公称压力PN与弹簧工作压力关系表表1PN 弹簧工作压力等级1.6 0.06～0.1 >0.12 >0.16～0.25 >0.25～0.4 >0.4～0.5>0.5～0.6 >0.6～0.8 >0.8～1.0 >1.0～1.3 >1.3～1.62.5 >1.3～1.6 >1.6～2.0 >2.0～2.5 只能用于大于1.3MP6.4 ->1.3～1.6 >1.6～2.0 >2.0～2.5 >2.5～3.2 >3.2～4.0>4.0～6.4 只能用于大于1.3MPa10 >4～5 >5～6.4 >6.4～8 >8～10 只能用于大于4.0MPa安全阀应动作灵敏可靠,当到达开启压力时,阀瓣应及时开启和完全上升,以顺利排放;同时应具有良好的密封性能,不仅正常工作时保持不漏,而且要求阀瓣在开启复位后及时关闭且保持密封;在排气压力下阀瓣应达到全开位置,无震荡现象,并保证排出规定的气量。
二．安全阀计算实例我们在压力容器设计和定期检验中均要求对安全阀的安全排放能力进行选型或校验计算。
基于以往资料不齐全,往往以大代小,造成不必要的浪费。
现拟以GB150附录B-B5.1 b)为依据，用不同介质、压力、温度对安全阀的安全排放量进行选型计算。
例1：有一空气储罐,DN1000㎜，容积V=5m3最高工作压力为0.8MPa，工作温度为30℃进口管为φ57X3.5,确定安全阀尺寸.解1)确定气体的状态条件设Po—安全阀出口侧压力（绝压）0.103MPa（近似为0.1MPa）则Pd—安全阀泄放压力（绝压）为Pd=1.1Pw+0.1+10%P=1.068MPa（GB150附录B4.2.1）当安全阀出口侧为大气时: Po/Pd=0.103/1.068=0.0936而（2/(k+1)）k/(k-1) =（2/(1.4+1)）1.4/(1.4-1)=0.53∴ Po/Pd＜（2/(k+1)）k/(k-1) 是属于临界状态条件, 安全阀排放面积A按（B5）计算A≥ mm（B5）式中: C气体特性系数,查表B1或C=520√k（2/(k+1)(k+1)/(k-1)）K—安全阀额定泄放系数,K=0.9倍的泄放系数(泄放系数由制造厂提供,一般为0.75);或按《容规》附件五第二节有关规定中选取.2)容器安全泄放量的计算:盛装压缩气体或水蒸汽的容器安全泄放量,按下列规定来确定a.对压缩机贮罐或水蒸汽的容器,分别取压缩机和水蒸汽发生器的最大产气量;b.气体储罐等的安全泄放量按(B1)式计算Ws=2.83×10-3ρυd2 ㎏/h (B1)式中ρ为排放压力下的气体密度.ρ=M（分子量）×Pw’(排放绝对压力)×273/(22.4×(273+t))空气M=28.95排放绝对压力Pw’=10.68㎏/㎝2代入上式得ρ=28.95×10.68×273/22.4×303=12.44㎏/m3υ—容器在工作压力下的进口管的气体流速m/s;查表2得υ=10～15m/s一些常用气体流速范围表2流体名称/输送压力MPa 流速范围m/s流体名称/输送压力MPa 流速范围m/s压缩空气 0~0.1＞0.1~＜0.6＞0.6~＜1.0＞1.0~＜2.0＞2.0~＜3.0一般气体（常压）氧气＜0.60.05~0.6饱和水蒸汽（主管）（支管）低压蒸汽＜1.0低压蒸汽＜1.0低压蒸汽＜1.0 10~1510~2010~158~103.0~6.010~205.0~10.07.0~8.030~4020~3015~2020~4040~60 饱和水蒸汽（主管）（支管）煤气（初压）2KPa（初压）6KPa氨气≤0.61.0~2.0液氨氮气 5~10乙炔气氢气自来水（主管）（支管）易燃气体 40~6035~400.75~3.03~1210~203.0~8.00.3~1.02.0~5.02.0~8.0≤8.01.5~3.51.0~1.5≤1.0取υ=10m/s.将上述ρ、ν、d代入得Ws=2.83×10-3×12.44×15×502 =1320.2㎏/h则A= =205.4mm2若采用带板手全启式安全阀A=0.785d02=205.4mm2 d0=(205.4/0.785)1/2=16.2㎜根据统计概算,全启式安全阀的喉径d0与公称直径DN之比约为0.625,而微启式安全阀的喉径d0与公称直径DN之比约为0.8.∴选用公称直径DN32的全启式带板手安全阀.安全阀公称直径与喉径关系表3安全阀公称压力\公称直径 DN 15、20、25、32、40、50、80、100全启式 PN (MPa)1.0、2.5、4.0、6.4 do 20、25、32、50、65 PN (MPa)10.0 20、25、32、40、50PN (MPa)16、32 12、20微启式 PN (MPa)1.6、2.5、4.0、6.4 do 12、16、20、25、32、40、65、80 PN (MPa)16、32 do 8 12PN (MPa)16、32 14/16例2.将例题1的介质改为蒸汽。
解：在压力容器中，绝大多数安全阀的出口侧压力与它的泄放压力之比即Po/pd都小于理论值0.528。
（此值由空气作试验介质求得Po/pd=0.528）属于临界状态。
Pd——安全阀的泄放压力（绝压）Pd=1.1×P＋0.1MPa=1.1×1.1Pw＋0.1=1.21×0.8＋0.1=1.068MPa查得ρ=5.388Kg/m3. K=455°(t=182℃)∴WS=2.83×10-3ρνd2=2.83×10-3×5.388×25×502=953Kg最小排放面积AA=其中蒸汽在工作温度和压力下的压缩系数Z。
可根据高鸿华主编《压力容器安全技术问题》第71问中的公式进行计算：（注1）Z= = =0.93式中：R——848Kg•m/Kmol•KT——蒸汽绝对温度Kν——蒸汽比容M——分子量。
蒸汽k=1.135∴A==245.7mm2do= = =17.7㎜取DN=32的安全阀。
（do=20㎜）注1、介质压缩系数可按GB150附录B章进行计算，一些常用介质的临界特性，由表4查得某些气体的主要物理特性表4名称分子量临界温度t℃临界压力Patm(绝压) K=Cp/Cv 氢 H2 2.02 -239.9 12.8 1.407氧 O2 32 -118.8 49.71 1.4空气 29 -140.8 37.25 1.4氧化氮NO 30 -94 67.2 1.4二氧化碳CO2 44 31.1 72.9 1.30水蒸汽 H2O 18.2 374.1 225.4 1.3(过热)1.135氨NH3 17.03 132.4 111.5 1.29硫化氢 H2S 34.09 100.4 88.9 1.3氟-12 CF2Cl2 120.09 111.7 39.6 1.14氯 Cl2 70.91 144.0 76.1 1.36丙烷 C3H8 44.09 96.84 42.01 1.133丁烷C4H10 58.12 152.01 37.47 1.094苯 C6H6 78.11 287.6 48.7 1.18乙炔 H2C2 26.04 36.3 61.6 1.238异丁烷 58.12 58.12 36.00 1.079上述的工况。
同样可以用（B7）式进行计算。
该式在计算时略去繁锁系数Z的计算，当Pd≤10Mpa时A= = =242.8mm2do= = =17.6㎜众所周知，压缩系数Z是反映了真实气体在压力、温度和比容之间的关系上和理想气体的差异。
在常温及压力不太高的情况下，真实气体与理想气体的差异不大。
即压缩系数Z≈1，而一般常用的二原子气体，如空气、氧、氮、氢及一氧化碳等气体的绝热指数K均为1.4。
因此，安全阀排量计算公式简化为下式：W=27KPdA用例题1的工况，代入后即得A= =205.4mm2Do= = =16.2㎜与例题1的详细计算相差极小，另一方面应注意的是，如合成氨的循环机的安全阀，由于出口侧的压力很大。
因而压力比Po/Pd>(2/(k+1) )k/(k-1)属于处在亚临界状态，则应用式(B6)来计算安全阀泄放量。
但锅炉系统的安全阀选型计算要以《锅规》所给出的公式及系数进行计算。
例3：液化石油气贮罐，筒体内径Di=1600㎜,长度L=6000㎜，壁厚δn=16㎜,V=13.3m3,封头形式为椭圆，介质组分为: 丙烯50%、丙烷15%、正异丁烯15%、正异丁烷15%、残液5%.液化石油气组分见表5。
液化石油气单一成分组分及汽化潜热表5重量组分X1 丙烷C3H8 丙烯C3H6 正异丁烯正异丁烷残液50℃汽化潜热kJ/kg 285.5 285.96 343.7 317.8 337液化石油气贮罐，一般不设保温且夏日均配备水喷淋予以冷却。